地下高层剪力墙模板计算书
地下车库剪力墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》
GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
2.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm): 600；
主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm): 400；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2.主楞信息
龙骨材料:木楞；
宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；
主楞肢数:1；
3.次楞信息
龙骨材料:木楞；
宽度(mm):50；高度(mm):100；
次楞肢数:2；
4.面板参数
面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取5.000 3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.703 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值47.703 kN/m2作为本工程计
算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.703kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l =250 300.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×
0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×
0.90=1.260kN/m；
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×27.021×250.0×250.0= 1.688×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.688×105/ 2.70×104 =
6.252N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=6.252N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/m m2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×
0.90=25.761kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×
0.90=1.260kN/m；
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×27.021×250.0 = 4053.15N；
截面抗剪强度必须满足:
其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4053.15N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；
f v--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4053.15/(2×500×
18.0)=0.676N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.676N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.500N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.71×0.50 = 23.85N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×23.85×250.04/(100×9500.00×2.43×105) = 0.273 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵
抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33 64.00 cm3；
I = 50×100×100×100/12 = 416.67 256.00 cm4；
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l = 400.0 mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456 kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756 kN/m，其中，0.90为折减系数。
q = (15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；
内楞的最大弯距：M = 0.1×8.106×400.0×400.0=1.29×1052.03×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
其中，σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距(N.mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000 N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 1.29×105/8.33×104 = 1.55 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ = 1.55 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =400.0 mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456 kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756 kN/m，其中，0.90为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；
内楞的最大剪力：∨ = 0.6×8.106×400.0 = 1945.44 N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 1945.44 N；
b--内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0 mm ；
h n--内楞的截面高度(mm)：h n = 100.0 mm ；
f v--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: f v = 3×1945.44/(2×50.0×
100.0)=0.584N/mm2；
内楞截面的抗剪强度设计值: [f v]=1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ =0.5840N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.250/2=5.96 kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l = 400.0 mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I = 2.56×106；
内楞的最大挠度计算值: ω =
0.677×5.96×400.04/(100×9500.00×2.56×106) = 0.042 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.600 mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.042mm 小于内楞的最大容许挠度值
[ω]=1.600mm，满足要求！
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×100×100/6 = 133.33 cm3；
I = 80×100×100×100/12 = 666.67 cm4；
外楞简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P =(1.2×47.71+1.4×2.00)×0.30×
0.50/1=8.106 kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l =400 mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×8106.21×400.00= 5.67×105 N/mm；
强度验算公式：
其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M =5.67×105 N/mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 1.33×105 mm3；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] = 13.000 N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ = 5.67×105/1.33×105 = 4.263 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ =4.263N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0 mm；
P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.71+1.4×2.00)×0.30×0.50/1=8.106 kN；
外楞的最大剪力：∨ = 0.65×8106.210 = 3.16×103 N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 3.16×103 N；
b--外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0 mm ；
h n--外楞的截面高度(mm)：h n = 100.0 mm ；
f v--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×3.16×103/(2×80.0×100.0)=0.593 N/mm2；
外楞的截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500 N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值τ=0.593N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--外楞最大挠度(mm)；
P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.71×0.30×0.40/1＝5.73 kN/m；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0 mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=6.67×106；
外楞的最大挠度计算值: ω =
1.146×5.73×100/1×600.003/(100×9500.00×6.67×106) = 0.224 mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400 mm；
外楞的最大挠度计算值ω =0.224mm 小于外楞的最大容许挠度值
[ω]=2.400mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.703×0.600×0.400 = 11.455 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.455kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
剪力墙模板验算
剪力墙模板验算
墙模板计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝ min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×8.03]＝min[34.35，192.72]＝34.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35 kN/m2 三、面板布置
对拉螺栓横向间距(mm) 450 对拉螺栓竖向间距(mm) 450 模板设计立面图 四、面板验算 面板类型木模板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×152/6＝16875mm3，I＝bh3/12＝450×153/12＝126562.5mm4
1、强度验算 q＝bS承＝0.45×43.499＝19.575kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝0.124kN·m σ＝M max/W＝0.124×106/16875＝7.341N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.45×34.35=15.458kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.677mm＜[ν]＝l/250＝225/250＝0.900mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm) 40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁截面惯性矩I(cm4) 243
剪力墙计算书
墙模板安全（非组合钢模板）计算书 一、计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《施工手册》（第五版） 二、计算参数
（图1）纵向剖面图
（图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γc H＝24×4500/1000=108kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值
根据墙厚的大小确定组合类型： 当墙厚大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.8 44 kN/m2 正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2 （图3）模板设计立面图 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
(完整版)模板计算书范本.docx
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞 (内龙骨 )间距 (mm):200 ；穿墙螺栓水平间距 (mm):600； 主楞 (外龙骨 )间距 (mm):500 ；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500； 对拉螺栓直径 (mm):M14 ； 2.主楞信息 龙骨材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 48×3.5； 钢楞截面惯性矩 I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08； 主楞肢数 :2； 3.次楞信息 龙骨材料 :木楞； 宽度 (mm):60.00；高度 (mm):80.00； 次楞肢数 :2； 4.面板参数 面板类型 :木胶合板；面板厚度 (mm):17.00； 面板弹性模量 (N/mm 2 ):9500.00； 面板抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00； 面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 ):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm 2):9500.00；方木抗剪强度设计值 f t(N/mm 2):1.50；
2 钢楞弹性模量 E(N/mm ):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t --新浇混凝土的初凝时间， 可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h； T --混凝土的入模温度，取20.000℃； V --混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h； H --模板计算高度，取3.000m；
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
标准层剪力墙模板计算书
标准层剪力墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm； 主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0 截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；截面类型:矩形； 宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2； 面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00N/mm2； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；
5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00N/mm2； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50N/mm2； 钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值 f c N/mm2:205N/mm2； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
高层住宅剪力墙结构计算书
第册/ 共册本册共页 住宅计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程名称：恒大住宅花园二期 工程编号：A13 项目名称：C13号楼 设计阶段：施工图 设计专业：结构初设计 计算人： 校对人： 华北建筑设计研究院有限公司 NORTH CHINA ARCHITECTURAL DESIGN & RESEARCH INSTITUTE CO.LTD
二．工程概况 一．本工程电算选用软件（√）
三. 设计依据 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 建筑抗震设计规程（GB50011-2001） 混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002） 建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补 地基基础设计规范（DGJ08－11－1999） 中国建筑东北勘察研究院提供的《恒大住宅花园二期岩土工程详细勘察报告》及补充资料 四. 可变荷载标准值选用（kN/㎡） 五．上部永久荷载标准值及构件计算 （一）楼面荷载 ·首层: 卧室、起居室、书房： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.25kN/m2 厨房、普通卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载 1.1kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.35kN/m2 带采暖卫生间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载20x0.13=2.6kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计6.85kN/m2 门厅、电梯间： 150厚砼板 3.75kN/m2 板面装修荷载20x0.07=1.4kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计5.65kN/m2 ·标准层: 卧室、起居室、书房： 110厚砼板 2.75kN/m2 板面装修荷载 1.0kN/m2 板底粉刷或吊顶0.50kN/m2 恒载合计4.25kN/m2 对于120厚楼板：4.5kN/m2 对于130厚楼板：4.75kN/m2 对于140厚楼板：5.0kN/m2 对于150厚楼板：5.25kN/m2 对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2) 厨房、普通卫生间： 100厚砼板 2.5kN/m2
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
剪力墙结构设计计算要点和实例
剪力墙计算 第5章剪力墙结构设计 本章主要内容： 5.1概述 结构布置 剪力墙的分类 剪力墙的分析方法 5.2整体剪力墙和整体小开口剪力墙的计算 整体剪力墙的计算 整体小开口剪力墙的计算 5.3联肢剪力墙的计算 双肢剪力墙的计算 多肢墙的计算 5.4壁式框架的计算 计算简图 内力计算 位移的计算 5.5剪力墙结构的分类 按整体参数分类 按剪力墙墙肢惯性矩的比值 剪力墙类别的判定 5.6剪力墙截面的设计 墙肢正截面抗弯承载力 墙肢斜截面抗剪承载力 施工缝的抗滑移验算 5.7剪力墙轴压比限制及边缘构建配筋要求 5.8短肢剪力墙的设计要求 5.9剪力墙设计构造要求 5.10连梁截面设计及配筋构造 连梁的配筋计算 连梁的配筋构造 5.1概述 一、概述 1、利用建筑物的墙体作为竖向承重和抵抗侧力的结构，称为剪力墙结构体系。墙体同时也作为维护及房间分隔构件。 2、剪力墙的间距受楼板构件跨度的限制，一般为3～8m。因而剪力墙结构适用于要求小房间的住宅、旅馆等建筑，此时可省去大量砌筑填充墙的工序及材料，如果采用滑升模板及大模板等先进的施工方法，施工速度很快。 3、剪力墙沿竖向应贯通建筑物全高，墙厚在高度方向可以逐步减少，但要注意
避免突然减少很多。剪力墙厚度不应小于楼层高度的1/25及160mm。 4、现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，刚度大，在水平力作用下侧向变形很小。墙体截面面积大，承载力要求也比较容易满足,剪力墙的抗震性能也较好。因此，它适宜于建造高层建筑，在10～50层范围内都适用，目前我国10～30 层的高层公寓式住宅大多采用这种体系。 5、剪力墙结构的缺点和局限性也是很明显的，主要是剪力墙间距太小，平面布置不灵活，不适应于建造公共建筑，结构自重较大。 6、为了减轻自重和充分利用剪力墙的承载力和刚度，剪力墙的间距要尽可能做大些，如做成6m左右。 7、剪力墙上常因开门开窗、穿越管线而需要开有洞口，这时应尽量使洞口上下对齐、布置规则，洞与洞之间、洞到墙边的距离不能太小。 8、因为地震对建筑物的作用方向是任意的，因此，在建筑物的从纵横两个方向都应布置剪力墙，且各榀剪力墙应尽量拉通对直。 9、在竖向，剪力墙应伸至基础，直至地下室底板，避免在竖向出现结构刚度突变。但有时，这一点往往与建筑要求相矛盾。例如在沿街布置的高层建筑中，一般要求在建筑物的底层或底部若干层布置商店，这就要求在建筑物底部取消部分隔墙以形成大空间，这时也可将部分剪力墙落地、部分剪力墙在底部改为框架，即成为框支剪力墙结构，也称为底部大空间剪力墙结构。 10、当把墙的底层做成框架柱时，称为框支剪力墙，底层柱的刚度小，形成上下刚度突变，在地震作用下底层柱会产生很大的内力和塑性变形，致使结构破坏。因此，在地震区不允许单独采用这种框支剪力墙结构。 11、剪力墙的开洞：在剪力墙上往往需要开门窗或设备所需的孔洞，当洞口沿竖向成列布置时，根据洞口的分布和大小的不同，在结构上就有实体剪力墙、整体小开口剪力墙、联肢剪力墙、壁式框架等。
框架结构设计计算书
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
池壁剪力墙模板计算书
该工程中剪力墙施工的有AO 池、RO 浓水预处理系统、水解酸化池、反冲洗废水收集池、深度容气气浮、曝气生物池、二沉池、臭氧缓冲池、D 型滤池、消毒及检测池、污泥浓缩池、事故废水容气气浮。 AO 池池壁厚度下部700mm ，池顶350mm ，池顶标高6.1（6.7）m ，计算高度为6.2m 。模板采用15厚竹胶合板、次愣采用40*80方木@200，主愣采用48*3.5钢管及配件，对拉止水螺杆采用M14@450*450. （一）荷载计算 永久荷载标准值 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，考虑泵送混凝土塌落度较大，取1.2。 H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m ； 取两者小值F=37KN/m 2 可变荷载为导管往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：2 KN/㎡及振动棒震动对侧面模板的压力4 KN/㎡ 对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计 2 2/12/12 101/372.12.12.115302002422.022.0m KN V t F c =???+??==ββγ2 2/6.574.224m KN H F c =?==γ
r0结构重要系数，其值按0.9采用 S 按照公式取值，当可变荷载控制 式中 G r ──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35； Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，取1.4； ∑=n i ik G 1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值； Q i k S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效 应中起控制作用者； n ──参与组合的可变荷载数。 当由永久荷载控制的 ∑=+=n i Qik ci Qi Gk G S r S r S 1ψ 式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系 数为0.7。 荷载设计组合值 水平侧压力设计值最不利组合为： S1=0.9×（1.2×37+0.9×1.4×6）=46.76KN/m2 S2=0.9×（1.35×37+1.4×0.7×6）=50.25KN/m2 ∵故S2 > S1故应采取S2=50.25KN/m2作为计算依据 （二）池壁侧面板强度计算 R S r <0ik n i Qi i ik G Q r G r S ∑ ∑==+=1 19.0
本科毕业设计-剪力墙计算书
教学单位：土木系 学生学号：021814315 本科毕业论文（设计） 题目：多层教学楼设计 学生姓名：李日振 专业名称：土木工程 指导教师：郭波 2006年05月25日
目录 1、建筑设计 1.1 工程概况 1.2 方案设计 1.3 建筑材料及做法 2、结构设计 2.1 结构说明 2.2 结构材料 2.3 荷载及内力组合 2.4 基础设计 2.5 现浇厕所楼面板设计 2.6 现浇板式楼梯设计 2.7 连续梁设计 3.手算与电算结果分析对比 4.设计心得 5 参考资料
多层教学楼设计 [摘要]：本毕业设计为武汉某高校拟建多层教学楼,建筑层数为5层,建筑面积为5306.2㎡,本教学楼设计本着安全、舒适、实用、耐久的原则. 结构型式定为全现浇框架结构. 本设计主要分为建筑设计和结构设计两部分.在建筑设计部分主要进行了平面、立面和剖面设计,在结构设计部分进行了结构选型、荷载统计、框架内力计算和组合以及基础的设计。在计算中由于武汉处于非地震区,按6度抗震设防设计,严格遵循了国家<<建筑设计规范>>和<<建筑结构设计规范>>的有关规定进行设计, 并采用了PK软件进行验算，与手算结果进行了对比分析。最后完成了建筑平面图、立面图、剖面图、结构平面配筋图、梁柱配筋图、基础计算等。 关键词：框架结构建筑设计结构设计 [Abstract]: Wuhan for the design of a graduate teaching in colleges and universities, the proposed multi-storey building for the five-storeys, the building area of 5306.2㎡, the design of teaching, in a spirit of safe, comfortable, practical, durable principle. Structural patterns for the entire cast in place framework. The design consists of architectural and structural design of two parts. In the main part of a two-dimensional architectural design, Legislative coverage and profiles designed in the structural design of the structural models, load statistics, and basic framework of endogenous force calculations and combinations of design. In Wuhan in the calculation of non-seismic zone, the design of our earthquake-proof by six degrees, strictly follow the state "the" Architectural Design Standards "" and "" structural design Standards "," the design and use of software PKPM who checked with the results of the hand count contrast analysis. Finalizing the construction plans, elevation, profiles, structure horizontal Peijin maps, beams Peijin maps, basis. Keywords : framework Architectural Design Structural Design
剪力墙模板计算公式
剪力墙模板计算 计算参照：《建筑施工手册》第四版 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 剪力墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；方木弹 性模量 E(N/mm2):9500.00；方木 抗剪强度设计值 f t(N/mm2):1.50；钢楞弹 性模量
E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00； 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 34.062 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值34.062 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.062kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠 度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计 算的原则是按照龙骨的间距和模板面 的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁 计算。面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.2×34.06×0.50×0.90=18.393kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；q = q1 + q2 =18.393+3.780=22.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×22.173×250.0×250.0= 1.39×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N·mm)；W --面 板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500×12.0×12.0/6=1.20×104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.39×105 / 1.20×104 = 11.549N/mm2； 面板截面的最大应力计算值σ =11.549N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.450×0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.166×1000×1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2219.0/(2×1000.000×18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.350×4504/(100×6000×486000)=0.605mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算