人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2
条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层)
2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm；
地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm；
临水面保护层为50mm；
3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm
计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]
堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm
地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm
地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm
水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mm
qD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mm
qC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mm
qB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mm
qA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm
2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算，
顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算
Mdc=0；
Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.m
Mcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.m
Mbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.m
Mba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.m
Mab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m
弯距分配：
D点：C点：B点：A点：
截面：1000×350 1000×500 1000×500
线刚度i=I/L：0.79×1020.83×10
20.83×10
分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0
固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13
开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 0
0；-0.04；--61.79；0 -0.04
+0.02；+0.04；+-30.90；+-30.90
0；+-15.45；+0.02；0 +-15.45
--0.43；--15.02；-0.01；-0.01 0
0；-0.00；--7.51；0 -0.00
支座弯距：∑=-125.03；∑=125.05 ∑=36.40；∑=-28.89 ∑=-17.62
简化为Mc=125kN.m Mb=-29kN.m Ma=18kN.m
支座调幅0.8后Mc=100kN.m Mb=-23kN.m Ma=14kN.m
根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+300÷[20000×(0.0033-<10-50>×10 )]}=0.5692
根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fc/b)
xc=300-( 300- 2×100×10/1.0/16.7/1000)=18.13mm<ξb×ho=170.77mm
xb=450-( 450- 2×-23×10/1.0/16.7/1000)=0.19mm<ξb×ho=256.15mm
xa=450-( 450- 2×14×10/1.0/16.7/1000)=0.20mm<ξb×ho=256.15mm
根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fy
Asc=1×16.7×1000×18.13/300=1,009mm
Asb=1×16.7×1000×0.19/300=10mm
Asa=1×16.7×1000×0.20/300=11mm
3、裂缝计算：
弯距标准值：Mc=125/1.2=104kN.m Mb=-29/1.2=-24kN.m Ma=18/1.2=15kN.m
实配钢筋为：负一层16@100钢筋面积As1=2,011mm
负二层16@120钢筋面积As2=1,676mm
负三层16@100钢筋面积As3=2,011mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0
矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1
对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h
负一层：Ate1=0.5×1000×350=175000mm
负二层：Ate2=0.5×1000×500=250000mm
负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm
负一层：ρte1=As1/Ate1=2010.6176/175000=0.0115
负二层：ρte2=As2/Ate2=1675.51466666667/250000=0.0067
负三层：ρte3=As3/Ate3=2010.6176/250000=0.0080
纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)
负一层：σsk1=104×10/(0.87×300×2,011)=199N/mm
负二层：σsk2=-24×10/(0.87×450×1,676)=-37N/mm
负三层：σsk3=15×10/(0.87×450×2,011)=19N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk
负一层：ψ1=1.1-0.65×2.2/0.01/199/=0.4732
负二层：ψ2=1.1-0.65×2.2/0.01/-37/=4.9965
负三层：ψ3=1.1-0.65×2.2/0.01/19/=-6.5645
最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es
负一层：ωmax1=2.1×0.4732×199×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.20mm
4、人防计算：
本工程负1层为6级人防地下室。查《人防规》50038-94表4.5.3-1外墙等效静荷
载标准值qe=30kN/m
材料调整：混凝土fcr=1.5×16.7=25.05N/mm 1.35×
300=405N/mm
按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度
人防弯距Mr=qe×L/8=30×4.5/8=75.94kN.m
标准弯距组合：顶端弯距Mr1=0
底端弯距Mr2=104.20+75.94=180.14kN.m
受压区高度x=ho-(ho-2*M/α1/fcr/b)
x1=300-( 300- 2×0.00×10/1.0/25.05/1000)=0.00mm<ξb×ho=170.77mm
x2=300-( 300- 2×180.14×10/1.0/25.05/1000)=16.84mm<ξb×ho=170.77mm
受拉钢筋Asr=α1×fcr×b×x/fyr
Asr1=1×25.05×1000×0.00/405=0mm
Asr2=1×25.05×1000×16.84/405=1,042mm
人防计算配筋面积小于裂缝计算配筋面积，按裂缝计算配筋。
人防地下室口部结构设计
本文针对人防地下室口部，综合分析了我院及几个人防审图单位近年来人防地下室施工图设 计中发现的问题，就扩散室以及出入口常见问题进行分析，并针对这些问题给出解决建议， 以利于提高人防地下室结构设计的质量。 1 出入口 人防地下室的口部包括出入口、通风口以及其他孔口( 排烟口、给排水孔口、电气孔口等) 。其中出入口设计是人防工程口部防护和结构设计中的重要内容。 1. 1 防倒塌棚架梁箍筋间距问题 1) 常见问题。 防倒塌棚架梁箍筋间距统一按照大于等于150mm 考虑; 2) 原理分析。 从防护角度来说，防倒塌棚架顶板承受两个方面的荷载，一部分是由于房屋倒塌产生的垂 直等效静荷载，第二部分是空气冲击波产生的水平等效静荷载。由于要考虑这两部分荷载的 作用，防倒塌棚架梁的构造要求应该同人防地下室其他部分梁。根据 GB 50038—2005《人民防空地下室设计规范》第4. 11. 10 条，加密区其箍筋间距不宜大于 h0/4(h0为梁截面有效高度) ，且不宜大于主筋直径的 5 倍［3］。 同时京施审专家委房建［2015］结字第 1 号文件，防倒塌棚架也要求按照对应抗震等级的 抗震措施设计［4］，而在 GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》表 6. 3. 3 也有类似要求［5］。 3) 设计建议。 对出入口的防倒塌棚架尽量采用不小于400 mm 的梁高，同时注意钢筋直径不小 于 20 mm。为配合这些调整，可以适当加大防倒塌棚架的柱距。 1. 2 楼梯式主要出入口四周墙体荷载取值及构造要求问题 1) 常见问题。 楼梯式主要出入口周围墙体不考虑人防等效静荷载和相关构造要求; 2) 原理分析。 随着城市地下空间需求越来越高，人防地下室在地下空间中的位置也呈现多样性，而地下 空间使用情况的多样性造成楼梯周围墙体情况的多样性，有时出现非人防地下室与人防地下 室共用楼梯的情况。 对于与土紧邻的墙体，由于内压( 空气冲击波)与外压( 土中压缩波) 的作用时间、大小均难 于用简单的方法计算确定，为安全计，规范规定可不考虑内压作用，按土中压缩波产生的爆 炸动荷载计算［3］。对于与普通地下室相邻的墙体，只考虑进入主要出入口内的空气冲击 波的作用; 对于在普通地下室设有洞口，普通地下室与人防地下室共用楼梯间的情况，虽然 空气冲击波通过洞口会有扩散作用，但由于无相关试验依据，在实际设计过程中对空气冲击 波荷载不做折减。 3) 设计建议。 楼梯式主要出入楼四周墙体，当与土体直接接触时，该墙全高按照土中外墙考虑人防等效 静荷载;当与普通地下室相邻，不论是否在该墙开有洞口均按照临空墙确定其等效静荷载; 相 应的楼梯式主要出入口周围墙体均要遵守人防相关构造要求。 1. 3 钢结构防护密闭门荷载导算的问题 1) 常见问题。
地下室外墙计算书
WQ1计算书 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm； 2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm ，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ； 挡土墙荷载工况示意图 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm 地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm 水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm 2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册 m1=q1×Lo /8=5.00×3.4 /8=7.23kN.m m2=q2×Lo /15=7.20×3.4 /15=5.55kN.m m3=q1×Lo /15=24.20×3.4 /15=18.65kN.m m4=q1×Lo /8=44.00×3.4 /15=33.91kN.m 3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算 m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.m ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4 x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000) =22.03mm<ξb×ho=124.15mm As=α1×fc×b×x/fy =1×14.3×1000×22.03/360=875mm ，根部实配 12@75，As=1508，承载力满足要求。 4..裂缝计算：地下水位取常年水位，根据勘察报告取为黄海高程4.0m 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，
地下室外墙计算书
地下室外墙计算(中卫地下室侧壁DQ1) 项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算) 2.1 荷载计算 2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m ）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000 准永久组合（ kN/m ）：0.000+0.500×0.000=0.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa) 水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高-1.800, 总埋深1.500，全位于地下水位以上 土压力起算位置，标高-0.300 -1层底，标高-5.700，总埋深5.400，地下水位以上2.500，地下水位以下2.900 ===p k g h ??0.518 1.513.5=p w 0=p 0=p w 0
地下室外墙计算书
地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算 主动土压力系数Ka取0.5 土重度r=18KN/m3无地下水地下室9.9m深 按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m ①竖向配筋计算 计算简图 三种压力产生的弯矩
①地下二层弯矩 支座基本组合弯矩值M C=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m 支座准永久组合弯矩值M Cq=Ms+Mw+0.5Mm=129.9KN·m 跨中基本组合弯矩值M BC=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m ②地下一层弯矩 支座基本组合弯矩值M B=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m 支座准永久组合弯矩值M Bq=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m 跨中基本组合弯矩值M AB=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m 假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35 （1）地下二层配筋 地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。且配筋率0.574%，合适。 地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。且配筋率0.323%，合适。 ∴外侧钢筋选配C16@100 As=2011mm2/m
地下室人防结构施工
鲁JJ-005 工程名称午山馨苑公共租赁住房及商业工程施工单位中建三局集团有限公司 交底部位地下室结构工序名称人防结构施工 交底提要： 午山馨苑公共租赁住房及商业工程地下室人防结构施工技术交底 交底内容： 一、结构工程 1、不得采用冷轧带肋钢筋、冷拉钢筋等冷加工处理的钢筋，钢筋除锈不能冷拉。 2、底板、侧墙、顶板双层钢筋网片之间的拉结钢筋应梅花形布置（见下图），并拉在纵筋与横筋的结点处，两处弯钩为135°，且绑扎牢固。 3、底板、侧墙、顶板钢筋的排距一定达到设计要求（允许偏差5mm）。 4、模板对拉固定与对拉螺杆的防水、密封处理。防空地下室的外墙、临空墙、密闭墙、单元隔墙 等墙体固定模板的对拉螺杆不能使用套管及混凝土预制件。外墙上使用的对拉螺杆中间要焊上方形止水钢板（三防段处为密闭肋），止水钢板（密闭肋）两面要满焊，其焊缝应饱满、均匀、严密。方形钢板尺寸为80*80mm。 5、后浇带不能穿过三防段和人防门框；施工缝不能留在三防段处；三防段处墙体和顶板需整 体浇筑混凝土。施工缝宜留成企口缝，如果留平缝则需设置止水钢板。止水钢板留设区域两侧拉接钢筋应与钢板焊接。
鲁JJ-005 工程名称午山馨苑公共租赁住房及商业工程施工单位中建三局集团有限公司 交底部位地下室结构工序名称人防结构施工 交底提要： 午山馨苑公共租赁住房及商业工程地下室人防结构施工技术交底 钢筋与钢板焊接，焊接长度不小 于10d，双面焊接。 顶板上留设的伸缩缝不得影响防空地下室的防护密闭功能。染毒集水坑混凝土应一次浇筑到位。混凝土水箱不能在顶板上留施工洞，施工洞宜留设在墙上的人孔处，施工洞应按后浇带的做法，在墙上埋设止水钢板，做蓄水试验。 6、人防门上方的卧梁应锚入两侧的墙或柱内。 7、当矩形洞口边长大于300mm，圆形洞口直径大于300mm时，均要在洞口四周留设加强筋（严 格按照图纸要求设置）。 战时使用的混凝土水箱应随防空地下室主体的施工同步制作。除按照现行规范留置混凝土抗压强度试块和抗渗试块外，每个口部（风井、扩散室、除尘滤毒室、防毒通道、密闭通道） 须各留一组（抗压、抗渗）同条件和标养试块。 8、顶板中使用的箱体材料，须符合设计要求，并有相应的检测报告等证明文件。 9、防空地下室主体验收前，须对防空地下室进行结构抽检（超声回弹），单独出具检测报告。结构抽检（超声波回弹）选点要求：每1000㎡选一个点，且每个防护单元不少于3个点（一般情况下，人员掩蔽防护单元选3个点，物资掩蔽单元选4个点，电站选3个点），防倒塌楼梯（坡道）所对 的防护密闭门门框墙、单元隔墙防护密闭门门框墙为必选部位，选点方案须经项目责任监督员同意。 二、孔口防护工程 1、人防门框： （1）防护门框浇筑完混凝土后垂直度允许偏差为5mm，平整度允许偏差为2mm，所
地下室外墙的计算书理正工具箱,连续梁
地下车库外墙WQ1计算书 ============================================ 一.配筋计算 1 计算简图： 2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅系数: 100.0% 梁容重: 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑 恒载分项系数: 1.35 活载分项系数: 1.40 配筋条件: 抗震等级: 非抗震纵筋级别: HRB400 混凝土等级: C30 箍筋级别: HRB400 配筋调整系数: 1.0 上部保护层厚度: 40mm 面积归并率: 0.0% 下部保护层厚度: 25mm 最大裂缝限值: 0.000mm 挠度控制系数C : 200 截面配筋方式: 双筋 3 计算结果： 单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm ----------------------------------------------------------------------- 梁号1: 跨长= 4100 B×H = 1000 ×300 左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -97.487 弯矩(+) : 0.000 47.163 0.000 剪力: 48.639 -14.322 -134.016 上部as: 50 50 50
下部as: 35 35 35 上部纵筋: 600 600 1184 下部纵筋: 600 608 600 箍筋Asv: 953 953 953 ----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：
2020年人防地下室主体结构验收自评报告解读x
圣联香御公馆地下室人防工程 （主体结构） 评 报 告 编制人 常核人 常批人 安徽庐南建设投资集团建筑安装有限公司 2014年6月15日 —、工程概况 圣联香御公馆地下室工程位于合肥市习友路与香樟大道交口。 建设单位合肥远拓置业有限公司 设计单位广州智海建筑设计有限公司 勘察单位冶金工业部华东勘察基础工程总公司 监理单位安徽国合工程咨询有限责任公司 施工单位安徽庐南建设投资集团建筑安装有限公司 监督单位合肥市人民防空工程质量监督站 本地下室工程为二层，框架结构。总建筑面积 25216 nf,本工程耐火等级为一级，抗震设防烈度为七度。 本工程负二层地下室为人防工程，战时为附建式核 6级平战结合人防工程，平时功能为地下单层小汽车停车库，战时为二等人员掩蔽部。人防建筑面积4462平方米。战时划分为三个二等人员掩蔽部。防火等级为丙级。 本工程战时划分为三个二等人员掩蔽部，其中第一防护单元人防建筑面
积1457平方米，设计掩蔽700人，战时划分为三个抗爆单元；第二防护单元人防建筑面积1397平方米，设计掩蔽700人，战时划分为三个抗爆单元；第三防护单元人防建筑面积1608平方米，设计掩蔽750人，战时划分为四个抗爆单元。 本工程防水等级为一级，基础底板、墙柱和顶梁板采用C35防水混凝土, 其抗渗等级为P8,混凝土内掺5%防水剂。工程外侧迎水面涂涮聚氨酯防水涂料二遍，其厚度为3颇。防水涂料外侧粘贴20厚的挤塑聚苯板保护层， 聚苯板外侧1000宽范围内分层回填2 : 8灰土夯实。其施工缝、变形缝部位均采用钢板止水带。 本工程分为十六个防火分区。疏散楼梯均为防烟楼梯，合用前室设白带消防水喉的消火栓。同时设感烟探测器。每个防火分区至少两个室外出口。 所有楼梯间及前室，疏散通道、暗走廊、地下车库、空调风机房、消防泵房、变配电室的墙面、楼面及顶棚用料的燃烧性能均按 A级控制。 二、施工及竣工验收依据 1、由广州智海建筑设计院设计的本工程人防地下室施工图纸； 2、招标答疑、图纸会审、设计变更通知单； 3、施工合同约定的工程质量目标； 4、施工组织设计； 5、国家有关强制性标准及现行建筑安装工程施工验收规范； 6、〈〈建筑地基与基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002; 7、〈〈混凝土结构工程施工及验收规范》 GB50204-2011; 8、《砌体工程施工质量验收规范》GB50203-2011; 9、〈〈建筑电气工程施工质量验收规范》 GB50303-2011; 10、〈〈建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-2002; 11、《工程测量规范》GB50026-2007; 12、〈〈混凝土强度检验评定标准》 GB50107-2010;
地下室外墙计算原理及方法
地下室外墙计算原理及方法 1、高层建筑一般都设有地下室，根据使用功能及基础埋置深度的不同要求，地下室的层数1至4层不等。 2、地下室外墙的厚度和混凝土强度等级，应根据荷载情况、防水抗渗和有关规范的构造要求确定。《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》（JGJ 6-99）规定，箱形基础外墙厚度不应小于250mm，混凝土强度等级不应低于C20；《人民防空地下室设计规范》（。GB50038-05）规定，承重钢筋混凝土外墙的最小厚度为250mm，混凝土强度等级不应低于C25 地下室外墙的混凝土强度等级，考虑到由于强度等级过高混凝土的水泥用量大，容易产生收缩裂缝，一般采用的混凝土强度等级宜低不宜高，常采用C20~C30。有的工程地下室外墙有上部结构的承重柱，此类柱在首层为控制轴压比混凝土的强度等级较高，因此在与地下室墙顶交接处应进行局部受压的验算，柱进入墙体后其截面面积已扩大，形成附壁柱，当墙体混凝土采用低强度等级，其轴压比及承载力一般也能满足要求。 3、地下室外墙所承受的荷载，竖向荷载有上部及地下室结构的楼盖传重和自重，水平荷载有地面活载、侧向土压力、地下水压力、人防等效静荷载。风荷载或水平地震作用对地下室外墙平面内产生的内力值较小。在实际工程的地下室外墙截面设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，墙体配筋主要由垂直于墙面的水平荷载产生的弯矩确定，而且通常不考虑与竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计算墙的配筋。 4、地下室外墙的水平荷载组合：见图11.12-1外墙水平荷载 （1）地面活荷载(取10KN/m2)、土侧压力； （2）地面活荷载、地下水位以上土侧压力、地下水位以下土侧压力、水压力； （3）上列（1）加人防等效静荷载或（2）加人防等效静荷载。 图11.12-1中的各值：见p475 荷载分项系数除地面活荷载的为1.4外，其他均为1.2。 5、地下室外墙可根据支承情况按双向板或单向板计算水平荷载作用下的弯矩。由于地下室内墙间距不等，有的相距较远，因此在工程设计中一般把楼板和基础底板作为外墙板的支点按单向板（单跨、两跨或多跨）计算，在基础底板处按固端，顶板处按铰支座。在与外墙相垂直的内墙处，由于外墙的水平分布钢筋一般也有不小的数量，不再另加负弯矩构造钢筋。 6、地下室外墙可按考虑塑性弯矩内力重分布计算弯矩，有利配筋构造及节省钢筋用量。按塑性计算不仅在有外防水的墙体中采用，在考虑混凝土自防水的墙体中也可采用。考虑塑性变形内力重分布，只在受拉区混凝土可能出现弯曲裂缝，但由于裂缝较细微不会贯通整个界面厚度，对防水仍有足够抗渗能力。 7、有窗井的地下室，为房屋基础能有有效埋置深度和有可靠的侧向约束，窗井外墙应有足够横隔墙与主体地下室外墙连接，此时窗井外侧墙应承受水平荷载（1）或（2），因为窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算。如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。 8、当只有一层地下室，外墙高度不满足首层柱荷载扩散刚性角（柱间中心距离大于墙的高度），或者窗洞较大时，外墙平面内在基础底板反力作用下。应按深梁或空腹桁架验算，确定墙底部及墙顶部的所需钢筋。当有多层地下室，或外墙高度满足了柱荷载扩散刚性角时，外墙顶部宜配置两根直径不小于20mm的水平通长构造钢筋，墙底部由于基础底板钢筋较大没有必要另配附加构造钢筋。 9、地下室外墙竖向钢筋与基础底板的连接，因为外墙厚度一般远小于基础底板，底板计算时在外墙端常按铰支座考虑，外墙在地板端计算时按固端，因此底板上下钢筋可伸至外墙外
人防地下室侧壁计算 RWQ1.RWQ2
地下室侧壁计算书RWQ1.RWQ2 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，地下水头高度H1=1000mm；(在负一层) 2、地下室参数：覆土层厚Lo=300mm，地下一层层高L1=4500mm，地下二层层高L2=500mm，地下三层层高L3=500mm； 地面堆载p=10kN/mm d1=350mm；地下二层d2=500mm；地下三层d3=500mm； 临水面保护层为50mm； 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=300N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×18×1000×10=9.00kN/mm 地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×11×4800×10=26.40kN/mm 水压力q4=γw×H2=10×4800×10=48.00kN/mm qD=q1+Ko×γ×Lo=7.70kN/mm qC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=72.90kN/mm qB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=80.65kN/mm qA=q1+q2+q3+q4=88.40kN/mm 2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅0.8计算， 顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算 Mdc=0； Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1/120=129.01 kN.m Mcb=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/30=1.90 kN.m Mbc=1.2×qC×L2/12+1.2×(qB-qC)×L2/20=1.94 kN.m Mba=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/30=2.09 kN.m Mab=1.2×qB×L3/12+1.2×(qA-qB)×L3/20=2.13 kN.m 弯距分配： D点：C点：B点：A点： 截面：1000×350 1000×500 1000×500 线刚度i=I/L：0.79×1020.83×10 20.83×10 分配系数μ：0.03；0.97；0.50；0.50 0 固端弯距：-129.01；+1.90；-1.94；+2.09；-2.13 开始分配：--3.53；--123.58 -0.08；-0.08 0 0；-0.04；--61.79；0 -0.04 +0.02；+0.04；+-30.90；+-30.90
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙（挡土墙）的计算 1计算方法 1.1计算简图 ①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。 ②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。 当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。 窗井外墙顶边按自由计算。 墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。 ③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。 1.2计算荷载 图一地下室外墙压力分布 地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。 竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。 水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。 2计算中需注意的问题 2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。 该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。 但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。 2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。 如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。 2.3计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）。当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。例如，北京地区静止土压力系数K一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。 2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。
地下室侧壁计算流程V1.0
地下室侧壁计算流程V1.0 1.操作指南 已MSteel 若有人防，按人防荷载等级考虑，且注意人防范围挡 土墙的最小厚度 钢筋中心至墙边距离：外侧50 ；内侧40 裂缝计算保护层厚度：外侧30；内侧20
根据地下室实际情况填写 根据实际情况填写，一般恒载活载均填0 计算的墙厚及配筋要满足强度及裂缝两方面的要求 1.强度：内外两侧实配值≥计算值 2.裂缝，经讨论确定按0.2控制，当部分项目强度足 够，但仅因为裂缝需要大幅度增加墙厚时，可适当将 裂缝限值放宽至0.4，具体由专负及审定人把控 2.参数释义 1.计算模式的选取 （1）墙体长度大于等于2倍层高时：按底板嵌固，其余楼层简支的每延米连续宽扁梁来设计，顶部悬臂时按自由端计算； （2）转折后形成长度小于2倍层高的挡墙，应按两侧与底板嵌固，其余各层按简支的双向板设计，顶部悬臂时按自由端计算； ①常规情况下，即使满足此条规定的挡墙，可按（1）来设计，仅仅在顶部悬臂时再按此条设计； ②采用此条时，注意该段挡墙的两边支座形成条件； （3）对悬臂高度过大，导致计算挡土墙厚度大于400的挡土墙，应主动与建筑配合是否能增设水平墙（或者水平梁）做为侧向支点顶部自由计算；（4）地下室埋深较大或水头较高时，应按层采用变厚度挡土墙； 2.边界条件的确定 （1）应根据侧壁厚度与顶板的刚度比，确定顶部到底按铰接还是刚接。为简化设计，当顶部有板（板厚≥160时），均按上端铰接；当顶部无板开洞时，按自由计算。 （2）侧壁边开的小洞，底板侧壁边的集水坑虽然改变了相应侧壁的计算方式或计算高度，由于洞口（或坑）尺寸很小，因此这些小洞口带来的影响可忽略，仍按上端铰接计算。一般情况下，认为洞口尺寸小于1米可忽略，当超过1米时，应根据挡墙厚度，水位程度综合由专业负责人来确定是否可以忽略。 3.土压力模式的确定 土压力分为静止土压力、主动土压力、被动土压力；挡土墙计算时首先应确定所算挡土墙为何种受力模式，再对应选取相应的土压力系数。由于土压力模式取决于挡土墙变形，当顶部没有水平位移时，按静止土压力计算；当顶部有水平位移时，即按主动土压力计算（地下室一般没有被动土压力） 当按静止土压力计算时，K0统一取0.5（K0=1-sinφ，φ取30°），适用于墙后填土较好的情况。 当按主动土压力计算时，主动土压力系数取0.333（K0=Tan2(45°-φ/2)，φ取30°）。 4.水土计算模式 采取水土分算还是水土合算，主要取决于土体的渗透性。工程上处于安全考虑，一般均按水土分算考虑。 当采用渗透性好的土（如砂土、碎石土）回填时，采用水头分算。所谓水土分算，即分别计算水、土压力，将二者之和做为总的侧压力，计算土压力时取土的浮重度（取11KN/m3），计算水压力时取抗浮水头。由于土体中的水压力与孔隙中的自由水及其渗透性密切相关，即使是透水性好的土之间也总存在着透水性的差别，例如砂土的渗透系数Ks=1.0m/d，而碎石土的渗透性可能达到Ks=500m/d。如此大差异的水头差均按全水头计算显然过于笼统。工程实践表明，水土分算对大多数土层来水，基本上均偏大。 而水土分算，实质即为不考虑水压力的作用。认为土空隙中的水均为结合水，没有自由水，因此不能形成水压力。土颗粒与其空隙中的水是一
建筑工程地下室大梁梁模板计算书
地下室大梁梁模板（二）计算书 XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：XX市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。 本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团XX设计研究院设计，XXXXXX工程勘察院地质勘察，XX市XXXX监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:A-WK5(16)。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.00； 混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：
人防地下室结构设计经验总结 人防地下室结构设计规范
人防地下室结构设计经验总结人防地下室结构设计规范广东建材２００９年第１１期建筑设计与装饰 人防地下室结构设计经验 卓毅刚 摘 （广州市人防建筑设计研究院有限公司） 要：本文较系统的结合规范介绍了人防地下事结构设计特点和设计原则，对人防地下室结构设 计中的主要构件进行了设计分析，并对设计中应注意的几个问题进行了探讨，供同行参考。 关键词：人防地下室；结构设计；经验；经济性 随着经济建设的迅速发展，高层、超高层建筑在全国各大中等城市拔地而起，地下停车库、地下商场等地下建筑物的大量兴建，人防工程建设逐步走向与城市建设相结合的道路。特别在经济发达的地区
和城市，繁华的商业地段成为地下空间开发的热点和焦点，其地下空间的利用离不了以防灾救灾为目的的人防工程。本文就人防工程中最常见的低抗力等级人防地下室（核５，常５级以下）为例子，进行结构设计经验总结。 １材料 人防地下室在有人防荷载参与结构计算过程中，应注意乘以材料强度综合调整系数Ｙｄ。详见ＧＢ５００３８－２００５《人民防空地下室设计规范》（以下简称《人防规范》）４．２条。 １．１混凝土 人防地下室选用混凝土的强度等级一般为Ｃ３０Ｃ３５。笔者不建议选用Ｃ４０以上的混凝土，原因有二：（１）Ｃ４０－－一Ｃ５５混凝土中受拉钢筋的最小配筋率为０．３，而Ｃ２５～Ｃ３５混凝土中受拉钢筋的最小配筋率为０．２５。由于人防地下室考虑防辐射及密闭防毒作用，墙体及顶板较厚，所以对于低抗力等级的人防地下室，结构设计计算中会出现较多构造钢筋就能满足受力要求的情况。故在抗力等级及平时荷载不大的情况下，采用强度等级低于Ｃ４０的混凝土，可降低工程的含钢量，其经济性是显而易见的。（２）人防
地下室外墙在设计中几点注意事项
地下室外墙在设计中的几点注意事项摘要：关于地下室的设计在实际工程中会遇到很多问题，特别是地下室外墙需要考虑的因素比较多，比如计算模型的选取、承受的荷载取值与传递、外墙的保护层厚度以及外墙钢筋和外墙抗裂性的问题。 关键词：地下室外墙计算模型荷载取值 abstract：in the actual project , the design of the basement will encounter many problems, especially the basement wall need to consider more factors, such as the calculation model selection, the loads value and pass the protective layer thickness of the external walls and external walls of steel and external wall crack resistance problem. keywords: basementthe calculation model of external wallload value 中图分类号：s611文献标识码：a 文章编号： 目前，人们的居住水平越来越好，楼房建设发展的越来越迅速，高层建筑越来越多，城市化规模越来越明显，地下空间的利用越来越重要。建造最多的就是地下室，地下室可作为车库、储藏间、自行车库或是设备用房使用，这样避免了在地面上建仓库或自行车棚，增加小区绿化和公共场地面积，节约了土地面积的使用率，对
人防工程技术标准(结构)第一版
人防工程结构措施 １一般规定 1.1防空地下室结构选型 １．１.1防空地下室结构的选型，应根椐防护要求、平时和战时使用要求、上部建筑结构类型、工程地质和水文地质条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析确定。 1．１.2防空地下室的结构类别一般可分为钢筋混凝土结构和砌体结构二种，应优先采用钢筋混凝土结构。当上部建筑为砌体结构，防空地下室抗力级别较低(一般核6 级、常6 级及以下) 时，防空地下室可采用砌体结构。 1.1．3砌体结构通常有两种情况：一种外墙、内墙均采用砌体;另一种外墙采用钢筋混凝土，内墙采用砌体。对于上述两种情况,由防护密闭门至密闭门的防护密闭段,均应采用整体现浇钢筋混凝土结构。当地下水位埋深位于基础以上或有盐碱腐蚀时,外墙宜采用钢筋混凝土结构。当防空地下室顶板底面高于室外地面时,外墙应采用钢筋混凝土结构。 １．１．4防空地下室钢筋混凝土结构体系常采用梁板结构、板柱结构(无梁楼盖) 以及箱型结构等，当柱网尺寸较大时，也可采用双向密肋楼盖结构、现浇空心楼盖结构,不得采用无粘接预应力混凝土结构。 1.1.５目前在防空地下室中采用的预制装配整体式构件有叠合板、钢管混凝土柱及螺旋筋套管混凝土柱等。其他预制装配式构件如有充分试验依据,也可逐步用于防空地下室。 1.2防空地下室基础选型 1.2.1防空地下室基础的选型,应根椐工程地质和水文地质条件、平时和战时使用要求、上部建筑结构要求以及材料供应和施工条件等因素综合考虑确定。 １.２.2建筑工程中常见的基础类型,如筏板基础(有梁或无梁)、箱形基础、桩基础、刚性条形基础、扩展条形基础、独立柱基础等均可用于防空地下室。当采用条形基础或独立柱基础，且地下水位埋深位于基础以上时,应设置钢筋混凝土防水底板,防水底板应考虑等效静荷载作用。 1.２．３防空地下室结构在武器爆炸动荷载作用下,应验算基础本身的强度（受弯、受剪、受冲切承载力等）,可不验算地基承载力与地基变形。基础平面尺寸根据平时荷载组合作用计算确定，在武器爆炸动荷载作用下可不进行验算。 1．3防空地下室结构布置 防空地下室的结构布置,必须考虑地面建筑结构体系。墙、柱等承重结构，应与地面建筑的承重结构相对应,以使地面建筑的荷载通过防空地下室的承重结构直接传递到地基上。 １.４防空地下室结构的设计使用年限 防空地下室结构的设计使用年限应按50年采用。当上部建筑结构的设计使用年限大于5０年时，防空地下室结构的设计使用年限应与上部建筑结构相同。 １.５结构重要性系数 在战时荷载组合作用下，结构的重要性已完全体现在抗力级别上，因此当采用极限状态设计表达式进行防空地下室结构承载力设计时,结构重要性系数γ?均取1.0。当防空地下室结构按平时荷载组合作用进行承载力验算时,结构重要性系数γ?应按建筑结构的安全等级或设计使用年限取值。 １.6防空地下室结构设计动荷载 甲类防空地下室结构应能承受常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载的分别作用,乙类防空地下室结构应能承受常规武器爆炸动荷载的作用。对常规武器爆炸动荷载与核武器爆炸动荷载，结构设计时均按一次作用。 暴露于空气中的防空地下室结构构件，如高出地面不覆土的外墙、不覆土的顶板、口部防护密闭门及门框墙、临空墙等部位,直接承受空气冲击波的作用。其他埋入土中的围护结构构
筏板基础及侧壁计算书
a l 2 1 b 2 筏板基础及侧壁 计算书 一、基本数据： 根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。基础形式为筏板基础，混凝土强度等级 为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用 HRB 400 级，f y =360 N / mm 2 ；根据地质 报告，地下水位取 ? 1.700m 。 二、地基承载力修正及验算： f a = f ak + ηb γ (b ? 3) + ηd γ m (d ? 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 ? 3) + 1.5 × 8 × (5.65 ? 0.5) = 289.0kN / m 2 上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得） f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2 地基承载力满足要求。 三、地下室侧壁配筋计算： （1）双向板： l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62 E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / m E 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m 查静力计算手册，得： M x max = 0.0072ql 2 = 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2 = 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql ' = 0.0209 × 96.7 × 5.175 2 = 54.1KN ·m 2 M x max ' = ?0.0354ql 2 = 0.0354 × 96.7 × 5.175 2 = ?91.7KN ·m M y = ?0.0566ql = ?0.0566 × 96.7 × 5.175 = ?146.6KN ·m 配筋计算： 取弯矩最大处进行计算。即取 M = 146.6kN ·m 混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ； α = 1.0 ；受力钢筋均采用 HRB 400 级，f y =360 N / mm 2 ； ξ = 0.523 ； ρ min = 0.2% ； 相对受压区高度： x = h 0 (1 ? 1 ? 2M ) α1 f c bh 0 = 310 × (1 ? 1 ? 2 × 146600000 ) 1.0 ×19.1×1000 × 3102 = 25.8mm < x b = ξb h 0 = 0.523 × 302 = 157.9mm 则 A s = α1 f c bx f y = 1.0 ×19.1×1000 × 25.8 360 = 1368.8mm 2
浅论人民防空地下室结构设计计算方法
人民防空地下室结构设计计算方法 随着建筑结构新规范全面颁布，新规范在工程设计中已全面开始，这对于如何在工程设计中正确应用理解规范条文,正确选择设计软件及合理选取设计参数显得优为重要。大家知道：各新规范都明确要求结构设计必须对结构分析软件的计算结果，进行分析判断，确认其合理，有效后方可作为工程设计依据。如何判断：当然只能依靠概念设计来判断；另外大家一定要注意，编程序的人以再讲“设计者采用他们的程序计算，出了问题他们并不负责，仍然由设计者负责”；另外施工图审查单位只承担相应的技术审查失察责任，主要的质量责任还由设计者负责（在合理使用年限内负终身责任）。 一、上部结构与防空地下室分析模型 上部结构与防空地下室组成一个承力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。地下室外的回填土对结构侧向有一定的约束作用。地下室楼层侧移刚度通常较大。 上部结构与防空地下室分析模型可简化为①分离模型（有条件的）：将上部结构与地下室分开，分别设计计算。按规范确定嵌固层作为二者分界。②共同工作分析（无条件的）：将上部结构与地下室作为一个整体，考虑共同作用，采用如下两种方式之一来考虑地下室外回填土对结构的约束作用。方法1：地下室水平位移的侧向嵌固（-K法）。方法2：地下室水平位移的有限（弹簧）约束（K 法）。 地下室如果设计不当，对整体抗震性能会产生较大影响，对于半地下室的埋深要求应大于地下室外地面以上的高度，才能不计其层数，总高度才能从室外地面算起。地下室的墙柱与上部结构的墙柱要协调统一。地下室顶板室内外板面标高变化处，当标高变化超过梁高范围时则形成错层，未采取措施不应作为上部结构的嵌固部位，规范明确规定作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，地下室顶板为无梁楼盖时不应作为上部结构嵌固部位。结构计算应往下算至满足嵌固端要求的地下室楼层或底板，但剪力墙底部加强区层数应从地面往上算，并应包括地下层。 上部结构固定端，当高层建筑仅设单层地下室且底板采用天然地基筏板基础或桩一筏基础时，通常选择基础底板而非首层作为结构嵌固端，这有利于充分利用其基础的“无限”刚度，为首层楼面的灵活结构选型创造条件，即使是首层楼面留有大孔洞，或选用无梁楼盖结构，都不会有什么影响。此外，规范规定地下室负一层的抗震等级与上部结构必须一致，以基础底板作为嵌固端不会造成地下室结构造价的提高，反而可能取得较好的经济效益。即使单层地下室底板是以桩为基础的普通梁板结构，一般情况下仍然取底板处为结构嵌固端，唯一例外的是地下室作为抗爆级别较高的防空地下室时，其顶板通常具有作为结构嵌固端的刚度，因此可取其作为上部结构的嵌固端。 二、可用于人防地下室结构设计设计软件 可用于人防地下室结构设计软件有：1、理正人防设计软件包，只能计算顶、