钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院
2014 级土木1 班
姜逢宇
目录
1. 截面设计
（1）确定跨度
（2）确定板厚
（3）确定截面高度
2. 板的设计
（1）确定荷载
（2）计算简图
（3）计算弯矩设计值
（4）计算正截面受弯承载力
（5）选配钢筋
3. 次梁设计
（1）确定荷载
（2）计算简图
（3）内力计算
（4）承载力计算
（5）锚固长度计算
4. 主梁设计
(1)确定荷载
(2)计算简图
(3)内力值及包络图
(4)承载力计算
(5)主梁附加吊筋计算
(6)主梁腰筋计算
(7)抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：
1?截面设计
(1) 确定跨度
①主梁跨度确定：11 =
②次梁跨度确定：12=
主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为。
(2) 确定板厚
h=110mm
(3) 确定截面高度
次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm 取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置
2?板的设计
(1) 确定荷载
①恒载：20mm水泥砂浆：*20= m2
110mm钢筋混凝土板：*25= m
15mm石灰砂浆：*17= m2
恒载标准值合计Gk=++=m
②活载：活载标准值合计Qk= m2
荷载设计值计算：
①可变荷载控制情况：Q=+=*+*= m2
②永久荷载控制情况：Q=+*=*+**= m2
选择可变荷载控制情况，近似取Q=rfo
⑵计算简图
次梁截面200mm*500mm，板在墙上支承长度a=120mm,取b=1m宽板带作为计算单元，按内力重分布进行设计，板的计算跨度为：
①边跨：101=1 n1+mi n(a/2+h/2)=()+55=1735mm
②中间跨：102=In 2-b=1900-200=1700mm
1m宽板的线荷载为Q=*仁m
因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
图2-板的尺寸
图3板计算简图(均布荷载大小为m)
(3)计算弯矩设计值弯矩计算系数m
2 2
M1 = Q|0 /11 = 19.9 1.735 /11= ? m
M2=-Q|02/11=-19.9 1.7352/1 1= ? m
M3=Ql o2/16=19.9 1.72/16= ? m
M4=-Ql o2/14=-19.9 1.72/14= ? m
(4)计算正截面受弯承载力
查表得，一类环境混凝土保护层厚度15mm, h0=110-15=95mm
C40混凝土，a 1 =，fc=N/mm2; HPB300I冈筋，fy=270N/mm2
取b=1m宽板宽计算单元，配筋情况如下：
(5) 选配钢筋
①受力钢筋的选配
根据计算所得的钢筋截面积查表选用钢筋。一般情况下，负弯矩钢筋直径不小于8mm,
选用钢筋时，直径不宜多于两种。该处采用分离式配筋，跨中下部钢筋全部伸入支座，
5d 40mm
伸至支座内的钢筋锚固长度。
受力钢筋：8@150,实配钢筋面积335mm2
②构造钢筋的选配
i压梁筋的选配
位置：与主梁垂直的上部构造钢筋
间距：不大于200mm
直径：不宜小于8mm
面积：单位宽度内的钢筋截面面积不宜小于受力方向跨中板底钢筋面积三分之。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积为335mm2，
1 2
-335 111.67mm
3
尺寸：伸入板内长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度I。的四分之一。
选配：8@200，单位宽度内A 251mm2，每边伸入板内长度从梁
边算起550mm，满足要求。
ii压墙筋的选配
位置：与墙边垂直的上部承受负弯矩钢筋
间距：不大于200mm
直径：不宜小于8mm
面积：沿板的受力方向配置的上部钢筋，其截面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截
面积的三分之一。单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积335mm2，
尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一。
选配：8@200，单位宽度内A 251mm2，每边伸入板内长度从墙边算起
350mm，满足要求。
iii楼盖角部钢筋网的选配
位置：楼盖角部双向构造负筋。
间距：不大于200mm
直径：不宜小于8mm
尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的四分之一。两向等
1 i
长形成钢筋网。-l0丄1735 433.75mm
4 4
选配：8@200，每边伸入板内长度从墙边算起550mm，满足要求。
iv分布钢筋的选配
位置：在受力钢筋内侧、与受力钢筋形成钢筋网。
间距：不大于250mm
直径：不宜小于6mm
面积：单位宽度上分布钢筋的截面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面积的
15%，且不宜小于该方向板截面积的%
单位宽度受力钢筋的截面积为335mm2，15% 335 50.25mm2
单位长度板截面积
5 2 5 2
A 110* 1000 1.1* 105mm2，0.15%A 0.15% 1.1 105165mm2
选配：8@250 ，A 201mm2，满足要求。
图2-板的尺寸
3?次梁设计
(1)确定荷载
①恒载设计值
i板传来的恒载：**=m
ii次梁自重：* iii次梁石灰砂浆：*合计G=m
②活载设计值
Q=**=m
③荷载总设计值
Q=+=m,取Q=m
(2)计算简图
主梁截面尺寸为300mm*600mm
边跨跨度：10 仁(5700-120-300/2)+240/2=5550mm< 中间跨跨度：102=In2=5700-300=5400mm
跨度相差10%以内，按等跨连续梁计算。
(3)内力计算
①弯矩设计值
弯矩计算系数m
2 2
M1 = Q|0 /11 = 40.5 5.55 /11= ? m
2 2
M2=-Ql0 /11=-40.5 5.55 /11= ? m
M3=Ql02/16= 40.5 5.42/16= ? m
M4=-Ql02/14=-40.5 5.42/14= ? m
②剪力设计值
V1=Ql n1=**=
Vex1=Ql n1=**=
V2=Ql n2=**=
Vex2=Ql n2=**=
(4)承载力计算
①正截面受弯承载力
i 混凝土等级C40, a仁,f c=mm2,ft二mm2;纵筋HRB400,fy=360N/mm2;箍筋HPB30Q
2
fyv=270N/mm ;
ii 一类环境，取a=40mm,贝U h0=h-a=460mm, hf/h0=110/480>，此时b f
=l/3=5700/3=1900mm，又b f b s n=200+1700=1900mm,取b f=1900mm。
iii假设截面纵筋按单排布置
I
'' h f
1f c b f h f(h0一)=**1900*110*(460-110/2)=m> M max=m
2
属于第一类T型截面。
次梁正截面配筋计算表如下：min max{0.2%, 0.45 “} 0.21%
②斜截面承载力计算
h
h w h°- h f =460-110=350mm, 也=350/200=<。
b
混凝土C40,取c=
0.25 c f c bh o =***200*460=> V max= ,截面满足要求。
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
预应力混凝土连续箱梁计算书
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
30m箱梁模板计算书
中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日
30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁计算书
现浇箱梁施工方案 一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密
箱梁模板施工计算_pdf
箱梁模板施工计算 一、简介 A19～A24箱梁一联五孔125m（5×25m）。A19～A21单箱三室，渐
G .B18～B23箱梁一联五孔120m（20+4×25）单箱三室，在一般结
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G 1、箱梁模板支架体系 2、底模下方木铺设 采用10×15cm 的方木纵向（顺桥向）铺设作为模板主肋，其间距为91.4cm，采用10×10cm 方木横向铺设作为模板次肋，间距30cm，上部面板采用1220×2440×18mm 的竹胶板。 3、结构受力分析 以墩柱两侧4.0m 结构过渡区荷载最大段进行验算，如果满足要求，则一般结构区也满足要求。 （1）、模板主肋
建立受力模型见图3-8 抗弯=M/W=0.077×q×L2/w=0.077×30×1.222×106/375 ]=15MPa ≈9.2MPa<[f m qL4/100EI 挠度：w=K 挠度系数 =0.632×30×1.224/100×0.1×2812.5=1.5×10-3m=1.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形
筑 龙网 W W W . 值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪τ=σ/A=K 剪力系数 ×ql÷bh=0.607×30×1.22/0.1× 0.15=1.48MPa＜1.5Mpa W=bh 2/6=167cm 3，I=bh 3 /12=833cm 4 ，q=32.8×0.3=10KN/m 抗弯=M/W=0.077×q×L 2 /w=0.077×10×0.9142 ×106/167 ≈3.9MPa<[f m ]=15MPa 挠度：w=K 挠度系数qL 4 /100EI =0.632×10×0.9144 /100×0.1×833=0.5×10-3 m=0.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪 τ=σ/A=K 剪力系数×ql÷bh=0.607×10×0.914/0.1×0.1 =0.55MPa＜1.5Mpa
土木工程毕业设计(一榀框架计算书范例)
1 结构设计说明 1.1 工程概况 *********** 1.2 设计主要依据和资料 1.2.1 设计依据 a) 国家及浙江省现行的有关结构设计规范、规程及规定。 b) 本工程各项批文及甲方单位要求。 c) 本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。 1.2.2 设计资料 1 房屋建筑学武汉工业大学出版社 2 混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社 3 基础工程同济大学出版社 4 建筑结构设计东南大学出版社 5 结构力学人民教育出版社 6 地基与基础武汉工业大学出版社 7 工程结构抗震中国建筑工业出版社 8 简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社 9 土木工程专业毕业设计指导科学出版社 10 实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社 11 房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）中国建筑工业出版社 12 建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社 13 建筑设计防火规范（GBJ16—87）中国建筑工业出版社 14 民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）中国建筑工业出版社 15 综合医院建筑设计规范（JGJ49-88）中国建筑工业出版社 16 建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑工业出版社 17 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）中国建筑工业出版社 18 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）中国建筑工业出版社 19 混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社 20 地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社 21 建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社 22 砌体结构中国建筑工业出版社 23 简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
现浇箱梁支架及模板计算书资料
附件1：连续箱梁施工工艺流程图
附件3：质量保证体系 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优价 完善计量支付手续 制定 奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量第一 为用户服务 制定教育计划 质量 工作检查 现场Q C 小组活动 岗前 技术培训 熟悉图纸掌握规范 技术 交底 质量 计划 测量 复核 应用新技 术工艺 施工保证 创优规划 检查 创 优 效 果 制定 创 优措施 明确创优 项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
附件4：安全、质量保证体系图 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质优价 完善 计 量支 付 手 续 制 定奖罚措施 签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现 质 量 保 证 体 系 思想保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组 项目队质量小组 总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理 各项工作制度和标准 提高工作技能 技术岗位责任制 质量评定 反 馈 实 现 质 量 目 标 质量 第一 为用户服务 制定教育计划 质量工作检查 现场QC 小组活 动 岗前 技 术培训 熟 悉图纸掌握规 范 技术交底 质量计划 测量复核 应 用新技术工艺 施工保证 创优规划 检查创优效果 制定创优措施 明确创优项目 接受业主和监理监督 定期不定期质量检查 进行自检互检交接检 加强现场试验控制 充分利用现代化检测手段
钢筋混凝土工程量的计算公式汇总(大全)
建筑行业所有计算公式大全（附图表）(2012-10-16 23:39) 标签：计算公式总结 钢筋工程量计算规则 钢筋混凝土工程量的计算 全套计算规则 一、平整场地：建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平。 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线每边各加2米以平方米面积计算。 2、平整场地计算公式 S=（A+4）×（B+4）=S底+2L外+16 式中：S———平整场地工程量；A———建筑物长度方向外墙外边线长度；B———建筑物宽度方向外墙外边线长度；S底———建筑物底层建筑面积；L 外———建筑物外墙外边线周长。 该公式适用于任何由矩形组成的建筑物或构筑物的场地平整工程量计算。 二、基础土方开挖计算 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。 （2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指基础底宽外加工作面，当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算公式： （1）、清单计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积×挖土深度。（2）、定额规则：基槽开挖：V=（A+2C+K×H）H×L。式中：V———基槽土方量；A———槽底宽度；C———工作面宽度；H———基槽深度；L———基槽长度。. 其中外墙基槽长度以外墙中心线计算，内墙基槽长度以内墙净长计算，交接重合出不予扣除。 基坑开挖：V=1/6H[A×B+a×b+(A+a)×(B+b)+a×b]。式中：V———基坑体积；A—基坑上口长度；B———基坑上口宽度；a———基坑底面长度；b———基坑底面宽度。 三、回填土工程量计算规则及公式 1、基槽、基坑回填土体积=基槽（坑）挖土体积-设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积。 式中室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积一般包括垫层、墙基础、柱基础、以及地下建筑物、构筑物等所占体积 2、室内回填土体积=主墙间净面积×回填土厚度-各种沟道所占体积 主墙间净面积=S底-（L中×墙厚+L内×墙厚）
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书 一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年 二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论 桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载 （1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装 （3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载： 本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下： 根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。 冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。 （6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。 （2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。 （3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。 四、计算模型 全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图： 全桥有限元模型图 五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算 （1）架梁阶段 架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝
30箱梁模板计算书
目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)
30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
箱梁设计计算书
1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽： 标准跨径：40m 主梁全长：39.96m 计算跨径：39 m 桥面净空：净11.25+2×1 1.2 设计荷载: 公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺: 混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30 钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根； 普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋； 钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。 按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM. 1.4 设计依据: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004） 《公路工程技术标准》（JTG 001—2004） 2. 构造布置: 2.1 主梁尺寸的拟定： 预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。 2.2 横断面布置（见图1） 依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净 11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1） 2.3 主梁截面细部尺寸： 箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。 绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算 跨中截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =47.14cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =64.81cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。 支点截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =48.92cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =55.76cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。 2.6 横隔梁的设置
桥梁工程现浇箱梁模板支撑架计算书(扣件式)审核表
箱梁模板（扣件式）审核表 工程属性参 数箱梁类型双室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 0 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 300 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置是标高调节层小梁间距l5(mm) 300 可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数9 横杆依次间距hi(mm) 350，1200，1200， 1200，1200，1200， 1200，1200，600 荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值 G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值 G2k(kN/m2) 0.75 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值 G4k(kN/m2) 0.4 (计算模板和其支撑小梁时)施工人员及设 备荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5 (计算主梁时)施工人员及设备荷载标准 值Q1k(kN/m2) 1.5 (计算支架立杆时)施工人员及设备荷载标 准值Q1k(kN/m2) 1 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标 准值Q2k(kN/m2) 2 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.053
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
钢筋混凝土挑梁计算书
钢筋混凝土挑梁计算书 一、构件编号: TL_1 二、示意图: 三、设计依据: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2002) 《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001) 四、计算信息 1. 几何参数 梁宽度b = 340 mm 梁尾端高度h1 = 350 mm 墙边缘处高度h2 = 350 mm 梁顶端高度h3 = 180 mm 挑梁类型: 楼层挑梁 外挑长度L = 1500 mm 埋入墙体长度L1 = 1800 mm
墙体高度L W = 2800 mm 门洞宽度b M = 800 mm 门洞高度h M = 2100 mm 门洞至挑梁尾端距离D = 500 mm 墙厚b W = 240 mm 受拉钢筋合力点到受拉边距离a S = 25 mm 支撑处墙体类型: 有构造柱 2. 参数信息 混凝土等级: C20 f t = 1.100N/mm2f c = 9.600N/mm2纵筋种类: HRB335 f y = 300.000N/mm2 箍筋种类: HPB235 f yv = 210.000N/mm2 箍筋间距s = 200 mm 箍筋肢数n = 2 墙体材料: 烧结普通砖 砌体强度等级: MU20 砂浆强度等级: M7.5 砌体的抗压强度设计值f C = 2.39 N/mm2 砌体材料抗压强度设计值调整系数γa = 1.00 3. 荷载信息 端部集中恒载F k = 4.500 kN 外挑部分活荷载q k1 = 8.300 kN/m 外挑部分恒荷载g k1 = 10.000 kN/m 埋入部分恒荷载g k2 = 10.000 kN/m 挑梁容重γL = 25.000 kN/m3
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，
弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书 (一)设计原始数据 1、 模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。 2、 桁架最大间距为800mm 一道。 3、 施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。 (二)模板侧压力计算 F=0.22γc t o β1β2V 1/2 其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3； t o 为混凝土初凝时间； β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。 计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。 考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值： F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2 当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2 ，并乘以活荷载分项系数1.4。 F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2 侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算 竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米 取板宽b=1米，面板上的均布荷载q q=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m 考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max = 210 1 ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016 1 61m b -?=??=δ 最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.06 3 max max =<=??==-σσ
现浇板模板计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书 华景国际1#2#3#楼工程；属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层；建筑高度：80.00m；一层层高：6.00m ；总建筑面积：44875.00平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：Φ48×3.5； 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度(℃):20.000；