脚手架整合方案计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度7.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m
活荷载标准值 q2=1.200kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.953mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.m
σ=0.565×106/4491.0=125.743N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm
集中荷载标准值 P=0.058+0.180+1.800=2.038kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.979mm 最大挠度和
V=V1+V2=0.988mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c
其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
N G1 = 0.107×7.200=0.772kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
N G2 = 0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16
N G3 = 0.160×1.500×4=0.960kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
N G4 = 0.010×1.500×7.200=0.108kN
经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.830kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300
U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000
U
s ——风荷载体型系数： U
s
= 0.600
经计算得到：W k = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×2.830+0.9×1.4×1.800=5.664kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×2.830+1.4×1.800=5.916kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M W = 0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
l a——立杆的纵距 (m)；
h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
M w=0.9×1.4×0.180×1.500×1.800×1.800/10=0.110kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=5.916kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ——长细比，为3118/16=196
λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到:
σ=5916/(0.19×424)=73.628N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=5.664kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
λ——长细比，为3118/16=196
λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.110kN.m；
σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到σ=5664/(0.19×424)+110000/4491=95.035N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k
其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 2.058kN；
N Qk——活荷载标准值， N Qk = 1.800kN；
g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.107kN/m；
N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；
σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 89.224米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[1.2N G2k+0.9×1.4(N Qk+φAM wk/W)-N Xie]} / 1.2g k
其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 2.058kN；
N Qk——活荷载标准值， N Qk = 1.800kN；
g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.107kN/m；
M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M wk = 0.087kN.m；
N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；
σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 75.858米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=75.858米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N l = N lw + N o
其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
N lw = 1.4 × w k× A w
w k——风荷载标准值，w k = 0.180kN/m2；
A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
A w = 3.60×4.50 = 16.200m2；
N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000
经计算得到 N lw = 4.082kN，连墙件轴向力计算值 N l = 7.082kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85φA[f]
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；
净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。经过计算得到 N f1 = 73.865kN
N f1>N l，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 N f2 = 300.110kN
N f2>N l，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p k≤ f g
其中 p k——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，p k =N k/A=18.52 (kPa) N k——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 N k = 2.83+1.80=4.63kN
A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25
f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；f
g = 4000.00
地基承载力设计值应按下式计算
f g = k c× f gk
其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 1.00 f gk——地基承载力标准值；f gk = 4000.00
地基承载力的计算满足要求!
扣件脚手架计算满足要求！
外脚手架方案计算书
脚手架计算书 1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006） （3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2, E=2.06×105N*mm2 3、荷载标准值 （1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。 （2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值） （3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m （4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2 （5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类 别选B,取μz=1.25。 μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3. ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算 （1）横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下：
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
脚手架专项施工方案(含计算方案)
目录 一、工程概况 (2) 二、搭设方案 (2) 1、落地式双排双立管脚手架搭设方法 (2) 三、脚手架安全设施 (3) 1、安全网架设 (3) 2、防电避雷的措施 (4) 3、安全标志的悬挂 (4) 四、安全技术措施 (4) 五、脚手架检查及验收 (4) 1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收； (4) 2、脚手架使用中，应定期检查下列项目； (5) 3、检查验收组织机构人员： (5) 六、落地式脚手架设计计算 (5) 七、脚手架拆除安全要求 (15)
脚手架施工方案 一、工程概况 本工程位于浏阳市行政中心东南角（临复兴路），建筑层数为六层，建筑总高23米。主要为钢筋砼框架结构。建筑面积：7081.43平方米。基础采用人工挖孔桩，建筑结构的安全等级为二级；地基基础设计等级为乙级；建筑物耐火等级为二级。 二、搭设方案 根据现场实际施工情况，本工程采用落地式脚手架，双排双立管落地式脚手架搭设高度为27米，在第六层钢筋与建筑主体结构拉结卸载，双排双立管落地式脚手架搭设在硬化水泥地面上，选用Φ48×2.75钢管，所有钢管、扣件及辅助材料均为符合标准规定：钢管有弯曲、压扁、打孔、锈蚀等缺陷的不得使用；扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件应转动灵活、无锈蚀；脚手板不得有腐朽、缺片等。 1、落地式双排双立管脚手架搭设方法 ⑴基础 脚手架基础在结构楼面上加木垫块，立杆基础上设置预制垫块。每层的搭设高度不超过两个步距，每搭设一步脚手架后应按照JGJ130－2001的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，底座垫板均应准确地放在定位线上。 ⑵立管的搭设 立杆纵距1.45 米，内立杆距建筑物外边0.30m，每根立杆设置垫板，立杆垂直偏差应小于1/500。在底座上200mm 处用直角扣件设置一横向扫地杆和纵向扫地杆，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向外延长两跨至立杆固定，长度不小于2 米。立杆用对接扣件连接对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离小于步距的1／3。 ⑶水平杆的搭设 该工程的外脚手架为结构外脚手架，根据规范要求水平杆步距采用1.80 米。纵向
外脚手架施工方案及计算书
目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) （一）主要部位施工方法： (2) （二）、脚手架构造 (3) （三）、拉吊式卸载 (4) （四）、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）； (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）； (3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）； (4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2，其中地上10层，地下二层，户数共54户，建筑高度为39.7m，由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2，地上10层，地下二层，户数36户，建筑高度为45.3m，建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架，从外地坪开始搭设，搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管，严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。立柱与立柱，大横杆之间的连接采用对接扣件，小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件，剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件，扣件采用标准可锻铸铁扣件，扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板，脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB／T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用，钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作，花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22，钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 （一）主要部位施工方法： 根据本工程的立面特征及结构特点，本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架，外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米，步高为1.90米，脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上，否则另行加垫板。
落地式脚手架施工方案计算书
落地式脚手架工程施工方案计算书 工程名称：演示工程 施工单位：施工单位名称 编制人：张某某 日期：
目录 一、编制依据 1 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (11)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050
三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max= ql b 2= 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ = M max= 0.653×106 = 145.43N/m m2 〈205N/mm2 W 4.49×103 7、结论：满足要求
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)-免费
某工程双排扣件式钢管落地脚手架 施工方案 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司
目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工部署 (1) 3.1 组织机构 (1) 3.2 设计总体思路 (1) 3.3 劳动力准备 (2) 3.4 材料准备 (2) 3.5 机具准备 (3) 3.6 技术准备 (4) 4 脚手架构造要求 (4) 4.1 总的设计尺寸 (4) 4.2 纵向水平杆 (4) 4.3 横向水平杆 (5) 4.4 脚手板 (5) 4.5 立杆 (5) 4.6 连墙件 (6) 4.7 门洞 (6) 4.8 剪刀撑 (6) 4.9 扣件 (7) 4.10 基础 (7)
4.11 上人斜道 (7) 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7) 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7) 5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8) 6 目标和验收标准 (9) 7 安全文明施工保证措施 (9) 7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9) 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (9) 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10) 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (10) 7.5 文明施工要求 (11) 7.6 应执行的强制性条文 (13) 8 设计计算 (15) 8.1 荷载传递路线 (15) 8.2 横向水平杆强度计算 (15) 8.3 纵向水平杆强度计算 (16) 8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (17) 8.5 立杆稳定性计算 (17) 8.6 连墙件验算 (21) 8.7 立杆地基承载力计算 (22) 9 附图
附图-1 外架平面布置图 附图-2 外架剖面图和立面图 附图-3 基础、门洞和连墙件做法
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５ ５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０?
脚手架设计计算书专项方案
脚手架专项施工方案 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程概况 2.1.1 工程名称：南京金陵亨斯迈材料有限责任公司环氧丙烷项目污水深 度处理工程 2.1.2 建设地点：南京化工园博瑞德水务有限公司亨斯迈污水深度处理工 程施工现场。 2.1.3 招标人：博瑞德（南京）净化技术有限公司。
2.1.4 招标范围：组合池、辅助用房、地埋线管井、设备基础、围堰、室 外地坪、管架、道路等施工。 2.1.5 施工工期：总日历工期为91天，2016 年11月20日至2017年 2月 18 日。 2.1.6 现场施工条件：现场“三通一平”等满足施工要求，施工用水、 电已接至现场。 2.1.7 承包方式：包工包料（部分材料甲供）。 2.1.8 质量要求： 工程质量合格率100% 质量事故为零，无质量隐患 2.1.9 HSE目标：死亡事故为零，损工时事故为零，环境污染事故为零。 工程施工特点 2.2.1 本工程辅助用房、水池、厂区道路及给排水管道，工程具有施工量 大、施工面广，施工难度大。 2.2.2 加强材料采购的管理，保证材料采购质量 本工程部分甲控乙供材料由承包商自行采购，为了确保工程质量，必须加强材料采购管理，及时及业主沟通，做好供应商评价，选派经验丰富的采购人员及时询价，到指定的厂家采购，采购材料经专人检验合格后，方可入库。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
脚手架施工方案及计算书
石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。
2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
脚手架施工方案含图纸计算书
沃尔瑞新建厂区 脚 手 架 施 工 方 案
目录 一、工程概况 (1) 二、施工准备 (1) 三、搭设材料 (3) 四、搭设顺序及技术措施 (4) 五、拆除施工工艺 (13) 六、安全管理 (14) 七、计算书 (16)
一、工程概况 苏州沃尔瑞汽车科技有限公司新建厂区位于园区胜浦界胜浦路西侧。新建厂区共有二个单体厂房及一门卫室，建筑面积12171.4㎡。 ①其中1#厂房分A、B两个区，均为二层框架架构，局部三层（机房）。屋面标高9.5m，局部13.10m；2#厂房分A、B两个区，A区二层框架结构，B区三层框架结构，屋面标高均为12.5m，局部机房屋面为16.1m。 ②现场实际室内外高差均为0.6m以上。因此本项目脚手架实际搭设高度如下： 1#厂房：0.6m+9.5m+1.2m（女儿墙高）+1.5m=12.8m。（局部机房处一面在外架上，三面在9.5屋面上（在大屋面上实搭5.4m），该处高度14.9左右） 2#厂房：0.6+12.5+1.2+1.5=15.8m（局部机房处一面在外架上三面在12.5m处屋面上，局部机房外架上搭设至17.9m，三面脚手架搭设至12.5m屋面上搭4.1+1.5=5.6m左右）（见示意图） ③本方案编制依据参照JGJ-130---2011、J84-2011 ④脚手架搭设平面布置见搭设总平面布置图（1）示意。 二、施工准备 1、脚手架搭设前，应按方案要求向施工人员进行技术安全交底，架
子工必须持证上岗。 2、对进场的钢管、扣件、竹笆片、木垫板（或槽钢）、密目网进行检 查，不合格产品不得使用。 3、进场合格材料应按规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得积 水。 4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通（本方案中 已考虑搭设外四周设排水沟）。 5、搭设场地应高于自然土面50-100mm，雨水流向排水沟。搭设场地 必须夯实砼硬化（压实填土或建筑垃圾必须满足脚手架荷载）6、搭设平面见图1.2.3.
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
模板脚手架工程施工方案
目录 一、工程概况 二、工程部署 三、施工准备 四、施工工艺 五、模板计算书 六、结构脚手架的搭设及计算 七、质量要求 八、安全措施与文明施工 九、模板的拆除 十、模板施工注意事项
模板及脚手架工程施工方案 一、工程概况 1、工程性质和作用 遂宁市河东片区任家渡村、僧家沟村450亩土地整治收储项目（僧家沟安置房）工程，位于遂宁市河东新区养生谷，总建筑面积40163.76平方米，其中；1#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积4248.34m2,层数5F/吊1F；2#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积4078.64m2,层数5F/吊1F；3#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5494.2m2,层数5F/吊1F；6#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5917.00m2,层数5F/吊1F；7#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积3688.24m2,层数5F/吊1F；8#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积1784.00m2,层数5F/吊1F；9#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积3679.72m2,层数5F/吊1F；10#楼：框架结构，建筑面积1128.96m2,层数2F/吊1F；地下室：框架结构，建筑面积4873.27m2,负1F；4#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5307.24m2,层数6F；5#楼：异形柱框架剪力墙结构，建筑面积5307.24m2,层数6F。 2、工程特点 施工条件：本工程与城市交通干道距离较近，施工运料较为方便；基坑四周已经做了边坡的有效支护；施工场地较为狭窄，但尚能满足施工要求。
3、工程目标 质量目标：优质结构。 二、工程部署 1、施工程序 本工程遵循先地下后地上，先结构后装修，安装穿插进行的施工程序。 2、模板体系的选择 2.1基础底板模板 在基础底板外侧周边、基础下反梁、承台周边、集水坑及深浅基础相交斜面位置均砌240mm厚的砖胎模，用M10水泥砂浆砌筑，内侧及顶面抹1：2.5水泥砂浆，表面压光，阴阳角部位均做成小圆角，砌筑时留出抹灰层、防水层及防水保护层共60mm厚。外围挡土墙砖模上粘贴好防水卷材后，回填适当高度土方，回填时注意保护防水层。 2.2导墙及上返梁吊模 基础施工段，地下室外围剪力墙和消防水池墙板的导墙及基础上返梁模板均采用吊模方式，木工吊模前应根据施工员在基础钢筋绑扎完毕后的二次放线来控制墙、梁位置以及模板下口标高。 2.3剪力墙、柱大模板 剪力墙、柱模板均采用成品竹胶板。本工程暗柱多为异形柱，地下室外墙有部分扶墙柱，模板支设存在一定困难。大模板施工重点在于抓好楼梯间处接茬、楼层与墙的阴角节点接缝。 2.4 地下室外墙模板 根据本工程特点及公司料具供应情况，在本工程±0.000以下外墙砼墙体采用多层胶合板模板，模板拼缝要严密。穿墙螺栓用φ12圆钢制作，螺杆长度为墙厚加450mm，其中地下室外墙、水池壁等穿墙螺杆均为止水螺杆，中间要满焊50×50×3mm钢板止水片，墙体砼浇注后埋入砼
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
落地式双排脚手架施工方案(6米高-附计算书)
四川白马王朗旅游度假区稿史垴寨重建工程双排落地式脚手架 专 项 施 工 方 案 平武县涪源建筑工程有限公司 二零一四年四月二十五日
落地式双排脚手架施工方案 一.工程概况 本工程为四川白马王朗旅游度假区稿史垴寨重建工程，建设地点在平武县白马藏族乡稿史垴寨。本次风貌改造共计房屋36座，房屋为砖混结构，2 层，高7米，沿当地住户居民房外墙搭设脚手架。主要采用外双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设高度为6.0m。立杆纵距L=1.8m，步距h=1.8m，立杆横距 Lb=0.70m。 二.编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 3、工程设计图纸及相关资料等 4、《建筑施工手册》（第四版） 三、脚手架布置 本工程采用落地式外双排脚手架，沿建筑四周搭设施工。 四.脚手架设计 外落地式双排脚手架计算见计算部分。 五.脚手架施工技术措施 一)脚手架使用的材料要求 本工程搭设的外脚手架主要以防护为主，在脚手架上堆放材料应严格控制数量，禁止超过脚手架的使用荷载。 1.脚手架钢管的尺寸采用φ48×3.5钢管。钢管有产品质量合格证，并有 质量检验报告。钢管表面平直光滑,没有裂缝、结疤、分层、错位、硬毛刺、压痕和深的划道。钢管上严禁打孔。钢管必须涂有防锈漆。 2.旧钢管锈蚀检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时，坚决报废，不得使用。 3.扣件是采用螺栓紧固的扣接连拉件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件及根据防滑要求设的非连接用的防滑扣件等几种。 a.扣件的质量要求: a)扣件采用可锻铸铁制成，新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报 告和产品质量合格证，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5831)的规定。 b)旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 c)采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
脚手架施工专项方案设计
实用文档 脚手架施工专项方案
目录1 工程概况 2 编制依据 3 施工计划 4 施工工艺 5 施工安全保证措施 6、计算书
一、工程概况 1、桥梁上部构造 本合同段所在区域沟谷众多，相对高差较大，桥梁较多，墩柱较高。主线大部分桥梁平面处于曲线半径400～4000m的曲线段，墩高30m以内。在桥型方案选择时，除受地形或被交路交角限制处采用大跨径结构外，一般大桥采用结构连续体系，中、小桥梁采用简支体系，桥面连续的原则。本合同段桥梁无特殊要求时，桥梁上部结构均推荐采用经济的预制标准化、装配化程度高的中小跨径结构，注重墩高与跨径的协调，以降低工程造价、缩短建设工期。经技术经济比较并结合其它已建项目的工程经验，一般按如下原则选择上部构造跨径： 墩高20m以下时，优先选择20m跨径预应力混凝土T形梁； 墩高40m以下时，优先选择30m跨径预应力混凝土T形梁； 根据实际情况，桥梁上部构造主要采用L=16m空心板及L=20m、30m预应力混凝土T梁；当桥梁跨越已建成原半幅高速跨径受控时，采用40m预应力混凝土T梁。为改善行车条件，使行车平稳舒适，混凝土T梁桥梁均采用先简支后结构连续体系。 2、桥梁下部构造 本合同段地形相对高差较大，桥梁墩柱高度变化较大。桥墩视上部构造型式及桥墩高度采用双柱式墩、Y型墩及空心薄壁墩型式。对于30m跨径以下的桥梁，当桥墩高度在30m以下时，考虑到施工方便，一般采用双圆柱式墩, 桥墩高度超过30m时采用Y型墩及空心薄壁墩；所选桥墩的型式和结构尺寸以满足强度及稳定性要求为原则，墩身的水平力按集成刚度法计算。
因本合同段桥梁纵、横地面线大部分处于较陡地段，为保证桥 梁安全，陡坡段桥台基本深入挖方地段一定安全距离，以防止路基 边坡坍塌对桥梁安全造成影响。同时为避免桥台处的大量开挖，大 部分挖方地段桥台采用桩柱埋置式台，其余地段桥台根据地质、填 土高度等因素，分别采用桩柱埋置式台、肋板台、重力式台。 本合同段桥梁基础根据地质情况，本路段桥梁下部采用钻（挖） 孔桩基础，桩径依据桩顶反力、地质情况和施工方案确定。 二、编制依据 （1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； （3）《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规范》DG/TJ08-016-2004； （4）施工组织设计及施工图纸 三、施工计划 1、2013年8月1日开工至2014年9月10日完工 2、设备配置 我部加大对人员、设备的投入，并且明确各级管理负责人，做到 分工明确，责任明确。 2.1脚手架构配件的质量标准 （1）钢管：钢管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢 管，其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB／T700） 的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为4～6m，横向 水平杆（小横杆）一般为1.9～2.3m。钢管应涂防锈漆。 （2）扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）
脚手架计算书示例
钢管落地施工平台计算书 扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息 1.基本参数 立杆横向间距或排距l a(m):0.60，立杆步距h(m)：0.60； 立杆纵向间距l b(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：8.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：250.00； 钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000； 3.地基参数 地基土类型: 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算 (1)脚手板自重(kN/m)： q11 = 0.3×0.25 = 0.075 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5×0.25 = 1.25 kN/m； (3)施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 4×0.25 = 1 kN/m 2.强度验算 依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l 均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.075 = 0.09 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1+ 1.4 ×1.25=3.15 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×0.09×0.62 + 0.117 ×3.15×0.62 = 0.136 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×0.09×0.6 + 1.2×3.15×0.6 = 2.327 kN； 最大应力σ = M max / W = 0.136×106 / (4490) = 30.271 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；