扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)资料
现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算
模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度
扣件计算抗滑承载力。立杆计算稳定性
一、计算说明
1、荷载及参数
（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;
（3）支撑系统材料：
面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。（见模板规范P12）
木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）
模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn
支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件
1）恒荷载（结构自重）
模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）
支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）
钢筋砼自重：25kn/m3（常量）
2）活荷载（施工荷载）
施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）
风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构
立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算
（一）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的计算按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.0（砼自重）×4.0（板厚）×0.45（脚手架间距）+0.35（模板自重）×0.45（脚手架间距）＝45.16kN/m
活荷载标准值q2 = 3.0（见模板规范P15，活荷载1加振捣活荷载2等于3）×0.45=1.35kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = b（长宽）h2（厚）/6=45.00×1.80×1.80/6 = 24.3cm3；
I = bh3/12= 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中:q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到（系数参照建筑手册荷载与结构静力计算表2-12）：
M = 0.100×(1.2×45.16+1.4×1.35)×0.150×0.150= 0.126kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值：
f = 0.126×1000×1000/24300=5.185N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.6（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁）×(1.2×45.16+1.4×1.35) ×0.15=0.6×56.082×0.15=5.05kN
截面抗剪强度计算值T=3×5050/(2×450×18)=0.935N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2
抗剪强度验算T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = L/ 250
面板最大挠度计算值v = 0.677×45.16×1504/(100×10000×218700)=0.0708mm
面板的最大挠度小于150/250＝0.60mm,满足要求!
(二)、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×4.00×0.150=15kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.150=0.053kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
活荷载标准值q21 = 3.00×0.150=0.450kN/m
经计算得到，荷载设计值为：
静荷载q1 = 1.20×15+1.20×0.053=18.063kN/m
活荷载q2 = 1.4×0.450=0.63kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×18.693×0.45×0.45=0.379kN.m
最大剪力Q=0.600×0.450×18.693=5.05kN
最大支座力N=1.10（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁，左右相加0.5加0.6）×0.450×18.693=9.253kN
本算例中，木方的截面力学参数为：
截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
截面惯性矩I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.379×106/83333.3=4.55N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×5050/(2×50×100)=1.52N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力计算的最大支座力除以跨度得到20.562kN/m 最大变形v =0.677×20.562×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.144mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
（二）纵向水平杆计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W = 5.08cm3；
截面惯性矩I = 12.19cm4；
抗弯强度计算：
最大弯矩M =0.379kN.m
抗弯强度f = M / W =0.379×1000×1000/5080=74.61N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（三）横向水平杆计算
横向水平杆按集中荷载作用下简支连续梁计算，计算简图如下：
最大支座力N=9.253kN
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.244×9.253×0.45=1.016kN.m
最大变形vmax=1.883×9.253×103×（450）3/（100×2.06×105×12.19×104）=0.632mm 最大剪力Qmax=2.267×9.253=20.977kN
抗弯计算强度f=1.016×106/5080.0=200N/mm2
横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
[v]=l/150=450/150=3 mm
v<[v] 横向水平杆挠度满足要求。
（四）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力计算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
R=20.977kN Rc=8.00 kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN
故本次轧机设备基础顶板支撑采用可调托座。
（五）立杆计算
单立杆竖向荷载：
钢筋混凝土自重：25×4×0.45×0.45＝20.25KN
模板自重：0.35×0.45×0.45＝0.071KN
支撑自重：3.84×4.5＝0.173KN
施工荷载与倾倒混凝土荷载：3×0.45×0.45＝0.608KN
所以N＝1.2×（20.25+0.071+0.173）+1.4×0.608＝25.44KN
根据规范要求，不考虑风荷载时立杆的稳定计算式为：
其中：N ——立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 25.44KN
i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.57
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到
参照《扣件式规范》，由公式
l0 = k1uh＝1.155×1.5×1.4＝2.426m
经查表得到：φ＝0.294；
所以σ＝25440/0.294×4.57×100＝189.34<205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
（六）结论
通过上述验算，对4米厚的顶板，450mm×450mm的立支撑系统，搭设高度4.5米，能够满足施工要求，并具有较大的安全系数。
现浇钢筋混凝土1米厚顶板板支撑系统验算
一、计算说明
1、荷载及参数
（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以1.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;
（2）顶板支撑系统计算高度7.5米;
（3）支撑系统材料：
面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，抗弯强度〔f〕＝15kn
支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm
扣件：可锻铸铁式扣件
1）恒荷载（结构自重）
模板自重：0.35kn/m2
支撑自重： 3.84kg/m
钢筋砼自重：25kn/m3
2）活荷载（施工荷载）
施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2
风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构
立杆的纵距b=0.750m，立杆的横距l=0.750m，立杆的步距h=1.50m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算
（一）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的计算按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.0×1.0×0.75+0.35×0.75＝19.01kN/m
活荷载标准值q2 = 3.0×0.75=2.25kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = bh2/6=75.00×1.80×1.80/6 =40.5cm3；
I = bh3/12= 75.00×1.80×1.80×1.80/12 = 36.45cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中:q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到（系数参照建筑手册荷载与结构静力计算表2-12）：
M = 0.100×(1.2×19.01+1.4×2.25)×0.200×0.200= 0.104 kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值：
f = 0.104×1000×1000/40500=2.57N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.6×(1.2×19.01+1.4×2.25) ×0.250=0.6×25.96×0.20=3.12kN 截面抗剪强度计算值T=3×3120/(2×750×18)=0.347N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2
抗剪强度验算T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值v = 0.677×19.01×2004/(100×10000×364500)=0.056mm
面板的最大挠度小于200/250＝0.8mm,满足要求!
(二)、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×1.00×0.200=5.0kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
活荷载标准值q21 = 3.00×0.200=0.600kN/m
经计算得到，荷载设计值为：
静荷载q1 = 1.20×5.00+1.20×0.070=6.08kN/m
活荷载q2 = 1.4×0.600=0.84kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×6.9×0.75×0.75=0.388kN.m
最大剪力Q=0.600×0.750×6.9=3.11kN
最大支座力N=1.10×0.75×6.9=5.69kN
本算例中，木方的截面力学参数为：
截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
截面惯性矩I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.388×106/83333.3=4.66N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×3110/(2×50×100)=0.933 N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力计算的最大支座力除以跨度得到7.59kN/m
最大变形v =0.677×7.59×750.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.411 mm 木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!
（二）纵向水平杆计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W = 5.08cm3；
截面惯性矩I = 12.19cm4；
抗弯强度计算：
最大弯矩M =0.388kN.m
抗弯强度f = M / W =0.388×1000×1000/5080=66.9N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（三）横向水平杆计算
横向水平杆按集中荷载作用下简支连续梁计算，计算简图如下：
最大支座力N=5.69kN
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.244×5.69×0.75=1.04kN.m
最大变形vmax=1.883×5.69×103×（750）3/（100×2.06×105×12.19×104）=1.8mm 最大剪力Qmax=2.267×5.69=12.9kN
抗弯计算强度f=1.04×106/5080.0=204.72N/mm2
横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
[v]=l/150=750/150=5 mm
v<[v] 横向水平杆挠度满足要求。
（四）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力计算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
R=12.9kN Rc=8.00 kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN
故本次轧机设备基础顶板支撑采用可调托座。
（五）立杆计算
单立杆竖向荷载：
钢筋混凝土自重：25×1×0.75×0.75＝14.06KN
模板自重：0.35×0.75×0.75＝0.197KN
支撑自重：3.84×7.5＝28.8Kg=0.288KN
施工荷载与倾倒混凝土荷载：3×0.75×0.75＝1.69KN
所以N＝1.2×（14.06+0.197+0.288）+1.4×1.69＝19.82 KN
根据规范要求，不考虑风荷载时立杆的稳定计算式为：
其中：N ——立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 19.82KN
i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.57
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到
参照《扣件式规范》，由公式
l0 = k1uh＝1.155×1.5×1.5＝2.599m
经查表得到：φ＝0.259；
所以σ＝19820/0.259×4.57×100＝167.45<205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
（六）结论
通过上述验算，对1米厚的顶板，750mm×750mm的立支撑系统，搭设高度7.5米，能够满足施工要求。
现浇钢筋混凝土1.5米厚顶板板支撑系统验算
一、计算说明
1、荷载及参数
（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以1.50米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照1.5米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;
（3）支撑系统材料：
面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，抗弯强度〔f〕＝15kn
支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm
扣件：可锻铸铁式扣件
1）恒荷载（结构自重）
模板自重：0.35kn/m2
支撑自重： 3.84kg/m
钢筋砼自重：25kn/m3
2）活荷载（施工荷载）
施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2
风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周
已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构
立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.50m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算
（一）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的计算按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.0×1.50×0.6+0.35×0.6＝22.71kN/m
活荷载标准值q2 = 3.0×0.6=1.8kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = bh2/6=60.00×1.80×1.80/6 = 32.4cm3；
I = bh3/12= 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中:q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到（系数参照建筑手册荷载与结构静力计算表2-12）：
M = 0.100×(1.2×22.71+1.4×1.8)×0.20×0.20= 0.119kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值：
f = 0.119×1000×1000/32400=4.897N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.6×(1.2×22.71+1.4×1.8) ×0.20=0.6×29.77×0.20=3.57kN 截面抗剪强度计算值T=3×3570/(2×600×18)=0.496N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2
抗剪强度验算T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = L / 250
面板最大挠度计算值v = 0.677×22.71×2004/(100×10000×291600)=0.084mm 面板的最大挠度小于150/250＝0.60mm,满足要求!
(二)、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×1.500×0.20=7.5kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.20=0.07kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
活荷载标准值q21 = 3.00×0.20=0.60kN/m
经计算得到，荷载设计值为：
静荷载q1 = 1.20×7.5+1.20×0.07=9.084kN/m
活荷载q2 = 1.4×0.60=0.84kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×9.084×0.60×0.60=0.327kN.m
最大剪力Q=0.600×0.60×9.084=3.27kN
最大支座力N=1.10×0.60×9.084=6.00kN
本算例中，木方的截面力学参数为：
截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
截面惯性矩I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×3270/(2×50×100)=0.981N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力计算的最大支座力除以跨度得到10kN/m
最大变形v =0.677×10×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.222mm
木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
（二）纵向水平杆计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W = 5.08cm3；
截面惯性矩I = 12.19cm4；
抗弯强度计算：
最大弯矩M =0.327kN.m
抗弯强度f = M / W =0.327×1000×1000/5080=64.37N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（三）横向水平杆计算
横向水平杆按集中荷载作用下简支连续梁计算，计算简图如下：
最大支座力N=6.00kN
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.244×6.00×0.60=0.878kN.m
最大变形vmax=1.883×6.00×103×（600）3/（100×2.06×105×12.19×104）=0.972mm 最大剪力Qmax=2.267×6.00=13.602kN
抗弯计算强度f=0.878×106/5080.0=172.83N/mm2
横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
[v]=l/150=450/150=3 mm
v<[v] 横向水平杆挠度满足要求。
（四）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力计算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
R=13.602kN Rc=8.00 kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN
故本次轧机设备基础顶板支撑采用可调托座。
（五）立杆计算
单立杆竖向荷载：
钢筋混凝土自重：25×1.5×0.6×0.6＝13.5KN
模板自重：0.35×0.6×0.6＝0.126KN
支撑自重：3.84×4.5＝0.173KN
施工荷载与倾倒混凝土荷载：3×0.6×0.6＝1.08 KN
所以N＝1.2×（13.5+0.126+0.173）+1.4×1.08＝18.07KN
根据规范要求，不考虑风荷载时立杆的稳定计算式为：
其中：N ——立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 17.93KN
i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58
A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.57
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到
参照《扣件式规范》，由公式
l0 = k1uh＝1.155×1.5×1.5＝2.599m
经查表得到：φ＝0.262；
所以σ＝18070/(0.262×4.57×100)＝150.92<205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
（六）结论
通过上述验算，对1.5米厚的顶板，600mm×600mm的立支撑系统，搭设高度4.5米，能够满足施工要求，并具有较大的安全系数。
现浇钢筋混凝土1.2米厚顶板板支撑系统验算
一、计算说明
1、荷载及参数
（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以1.20米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照1.2米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度7.3米;
（3）支撑系统材料：
面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，抗弯强度〔f〕＝15kn
支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm
扣件：可锻铸铁式扣件
1）恒荷载（结构自重）