防水板计算

一、荷载统计：

1、重力荷载防水板板自重：2270.38.1KN m ?= 建筑物地面自重：2

5KN m

2、活荷载地下室地面活荷载24KN m

3、水浮力 3

1010(7.71)67WK N gh kg m N kg kN m ρ==??-=

地下水浮力控制的荷载组合，防水板设计值： 21.467 1.0(8.154)76.7q kN m =?-?++=

4、人防等效静荷载

70KN/m 2

板的总弯矩设计值：

()2

2/3(2)/76.78828.9/3/8327.6ce M ql l b kN m =-=??-?=?

柱下板带和跨中板带弯矩分配值

弯矩按上表分配后，得到如下数值：

防水板各截面的弯矩和配筋

防水板单位宽度构造配筋面积Amin=0.25%bh=0.25%x1000x300=750mm2。构造配筋三级钢14@200，A=770mm2>750，满足要求。

独立基础加防水板、地下室外墙的设计

独立基础加防水板地下室外墙得设计审定:李绪华审核:苑清山编制:覃嘉仕北京京诚华宇建筑设计研究院有限公司结构所二○○九年八月第一部分:独立基础加防水板独立基础加防水板得基础形式,近年来在民用建筑得单层与多层地下室结构以及荷载不大得小高层结构中应用十分广泛,本文仅就施工图中常用得设计方法,结合我院工程得具体应用情况,对其中得技术细节进行交流,为其她设计提供参考。一.独立基础加防水板得由来及概念在大面积地下车库中,柱距通常在6m～9m之间,我院得工程常用柱网为8.4m×8.4m。因跨度较大,采用整体筏板不经济,对上部结构得荷载传递也缺乏针对性,通常采用独立基础加防水板这种基础方案。独立基础加防水板,即在柱下采用独立基础,为实现防水得目得,在独立基础之间设较薄得板,此板仅起地下室地坪板与防水得作用,不承担地基反力。如此除可降低造价外,还可加大独立基础得沉降,以取得与主楼地基变形得协调。有地下室且有防水要求时,如地基承载力较高,可采用独立基础加防

水板得形式。独立基础加防水板基本形式如下图若地基承载力较低,则可考虑采用筏形基础,筏形基础可选用有梁式或无梁式。若筏形基础仍无法满足地基承载力要求,或就是存在较大得净浮力,设计应根据地基承载力情况与抗浮要求来综合考虑就是否采用桩基。则基础形式变为独立承台加防水板,如烟台世茂地下室、南京河西新城区莲花村中低价房地下室等。因抗浮问题比较复杂,涉及到荷载取值、配重经济性、基坑降水、施工顺序、抗浮桩设计、不均匀沉降控制等诸多因素,本文主要就天然地基得独立基础加防水板加以论述。二.地基承载力根据建筑资料确定基础板顶标高,预估基础厚度,查阅岩土工程勘察报告,确定基础底板所在地基持力层就是否满足基底压力得要求。地基承载力得修正计算公式见《建筑地基基础设计规范》5.2.4条, (3)(0.5)a ak b d m f f b d ηγηγ=+-+- (5、2、4)《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》中地基承载力修正公式为

楼板结构计算及配筋

利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤(3) 十三、执行PMCAD主菜单5，画结构平面图首先确定要画的楼层号 1、选择“1修改楼板配筋参数”，对各项参数进行确认和修改。支座受力钢筋最小直径：8 板分布钢筋的最大间距：250 双向板计算方法：弹性算法边缘梁支座算法：梁截面刚度相对楼板较大时“按固端计算”，否则“按简支计算” 有错层楼板算法：错层较大时“按简支计算”，错层较小时“按固端计算” 是否根据裂缝宽度自动选筋：选择“打勾”，允许裂缝宽度取默认0.3mm 使用矩形连续板跨中弯矩算法：选择“打勾” 钢筋级别：全部选用一级钢钢筋放大系数：取默认值钢筋强度设计值：取默认值钢筋级配表：根据工程情况增（删）级配表，给出合适的钢筋级配。 2、选择“2修改边界条件”，先显示边界条件，再按照工程实际情况，对楼板边界条件逐个进行调整。主要是不符合在楼板配筋参数中定义的边缘梁支座算法的地方，要在此修改边界条件。 3、执行“4 画平面图参数修改”，确定合适的图纸号、比例尺。 “板钢筋要编号”：此项控制楼板钢筋标注方式。选择“打勾”，相同的钢筋编同一个号，只在其中的一根上标注钢筋级配及尺寸；选择“不打勾”，图上的每根钢筋均要标注钢筋的级配及尺寸。本工程要求不画钢筋表，板钢筋均不编号，钢筋不用简化标注，柱“涂黑”，梁线选择“虚线”。 4、执行“0 继续”，查看楼板计算结果图形。 1）执行“2 现浇板计算配筋图”，生成板计算配筋图BAS*.T。 2）执行“6 现浇板裂缝宽度图”，查看有否裂缝宽度超限。满足，则进行下一步绘施工图；否则，应选择“返回PM主菜单”修改板厚，按上述步骤重新计算。 5、执行“0 进入绘图”，绘制楼板施工图PM*.T。 1）执行“画板钢筋”，选择“自动布筋”。此时可有2种选择：“按楼板归并结果配筋”，则只在样板间内布筋，其余与之编号一样的房间均采用相同配筋；若不归并，则每个房间的配筋均按实际配筋在图上表达。选择“通长配筋”->“板底配筋”，对相邻几个配筋相同的连续房间实现板底贯通配筋，即钢筋不在中间支座断开并锚固。选择“改板钢筋”->“移动钢筋”，对钢筋标注位置重叠的钢筋作适当调整，保证图面清晰。 2）执行“标注轴线”，选择“自动标注”，标注轴线并命名。 3）执行“存图退出”，“插入图框” 1、依次键入其他要画的楼层号，重复上述步骤。十四、执行PMCAD主菜单9，图形编辑、打印及转换 1、执行“图形拼接”，将多个*.T文件合并成一个文件以方便对比查看，如可将输入的各层楼（屋）面恒（活）荷载、梁间荷载、节点荷载等拼接形成一个荷载文件，各层结构构件几何平面图FP*.T拼接形成一个构件布置文件，各层柱、梁配筋验算图PJ*.T拼接形成一个文件，各层梁平面施工图PL*.T拼接形成一个文件，各层柱平面施工图ZPM*.T拼接形成一个文件，各层楼板施工图PM*.T拼接形成一个文件，等。 2、执行“T转DWG”，将T格式的文件转换为DWG格式的文件，以便在AutoCAD中对各文件作进一步地编辑、修改、打印。

JCCAD V4常用功能问与答 (终稿)

北京构力科技有限公司 JCCAD V4常用功能问与答刘华吴立志肖艳玲 2018/8/13

目录第一章基础模型第 1 章..................................................................................................................... 基础模型0 一基础模型数据保存在哪个文件里 0 二想在别的工程里打开已经输入的基础模型数据怎么操作 0 三已经定义好的基础构件类型能否直接用到其它基础模型 0 四异常中断后没有保存的基础数据可以恢复吗 0 五上部模型数据做了修改如何在基础数据里体现 (1) 六SPASCAD设计上部结构进JCCAD提示没有上部结构数据怎么回事 (1) 七基础模型输入是否支持快捷键方式 (2) 八JCCAD中如何显示网格节点号 (3) 九JCCAD生成独基的时候能考虑上部柱插筋吗 (4) 十基础活荷载折减怎么考虑 (4) 十一覆土重在哪里输入 (5) 十二广东规范桩基承载力校核程序能否实现 (7) 十三基础里的标高怎么和上部结构标高对应 (8) 十四基础设计的时候不想考虑地震荷载怎么实现 (8) 十五基础设计的水浮力怎么考虑 (9) 十六考虑水浮力作用进行基础分析设计的时候需要手工包络有水无水两种计算结果吗.. 11十七同一个工程有不同的抗浮水位程序能实现吗 (11) 十八水浮力作用下局部抗浮验算程序能实现吗 (12) 十九水浮力和人防荷载程序默认可以同时考虑吗 (12) 二十局部人防荷载怎么实现 (13) 二十一基础荷载与上部SATWE计算结果“底层柱墙”荷载不一致 (13) 二十二PM荷载和SATWE荷载有什么区别 (13) 二十三JCCAD能否读取上部吊车荷载 (13) 二十四输入附加荷载后附加荷载是如何参与组合的 (14) 二十五水平地震和竖向地震同时组合的时候，竖向地震分项系数0.38怎么来的 (14) 二十六基础节点荷载显示弯矩值很大，和SATWE内力不一致 (14) 二十七荷载显示的时候字体颜色显示粉色是什么意思 (15) 二十八荷载显示的时候剪力方向怎么定 (15) 二十九荷载显示的时候弯矩方向怎么定 (16) 三十新版本基础软件提供了一个导出荷载的功能，这个EXCEL表格导出的荷载值和图面上显示的荷载值有区别，怎么回事？ (16) 三十一墙的面外弯矩程序能考虑吗 (17) 三十二独基计算的时候用目标组合的最大轴力确定基础底面积安全吗 (17) 三十三改变独基底标高为什么承载力深度修正D值不变 (18) 三十四为什么基础计算的时候修正后的承载力有两个值 (18) 三十五独基满足规范8.2.9条规定为什么程序不验算抗剪承载力 (19) 三十六独基抗剪计算公式系数能否手工修改 (19) 三十七独基计算的时候手工按最大轴力计算的基底面积比程序计算的独基底面积小很多20

预应力空心板配筋计算 (1)

第6章预应力空心板配筋计算基本数据门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。图6—1 板断面简支板计算跨度 ①弯矩计算取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算取L=L =6100(mm) (2)、材料混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝土抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)：汽车总重力150KN；后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；

轴距4.0m ，轮距1.8 m ；车辆外型尺寸7m ?2.5m ；按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)：单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值：ｑA = q B ?= q A ? = MPa

独立柱基加防水板的一些总结

7.4.3独立柱基加防水板基础【问】独立柱基加防水板基础的设计应注意哪些问题？【答】对独基加防水板基础的设计，涉及防水板的内力、考虑防水板影响的独立基础计算、软垫层的设置及结构抗浮设计等问题。当地下水位较高时，忽略防水板对独立基础内力的影响是不安全的。此部分内容是编者对实际工程经验的总结，读者可根据工程的具体情况参照使用。【问题分析】独基加防水板基础是近年来伴随基础设计与施工发展而形成的一种新的基础形式（图 7.4.3-1），由于其传力简单、明确及费用较低，因此在工程中应用相当普遍。 1.受力特点 1）在独基加防水板基础中，防水板一般只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力。独立基础承担全部结构荷重并考虑水浮力的影响。 2）作用在防水板上的荷载有：地下水浮力qw、防水板自重q。及其上建筑做法重量qa，在建筑物使用过程中由于地下水位变化，作用在防水板底面的地下水浮力也在不断改变，根据防水板所承担的水浮力的大小，可将独立柱基加防水板基础分为以下两种不同情况：（1）当qw≤（q。+qa）时（注意：此处的qw、g。和q。均为荷载效应基本组合时的设计值，即水浮力起控制作用时的荷载设计值，而不是荷载标准值），建筑物的重量将全部（2）当qw>（q+qa）时（注意：同上），防水板对独立基础底面的地基反力起一定的分担作用，使独立基础底面的部分地基反力转移至防水板，并以水浮力的形式直接作用在防水板底面，这种地基反力的转移对独立基础的底部弯矩及剪力有加大的作用，并且随水浮力的加大而增加（图7.4.3-2b）。

3）在独基加防水板基础中，防水板是一种随荷载情况变化而变换支承情况的复杂板类构件，当qw≤（qs+qa）时（图7.4.3-2a），防水板及其上部重量直接传给地基土，独立基础对其不起支承作用；当qw>（qs+qa）时（图7.4.3-2b），防水板在水浮力的作用下，将净水浮力（即qw-（qs+q。））传给独立基础，并加大了独立基础的弯矩数值。 2.计算原则在独基加防水板基础中，独立基础及防水板一般可分开单独计算。 1）防水板计算（1）防水板支承条件的确定防水板可以简化成四角支承在独立基础上的双向板（支承边的长度与独立基础的尺寸有关，防水板为以独立基础为支承的复杂受力双向板）（图7.4.3-3）；（2）防水板的设计荷载（图7.4.3-2） ①重力荷载防水板上的重力荷载一般包括：防水板自重、防水板上部的填土重量、建筑地面重量、地下室地面的固定设备重量等； ②活荷载防水板上的活荷载一般包括：地下室地面的活荷载、地下室地面的非固定设备重量等； ③水浮力防水板的水浮力可按抗浮设计水位确定。（3）荷载分项系数的确定 ①当地下水水位变化剧烈时，水浮力荷载分项系数按可变荷载分项系数确定，取1.4；

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析

筏形基础与独立基础加防水板的异同分析筏板基础尤其是平板式筏基与独立基础加防水板有相似之处，但其各有特点及适用条件。独立基础加防水板具有传力明确、构造简单、方便施工、经济实用等优点，因此，在工程设计中是首选的基础形式。筏形基础刚度大，对地基反力及沉降的调节能力强，既适合于上部荷载较大的高层建筑，也适合于地基承载力较低时以减小地基沉降为主要目的超补偿基础（即建筑物的重量小于挖去的土重），但筏形基础受力和构造均较独立基础复杂，且施工复杂、费用高。 1 筏形基础 1.1 梁板式筏基梁板式筏基由地基梁和基础筏板组成，地基梁的布置与上部结构的柱网设置有关，地基梁一般仅沿柱网布置，底板为连续双向板，也可在柱网间增设次梁，把底板划分为较小的矩形板块（图1）。（a）双向主肋（b）纵向主肋、横向次肋（c）横向主肋、纵向次肋（d）双向主次肋

图1 梁板式筏基的肋梁布置梁板式筏基具有结构刚度大，混凝土用量少，当对地下室的防水要求很高时，可充分利用地基梁之间的“格子”空间采取必要的排水措施等优点（图2a）。但同时存在筏基高度大、受地基梁板布置的影响，基础刚度变化不均匀，受力呈现明显的“跳跃”式（图2b），在中筒或荷载较大的柱底易形成受力及配筋的突变，梁板钢筋布置复杂，降水及基坑支护费用高，施工难度大等不足。由于梁板式筏基在技术经济上的明显不足，因此，近年来该基础的使用正逐步减少，一般仅用于柱网布置规则、荷载均匀的某些特定结构中。 1.2 平板式筏基平板式筏基由大厚板基础组成，常用的基础形式有：等厚筏板基础和变厚度的筏板基础（图3）。适合于复杂柱网结构，具有基础刚度大、受力均匀等特点，在中筒或荷载较大的柱底易通过改变筏板的截面高度和调整配筋来满足设计要求，同时具有板钢筋布置简单、降水及支护费用相对较低、施工难度小（超厚度板施工的温度控制除外）等优点。（a）梁格的利用（b）地基反力的突变图2 梁板式筏基的特点

承台计算书(桩加防水板)

承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。一、防水板荷载计算： 1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=4 2、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.25 3、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=34 4、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。 1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：该处防水板荷载设计值为： q wj =1.4q w1-（q a +q s ） =1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为： q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y ) =36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为： m e ≈kq wj L x L y a=y x a a =2200 取L=L x =8400，偏于安全。

独基+防水板基础设计建议

独基+防水板基础设计建议根据广西基础勘察工程有限责任公司4月1日提供的《南宁骋望地产有限公司骋望剑桥郡居住小区工程岩土工程详细勘察报告》，本工程抗浮设计水位较高，需进行防水及抗浮设计。最后的抗浮设计水位取值确定为绝对高程75m，我们对基础形式的选择做了较细致的论证工作。在比较了桩承台+防水板（梁板式）、独立基础+防水板、筏板+柱帽等多种基础型式后，我们觉得无论是经济型还是施工的方便性上，独立基础+防水板都是本工程较好的基础形式。结合北京市设计院成功的经验及工程案例，对本工程的独立基础+防水板的设计作了进一步的分析。一、分析模型： 1、按北京市院方法 ①采用SAP2000建立5x5跨的无梁楼盖模型，跨度8m；单元板格按1mx1m；设计时取中间跨的效应组合； ②混凝土标号C35，钢筋采用HRB400钢筋； ③荷载分项系数：水浮力的荷载分项系数取1.35，有利恒荷载的荷载分项系数取1.0。 ④防水板计算时，对基础范围内的节点均采用固端约束； ⑤基础按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）8.2.11-1式计算底板弯矩，并与防水板传来的弯矩组合； ⑥防水板传给基础的荷载分为两部分：一是扣除底板及面层有利恒荷载的水浮力传至基础边均匀布置的线荷载，二是传至板边的弯矩（按防水板支座弯矩的平均值）； ⑦独立基础采用等厚平板，按基础设计后叠加防水板传过来的荷载产生的内力。 2、采用SAP2000按实际约束情况整体计算 ①模型、材料、荷载分项系数同上； ②仅在柱位置采用固端约束； ③防水板上水浮力按抗浮设防水位； ④独立基础下基底反力按“柱轴力+底板及面层荷载-底板水浮力”考虑；

防水板下设聚苯板

谈独立基础加防水板的设计摘要：本文主要从构造及受力介绍两类独立基础加防水板的基础形式，并着重介绍设软垫层的独立基础加防水板的基础形式，借以明晰该两类基础的异同优劣，并以实例佐证设软垫层（主要是聚苯板）的独立基础加防水板的基础是值得推广应用。关键词：高层带地下室（车库）和多层带地下室（车库）；独立基础加防水板的基础；软垫层；聚苯板；费用较低；推广应用。随着人们生活水平提高，近年来出现了愈来愈多的高层带地下室（车库）和多层带地下室（车库）的建筑形式。这种建筑形式常会遇到防水问题，基础最初常采用筏形基础或箱形基础，近年来随着工程探索，对于高层裙房及多层地下室，尤其是在较好地基土上，出现了独立基础加防水板的基础形式。这种基础传力简单、明确及费用较低，工程应用越来越普遍，但这种基础形式暂未列入相关结构设计规范，本文借鉴已有工程及相关理论研究结合本人所做的几个工程谈一下独立基础加防水板的设计，借以抛砖引玉。独立基础加防水板的基础是独立基础防水板整浇在一起的，只要二者存在变形差异，就必将相互影响，产生协调变形，存在内力重分布再平衡受力状态。该基础根据构造形式及受力特点，可分为二类：第一类是防水板与独立基础一样通过素砼垫层与地基相连，相互影响（见图一）。实际上这类基础是一种局部加厚的平板式筏形基础，其受力计算可采用弹性地基梁板分析程序计算（如PKPM08版桩筏筏版有限元计算程序），也可按无梁倒楼盖计算配筋。根据实测值，该类防水板一般能承担30%左右的上部荷载，其实际承担荷载值与柱距大小有关，与独立基础尺寸大小、间距有关，还与地基土的压缩模量有关。根据工程地质情况，防水板及独立基础持力层为坚硬粘土时，地下室底板一般可按下列组合作为防水板反力进行防水板的抗弯、抗剪及裂缝验算：1).浮力+10%（上部结构的竖向荷载-浮力）；2).30%所有结构荷载（地面以上及地下室重量），取两者较大值。对于柱下独基为确保结构安全，取所有结构荷载（不包括防水板）进行设计和验算。这类独立基础加防水板的基础受力复杂，影响因素较多，若上部荷载较大，地基土承载力不高时，防水板会承受更大更多的荷载，防水板板厚、配筋将会很大，不太经济，目前这类基础做法应用将会受到制约。第二类是防水板通过软垫层与地基相连相互作用，独立基础通过素砼垫层与地基相连相互作用；防水板与独立基础一起整浇，二者相互作用，协调变形（见图二）。这类基础的设计关键是通过调整软垫层达到在竖向向下合力作用下防水板的变形与独立基础沉降变形相对沉降差为零或最小，从而使防水板不承担或承担最少量地基反力。这种地基形式传力更简单、明确及费用较低，是近年来伴随基础设计与施工发展起来的一种新的形式，目前在工程中应用相当普遍，是一类成熟的，值得广泛应用的形式，下面着重对这类基础设计进行介绍。对于防水板下设软垫层的独立基础加防水板设计的目标是防水板只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力，独立基础承担全部结构重量并考虑水浮力的影响。合理选择软垫层的抗压强度、压缩模量及厚度是设计关键。软垫层可选用焦渣垫层、粗砂垫层和聚苯板垫层。目前聚苯板来源稳定，施工方便快捷且价格低廉，工程应用更为广泛。聚苯板市场上常见的有膨胀聚苯板（EPS）与挤塑聚苯板（XPS）两类，其中膨胀聚苯板（EPS）价格相对便宜。EPS的弹性模量通常是3到7Mpa，XPS的弹性模量通常是6到8Mpa。作为防水板下软

桩承台BPB6计算与防水板计算

桩承台计算承台计算取桩冲切力最大，且桩距离上部墙较远的BPB6. 一、设计资料 1、承台信息承台高：1500mm 2、桩信息桩截面宽：640mm(0.8D) 单桩承载力：3100.00kN 3、混凝土信息混凝土等级：C30 4.设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范承台示意图如下：（图中所示桩反力为基本组合下最大反力）二、计算结果 35 SATWE基本组合:1.20?恒-1.40?风y+0.70?1.40?活采用公式：在组合35情况下，承台上部角桩最大反力为4128KN（基本组合） 1、承台内力配筋计算(Y方向起控制作用) Y方向配筋计算： M Y = 4128*1.32=5448.96KN.M h0= 1500-120=1380

. 计算相对界限受压区高度 ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 . 确定计算系数 αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*5448.96*106/(1.0*14.3*5000*1380*1380)=0.040 . 计算相对受压区高度 ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.040)=0.041≤ξb=0.518 满足要求。 . 计算纵向受拉筋面积 As ＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*5000*1375*0.041/360=11196.7mm 2 . 验算最小配筋率 ρ=As/(b*h)=11196.7/(5000*1500)=0.149％接近满足最小配筋率要求，11196.7/5=2240mm 2 /m 实配钢筋为： T:X&YC22@160(As=2376) B:XC22@160 (As=2376) YC22@100 (As=3801) [考虑上部角桩偏置，适度加强了Y 向配筋，并按图审要求，斜边增加斜向钢筋] 2、墙冲切承台计算：（为方便计算，a0取桩中心至墙中心距离，比规范值偏安全）冲切力:F l =4128-278.64=3849.36KN （278.64为平均到每根桩上需要扣减的承台及土自重设计值） βhp=1-(1500-800)/1200*0.1=0.942 λ=1320/1380=0.957 β0=0.84/(0.957+0.2)=0.726 βhp*β0*μm*ft*h0=0.942*0.726*5000*1.43*1380/1000=6747.96KN>Fl=3849.36KN 墙冲切承台满足设计要求。 3、角桩冲切计算：采用“桩基规范”5.9.8条,公式如下： N l ≤[β1x (c 2+a 1y /2)+β1y (c 1+a 1x /2)]βhp f t h 0 βlx =0.56 λ1x + 0.2 βly =0.56 λ1y + 0.2 α1x =0. λ1x =0.25 c 1= 1120. α1y = 900. λ1y =0.65 c 2= 1000. h 0= 1380. β1x =1.24 β1y = 0.660 βhp =0.942 f t = 1.430 Q pc =[β1x (c 2+α1y /2)+β1y (c 1+α1x /2)]βhp f t h 0 = 4716.51kN > N l = 3849.36 kN 角桩冲切满足要求。 4、承台抗剪计算：承台剪力V （不计承台及以上土重）：3849.36KN 采用“桩基规范”5.9.9条,公式如下： V ≤βhs af t b 0h 0 a =1.75 λx + 1 βhs =( 800h 0 )1/4

板的配筋计算书

4.1、设计荷载荷载选取如下表：覆土压力（D）：0.5×20=10kPa；地面超载（含车辆冲击荷载）（L）：1.3×20kPa=26kPa；结构自重由程序自行计算。 4.2 计算工况及工况组合结构计算时考虑及荷载组合表：

五、结构计算按弹性板计算: 1 计算条件计算跨度: L x=13.700m L y=10.100m 板厚h=500mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=16.88kN/m2 恒载分项系数=1.35 ；活载分项系数=1.40 活载调整系数=1.00 ；荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载q=49.90kN/m2 砼强度等级: C35, f c=16.70 N/mm2, E c=3.15×104 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2 纵筋混凝土保护层=30mm, 配筋计算as=35mm, 泊松比=0.20 支撑条件位四边固定形式。 2 计算结果 2.1 内力计算结果运用理正结构计算软件，按照双向板进行计算，结果如图所示：

双向板弯矩图跨中沿长边向弯矩为126.7kN.m/m，需配钢筋面积1000mm2(0.20%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。跨中沿短边向弯矩为223.5kN.m/m，需配钢筋面积1379 mm2 (0.28%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。长边支座弯矩为-480.9kN.m/m，需配钢筋面积3095mm2 (0.62%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。短边支座弯矩为-384.8kN.m/m，需配钢筋面积2437 mm2 (0.49%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。 2.2 挠度结果(按双向板计算) 经查《结构静力计算手册》：挠度计算系数α0=0.002006 (1)截面有效高度：

防水板计算

防水板荷载计算 1．防水板荷载计算：防水板厚450：抗浮设计水位：147.5 车库底板底：150.55-3.6-3.5-0.45=143 Q水=10x(147.5-143)=45 Q自重=0.45x25=11.25 45-11.25=33.75 (取34) 2.抗浮计算：地下车库恒载： ±0.00层：25.15 -3.6层：8.02 -7.1层：0.45x25=11.25 ∑=44.42 0.9x44.42=40< Q水=45 3.防水板计算： 1）.按总弯矩系数法进行估算，确定合理板厚。防水板厚450： q=34,lx=7.8,ly=6.1 Mx=0.5qly (lx-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x6.1x (7.8-2x2.6/3)ˇ2/8=477 My=0.5qlx (ly-2b/3)ˇ2/8=0.5x34x7.8x (6.1-2x2.6/3)ˇ2/8=316 内跨，负支座处： X向板带宽：6.1/2=3.05，Mkx=477/3.05=156， As= 16@160（强度1130）， 16+ 16@100（裂缝）； Y向板带宽：7.8/2=3.9，Mky=316/3.9=81， As= 14@150（强度1026）， 14@150（裂缝）； 2）.按有限元SLABCAD进行计算，计算步骤如下：（1）PMCAD建模（PMCAD建模时须输入暗梁，才能进行网格划分）（2）satwe计算（3）SLAB楼板数据生成（4）楼板分析与配筋设计（5）板带交互设计及验算，取板带计算弯矩（其结果为标准值）。3）。用MORGAIN软件进行裂缝验算，进行合理配筋。 4.防水板考虑裂缝配筋计算结果：砼：C35,保护层厚度as’=40, 1000x450 板底裂缝宽度w=0.2mm ，板顶裂缝宽度w=0.3mm

独立基础加防水板基础的设计-朱炳寅

独基加防水板基础的设计中国建筑设计研究院朱炳寅独基加防水板基础是近年来伴随基础设计与施工发展而形成的一种新的基础形式（图1），由于其传力简单、明确及费用较低，因此在工程中应用相当普遍。图1 独基加防水板基础的组成一、受力特点 1．在独基加防水板基础中，防水板一般只用来抵抗水浮力，不考虑防水板的地基承载能力。独立基础承担全部结构荷重并考虑水浮力的影响。 2．作用在防水板上的荷载有：地下水浮力w q 、防水板自重s q 及其上建筑做法重量a q ，在建筑物使用过程中由于地下水位变化，作用在防水板底面的地下水浮力也在不断改变，根据防水板所承担的水浮力的大小，可将独立柱基加防水板基础分为以下两种不同情况： 1）当w q ≤a s q q +时（注意：此处的w q 、s q 和a q 均为荷载效应基本组合时的设计值，即水浮力起控制作用时的荷载设计值，而不是荷载标准值），建筑物的重量将全部由独立基础传给地基（图2a）； 2）当w q ＞a s q q +时（注意：同上），防水板对独立基础底面的地基反力起一定的分担作用，使独立基础底面的部分地基反力转移至防水板，并以水浮力的形式直接作用在防水板底面，这种地基反力的转移对独立基础的底部弯矩及剪力有加大的作用，并且随水浮力的加大而增加（图2b）。（a）（b）图2 独基加防水板基础的受力特点

3．在独基加防水板基础中，防水板是一种随荷载情况变化而变换支承情况的复杂板类构件，当w q ≤ a s q q +时（图2a），防水板及其上部重量直接传给地基土，独立基础对其不起支承作用；当w q ≥a s q q +时（图2b），防水板在水浮力的作用下，将净水浮力（即w q -（a s q q +））传给独立基础，并加大了独立基础的弯矩数值。二、计算原则在独基加防水板基础中，独立基础及防水板一般可单独计算。 1．防水板计算 1）防水板的支承条件的确定防水板可以简化成四角支承在独立基础上的双向板（支承边的长度与独立基础的尺寸有关，防水板为以独立基础为支承的复杂受力双向板）（图3）；图3 防水板的支承条件 2）防水板的设计荷载（图2）（1）重力荷载防水板上的重力荷载一般包括：防水板自重、防水板上部的填土重量、建筑地面重量、地下室地面的固定设备重量等；（2）活荷载防水板上的活荷载一般包括：地下室地面的活荷载、地下室地面的非固定设备重量等；（3）水浮力防水板的水浮力可按抗浮设计水位确定。 3）荷载分项系数的确定（1）当地下水水位变化剧烈时，水浮力荷载分项系数按可变荷载分项系数确定，取1.4；（2）当地下水水位变化不大时，水浮力荷载分项系数按永久荷载分项系数确定，取1.35；

“独基+防水板”是筏板基础

“独基+防水板”是筏板基础 “独立基础+防水板”的基础形式已经使用了好多年了,变化的无非是前些年防水板下铺设的炉渣,这几年防水板下铺设的聚苯板,名字也一直沿用到今天.好多结构师同行也会说我们设计的是“独立基础+防水板”的基础形式,其实着重强调的是设计的独立基础. “独立基础+防水板”这个名字真的合适么？不知道您仔细想过没有？我觉得不是很合适,容易误导人,让很多结构师也认为“独立基础+防水板”就是独立基础.我觉得“独立基础+防水板”其实仍然是筏板基础,无非是变厚度筏板而已.也许您不认同,会说我的防水板下边设有聚苯板褥垫层,“独立基础”受力的时候“防水板”是不受力的.下边我们从基础的施工过程及其受力角度分析一下. 以一般的“独立基础+防水板”的地下车库为例,其的施工顺序是：第一步,独立基础区域下先铺设垫层,防水板区域

下边铺设聚苯板+垫层；第二步再绑扎基础和防水板钢筋,第三步浇筑所有混凝土形成一个整体基础；第四步在基础施工完成后再施工框架柱及车库顶板,再顶板堆荷载.从施工顺序及过程可以看出：“独立基础+防水板”是先形成一个整体筏板基础,然后才承受上部顶板传来的荷载,形成一个整体基础在前,受荷载在后.从而不可能实现原来假定的“独立基础+防水板”受力模式. 我们再分析一下“独立基础+防水板”基础在不同地下水位的反力情况.在无地下水工况时,仅“独立基础”区域承受地基反力,“防水板”区域由于褥垫层变形不承受地基反力；在有地下水工况时,“独立基础”区域承受地基反力+水浮力,“防水板”区域仅承受水浮力.

由“独立基础+防水板”基础的施工过程及其受力分析可以得出,无论有无地下水的工况,基础一直都是一个变厚度整体基础,只是在基础的不同区域承受荷载大小不一样而已.我们改变的是反力分布情况,并没有改变基础整体性.“独立基础”跟“防水板”是一个整体结构一起受力的. 《“桩承台+防水板基础形式”》文章中的受力也跟以上分析类似,仅是“独立基础”下均布的地基反力变成“承台”下几个集中的桩反力.仅是改变了反力分布,并没有改变基础整体性.个人觉得其文章中的好几个案例对比分析,其本质只是梁板结构与板式结构的不同而已,基础形式只是有梁板式基础改为筏板基础区别.证明了板式基础经济性更好一点.虽然板式楼盖前两年出了很多问题,从板式楼盖传力路径分析,设计好的板式楼盖应该是最经济合理的结构布置方案. 综上,个人认为“独立基础（承台）+防水板”的基础不是独立基础,跟“防水板”下是否设置褥垫层无关,它仍然是筏板基础. 以上仅是个人的一点看法,欢迎各位同行批评指正.

桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤

某地块保障性住房项目桩基础计算书 Ⅰ、基础设计信息： 1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。 2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用 800，桩身砼等级C30. 3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。 4、桩长选用≥13m. 5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / / <3-1> 0.68 3.2 12 38.4 <4-1> -1.32 2 50 100 <6-1> -4.62 3.3 80 264 <6-2> -14.02 9.4 140 1316 根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60 <4-1> -1.05 1.5 50 75 <4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280 <6-3> -6.55 1.5 / / 根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20 <3-1> 2.53 2.7 12 32.4 <4-1> 0.03 2.5 50 125 <4-2> -1.77 1.8 25 45 <6-1> -3.77 2 80 160 <6-2> -10.27 6.5 140 910 根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10 <3-1> -0.65 6 12 72 <4-1> -1.55 0.9 50 45 <4-2> -2.95 1.4 25 35 <6-1> -5.35 2.4 80 192 <6-2-1> -15.65 10.3 / / Ⅱ、详细计算结果如下：

独基加防水板计算书

太原万达地下车库抗浮计算 1.整体抗浮计算：抗浮设计水位785.500，基础底标高779.850，水头差h=785.500-779.850=5.65m，根据地基基础设计规范5.4.3条进行抗浮稳定性验算：Gk/Nw,k≥Kw=1.05 Gk=1.7x18+0.2x25+1.45x20=64.6 ; Nwk=5.65x10=56.5 Gk/Nw,k=64.6/56.5=1.14>1.05 满足要求 2.独基加防水板配筋计算：（防水板下设置软垫层，防水板只抵抗水浮力，独基承担全部结构荷重并考虑水浮力影响） a.防水板计算：按无梁楼盖设计。qwj=1.4x56.5-1.0x29=50.1 kN/m2。lx=8.4 , ly=8.1 , bcex=4.2, bcey=4.05。 X方向板的总弯矩：Mx=qly(lx-2 bcex/3)2=50.1x8.1x(8.4-2x4.2/3)2 = 1590.78 Y方向板的总弯矩：My=qlx(ly-2 bcey/3)2=50.1x8.4x(8.1-2x4.05/3)2 = 1533.96 X方向柱上板带：跨中弯矩0.22x1590.78=349.98 As=3087 mm2 支座弯矩0.50x1590.78=795.39 As=7014 mm2 X方向跨中板带：跨中弯矩0.18x1590.78=286.34 As=2525 mm2 支座弯矩0.17x1590.78=270.43 As=2385 mm2 b.独基配筋计算：柱子700x700，独基尺寸5500x5500，N=4826kN(设计值)，C30，fy=360N/mm2. 防水板及以上土重1.45x20=29 kN/m2; 水浮力标注值5.65x10=56.5

防水板计算书

4.地下室抗浮计算书 4.1条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=106.100m，防水板底标高H3=100.00m，车库底板标高为101.600，设计水位标高Hw=105.00m；抗浮计算水头高度5.0m 车库顶板覆土最小厚度do=1900mm,容重γ=18kN/m2；顶板折算厚度d1=215mm，底板厚度d2=350mm，挡土墙墙厚度d3=350。车库底板覆土厚度,1250mm,容重γ`=20kN/m2； 4.2整体抗浮稳定性计算：水浮力：Fw=5.0×10=50kN/m 2 抗浮力：顶板自重：G1=d1×25=215×0.001×25=5.375 kN/m2 底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2 顶板覆土重量：G3=do×γ=1.90×18=34.200kN/m 2 柱重量折算为面积重量：柱距取最大柱距7.9×8.535 m 2 G4=0.6×0.6×(8.6-3.5) ×25/(7.9×8.535)=0.013 kN/m 2 底板回填土重量：G4=d4×γ`=1250×0.001×18=22.50kN/m 2 抗浮力=∑(G1+G2+G3+G4)=∑(5.375+8.75+34.200+0.013+22.50)=70.838kN/m ? 根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1 条，结合《地下工程防水规范》及《建筑结构荷载规范》稳定系数宜大于1.05合适 W/F=70.838/50=1.416 >1.05，满足要求。 4.3防水板及基础梁计算： 4.3.1计算参数: 取最大柱距8.1×8.535 m 2计算，板厚: h = 350 mm。永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.000 准永久值系数: ψq = 1.000 作用防水板上的均布荷载：水浮力：Fw=3.7×10=50kN/m 2 底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m 2 底板回填土重量：G4=d4×γ`=950×0.001×18=22.5 kN/m 2 作用在防水板上的均布荷载基本组合q1=1.2×50—1.0×（8.75+22.5）=28.75kN/m 2（向上）作用在防水板上的均布荷载准永久组合q1=1.0×50—1.0×（8.75+22.5）=18.75kN/m 2（向上）计算板的有效高度: ho = h-as=350-45=305 mm 4.3.2配筋计算防水板及梁内力计算按照倒置楼盖在PKPM中建模型计算，模型中忽略独立基础对减小梁板跨度的有利影响，荷载设置时不进行楼板自重计算。考虑到SATWE自动倒算梁自重，相对基础梁而言相当于增大了地下水浮力，计算时忽略此有利影响。计算图形如下： 1

独基+防水板设计流程

独基+防水板设计流程一、整体抗浮地下室的整体抗浮计算，可用PKPM软件完成，需要达到的目的为竖向恒荷载大于整体水浮力。则在计算竖向恒荷载时要注意：1、底部下部的土是否可以承担底板上的荷载，如果不行，则需要再建立一个底板层，将荷载导入到柱子上；2、底板上竖向荷载分布是否均匀，计算结果文件中的恒荷载仅表示总体情况。计算底板水浮力：采用倒楼盖法计算，荷载为水头荷载减去底板自重（若水头高度大于地下室顶板，则注意整体抗浮计算值按照阿基米德原理取值）；将竖向荷载与底板上浮力进行对比，如对每一个柱下轴力，竖向荷载大于上浮力，则整体抗浮计算通过，如局部抗浮不足，则考虑采用加大自重的方法，或考虑用梁约束柱向上的位移；如大面积抗浮不足，则考虑采取锚杆（浅基础）或抗拔桩（深基础）的措施。二、整体刚度比计算剪切刚度比计算，地下室楼层大于其上楼层2倍时，可作为嵌固端，建模时，侧壁当做剪力墙建模，尽量使顶板作为嵌固端；三、基础浅基础时为独立基础或复合地基处理后的浅基础，深基础为桩基础。浅基础和底板的关系分为两种： 1、基础顶和底板顶平，此为常用方式，浅基础用元宝形基础，施工较为方便，基础计算按照阶梯型基础确定总高度为元宝形基础的高度； 2、基础底与底板底平，若考虑增大抗浮自重时可考虑此种形式，则需另做回填和建筑面层，完成面和独立基础顶平。基础配筋及确定桩数时，要考虑底板下土的性质，确定底板荷载是否导入到基础上。四、底板分正向和竖向两次计算，取包络值。 1、正向计算：若底板下土层较好，则底板竖向荷载直接由土层承载，并不会分配到板块四周的梁或柱上；若底板下土层为淤泥等，则需要建模计算得到梁板配筋数据； 2、反向计算：此时采用倒楼盖法建模计算，注意此时水浮力为局部抗浮，则水浮力仅仅与底板底到水头的高度有关，计算得到反向梁板配筋数据； 3、配筋时候，按照上述两种配筋取包络值； 4、底板梁水浮力计算时，应考虑承台的截面尺寸对减小梁跨度有效作用的影响，则建模时，可按照承台尺寸输入柱截面，桩基承台的拉梁可用暗梁，以方便底板施工。若梁配筋大于2%可考虑在梁跨中另外加抗拔桩，以减小梁跨。水浮力计算时，梁端均按裂缝 0.25~0.30mm控制。底板梁可采用暗梁。 5、底板厚度取值，按照防水混凝土的要求，至少为250mm，有水浮力时一般根据计算确定，一层地下室取250mm、300mm，二层地下室满水头时取400mm、450mm、500mm；或板厚按其板配筋率为0.5%~1%进行控制。 6、底板板配筋应用有限元方法求解，才能真实反映变形关系，如用PKPM计算则支座配筋偏大，跨中偏小。另外，有限元方法可考虑承台大截面对板 7、计算时的有利影响。底板支座可加腋处理，除可解决受力配筋问题外则承台拉梁处防水施工便于完成。 8、底板上的集水井，需要根据结构专业的要求调整，避开承台；