满堂支架详细计算方案带门洞计算

目录

第一章编制依据 (1)

编制依据 (1)

第二章工程概况 (2)

一、工程概况 (2)

二、工程环境 (3)

第三章施工方案 (4)

一、地基状况及处理措施 (4)

二、现浇碗扣支架设计 (4)

三、支架体系施工方法 (6)

四、现浇箱梁构造尺寸和计算 (6)

五、方兴大道跨繁华大道门洞施工设计方案 (34)

六、变截面箱梁支架体系设计及验算（以30+50+30跨径变截面计算） (51)

七、匝道桥支架设计 (60)

八、碗扣支架拆除 (60)

九、箱梁支架满载预压方案 (61)

第四章箱梁支架质量要求 (64)

一、材料要求 (64)

二、支架整体构造措施 (64)

三、支架搭设质量要求 (65)

四、支架拆除要点及注意事项 (65)

五、安全防护措施 (66)

六、严禁避免以下违章作业 (66)

第五章箱梁施工方案 (67)

一、模板工程 (67)

二、钢筋工程 (68)

三、现浇砼工程 (69)

四、预应力工程 (72)

第六章质量保证措施 (77)

一、注意事项 (77)

二、支架使用规定 (78)

第七章现场安全管理 (78)

一、总则 (78)

二、安全管理机构 (79)

三、安全保证措施 (79)

第八章应急预案 (80)

一、防止高空坠落及坠物打击救援预案 (80)

二、防止支架倒塌救援预案 (81)

三、门洞中发生车祸救援预案 (81)

四、机械伤害事故的救援预案 (81)

五、火灾事故的救援预案 (81)

六、触电事故的救援预案 (82)

第一章编制依据

编制依据

1. 建设部《工程建设标准强制性条文》

2. 有关《工程建设地方标准强制性条文》

3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166—2008)

4.《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)

5.《市政桥梁工程施工及验收规程》(DBJ08—228—97)

6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91

7.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ04l—2000)

8.《混凝土结构工程施工质量及验收规程》(G850204—2002)

9、《建筑工程安全检查标准》JGJ33—2001

10.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》征求意见稿（建设部2008-5-10发布、实施）

11. 本工程设计图纸及地质勘测报告。

12. 通过踏勘取得的现场情况。

第二章工程概况

一、工程概况

G206合肥城区段线位起于吴山镇合淮阜吴山互通立交连接线，沿高压走廊西侧，经合六叶高速、滁河干渠后，在机场高速收费站南始与机场路共线，向南利用规划方兴大道线位，经宁西铁路上行线、沪汉蓉铁路和宁西铁路下行线后，上跨繁华大道，采用定向匝道与规划汤口路衔接。此后，路线利用规划汤口路一路向南，最终接合安公路。本次先期施工长江西路以南部分。

本项目含方兴大道和汤口路两段，其中方兴大道段起讫里程为：桩号K7+400～桩号K10+050，汤口路段起讫里程为：桩号TK9+150～桩号TK9+795，含汤口路互通立交1座，全长合计3.295km。方兴大道主线桥全长1490米，汤口路主线桥全长706.42米，另加A、B、C、D、E五条匝道分别长488.8米、317.8米、150米、90米、90米。

方兴大道主线桥标准跨径采用30米，平均3-4跨一联，上部结构采用等高度梁，梁高2.2米；跨越繁华大道及汤口路节点采用（30+50+30）米一联，上部结构采用变高度预应力混凝土连续梁，支点梁高3.5米，跨中梁高2.2米。桥梁宽度有32.5米、40.5米、25.5米及部分变宽联，异型段最宽可至45.8m，标准跨径中25.5米宽桥采用双柱墩，墩柱截面采用1.8x1.8米；32.5米宽桥采用双柱墩，墩柱截面1.8x2米；其余桥宽均采用三柱墩，墩柱截面1.8x1.8 米。繁华大道50 米主跨桥墩采用2x2.3 米，汤口路50米主跨桥墩采用1.8x2米。基础均采用群桩基础，桩径1.2-1.6米。

汤口路主线桥主桥跨径为(60+100+60)米，共分两幅桥，单幅宽度25 米，桥梁总宽53 米。上部结构采用变截面预应力混凝土连续梁结构，单箱三室截面。支点梁高6米，跨中梁高2.2 米，顶板厚0.28米，底板厚0.75-0.3米，腹板厚度0.6-0.5米，各变截面尺寸均按照二次抛物线变化，桥面横坡由箱梁腹板变高度形成。上部箱梁采用C50混凝土，三向预应力结构，预应力钢铰线分别采用19 股和16 股的φs15.2 高强度低松弛钢绞线，主桥上部结构采用挂篮悬臂浇注法施工。下部主墩采用薄壁空心墩，单幅桥墩由两个4x7.7米空心矩形墩组成，基础采用群桩基础，桩径2米；下部主引桥过渡墩采用矩形墩，单幅桥墩由两个2.8x7.7米矩形墩组成，基础采用群桩基础，桩径1.6米。引桥

为变宽桥，单幅桥宽25-32米不等，梁高2.2米，单箱多室截面，桥墩采用双柱墩，桥墩截面为1.8x1.8米。桥台采用板式台，群桩基础，桩径1.2米。

A、B 匝道桥标准宽度为9 米，经车道加宽后桥宽为10.5 米，标准跨径以25 米为主，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱双室截面，梁高1.6米，悬臂长度2米，10.5米宽桥梁下部结构采用1.3x1.5 米双柱式花瓶墩，双排桩基础，桩径 1.2 米；9 米宽桥梁下部采用 2.5x1.5 米单柱式花瓶墩，单排桩基础，桩径1.4米。

C 匝道为人非桥，桥梁标准宽度8 米，标准跨径25 米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱单室截面，梁高1.6 米，悬臂长度2 米，下部采用2.5x1.5 米单柱式花瓶墩，单排桩基础，桩径1.4米，桥台采用桩接盖梁桥台。

D匝道桥为辅道桥，桥梁标准宽度20米，跨径为3x30米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱多室截面，梁高1.8米，悬臂长度2.5米，下部采用1.5x1.8米双柱式矩形墩，群桩基础，桩径1.6米，桥台采用桩接盖梁桥台。

E匝道桥标准宽度13米，跨径为3x30米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱多室截面，梁高 1.8 米，悬臂长度 2.5 米，下部采用1.5x1.5 米双柱式矩形墩，群桩基础，桩径1.4米，桥台采用桩接盖梁桥台。

二、工程环境

合肥地区位于北亚热带边缘，属于北亚热带季风气候，其特点是：四季分明，气候温阳光充足、雨量适中，无霜期较长。

合肥市全年平均日照时数为2218小时，年平均气温为15.7摄氏度，历史极端最高气温41摄氏度，最低-20.6摄氏度。一月平均气温1.9摄氏度，七月平均气温28.5摄氏度，无霜期约245天，年平均降雨量969.5毫米，降雨主要集中在三个时期，即春预期（3月下旬至5月下旬），梅雨期（6月中旬至7月上旬），秋雨期（8月中旬至9月下旬）。历史土地冻结深度6~8厘米，最大冻结深度为11厘米, 拟建G206沿线地形高低起伏较比较大，现地形标高在14m-54m之间起伏。其中方兴大道段整体北高南低，东西两侧高；汤口路段整体上北低南高，岗冲相间，地势起伏较大。场地地貌总体属江淮丘陵，微地貌单元属派河一、二级阶地及河漫滩小西河、派河等现状河道较窄。

第三章施工方案

一、地基状况及处理措施

本项目所处位置为新建道路，周边基本无成型路网，满堂支架搭设需将新建道路路基完善后，在路基上浇筑10cm厚C20砼砼进行硬化处理。针对支架基础采取如下处理办法以对碗扣支架地基基础加强：①道路路床开挖换填至上路床8%灰土后，在上路床顶浇筑10cm厚C20砼进行硬化，以作为支架基础；

②开挖承台基坑位于道路绿化带内的，回填基坑采用素土回填至下路床顶部，之后按照上路床做法，采用8%灰土回填逐层夯实，在其上部浇筑10cm厚C20砼进行硬化，以作为支架基础；③根据施工进度及现场实际情况对于部分道路施工完成水稳摊铺段，待养生合格后可以直接将支架落于其上，基承载力满足要求。

为避免处理好地基受水浸泡，在基础顶面设置0.5%双向排水横坡，并沿线路纵向开挖40×30cm的排水沟引流远离地基。

在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

二、现浇碗扣支架设计

2.1 WDJ碗扣支架构件概述

WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本工程基本采用立杆间距900mm、600mm、300mm三种尺寸。

该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。

2.2 满堂支架布置设计

连续箱梁支架采用碗扣式满堂支架。选取市场上使用普遍的Φ48×2.7mm 钢管，材质为Q235-A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15±1mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。

箱梁端横梁、中横梁位置：

○12.2米高度箱梁端横梁、中横梁：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为120cm。

○23.5米高度箱梁横梁：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

○3箱梁箱室底板下：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

○4箱梁腹板下：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

⑤在翼缘板下：

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

⑥边腹板外侧：

竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，横向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管横向间距为90cm，竖向间距为60cm。

2.3 支架剪刀撑布设

①在支架底部、顶部各设一道连续水平剪刀撑，当顶、底部水平剪刀撑垂直高度大于4.8米时，需中间加设水平剪刀撑，且上下层水平剪刀撑在垂直方向上的间距不得超过4.8m。剪刀撑采用φ48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

②纵向、横向及四周剪刀撑间距不应大于4.5米。

③剪刀撑斜杆与地面交角在45o～60°范围，斜杠接头处搭接长度不小于1米。

○4剪刀撑采用的建筑钢管与碗扣支架立杆间应尽量采用十字扣件连接，确保支架体系受力稳定。

⑤立杆顶托丝杆伸出长度不超过200mm,超出部分必须采用方木进行抄垫。顶托至最上一道水平横杆间的总悬臂长度不超过500mm。

三、支架体系施工方法

3.1支架立杆位置放样

用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。

3.2安放底托

按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。

3.3安装立杆、横杆和顶托

从一端开始，按照横桥向30cm、60cm或90cm，顺桥向60cm、90cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。

3.4安放槽钢、方木、铺底模

在顶托调整好后铺设顺桥向10#工字钢或10*15cm方木，铺设时注意使其两纵向接头处于U型上托座上（防止出现“探头”），接着按20cm间距铺设横向8×8cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15±1mm的竹胶板做为箱梁底模。

3.5设置剪刀撑

支架每隔六排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔六排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑上下各设置一道。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

四、现浇箱梁构造尺寸和计算

本项目现浇箱梁混凝土施工采用两阶段施工，第一次混凝土浇筑至翼板根部，第二次混凝土浇筑至箱梁顶面，考虑到满堂支架施工的安全性，该满堂支架

验算取混凝土一次浇筑成型进行验算，按照箱梁标准截面及最大变截面（梁高2.2米，梁宽45.8米）进行设计计算，如下：

现以30+30+30=90米跨径梁高2.2米标准截面箱梁为例进行支架设计，桥面宽32.5米。

标准截面横向支架布置：

碗扣支架横向间距根据箱梁纵向中腹板的位置调节。

横桥向立杆按标准断面布置为：（具体见附图！）

横桥向立杆非标准断面布置见-附图。

纵向支架立杆布置：

除端横梁、中横梁为支座中线两侧10×60cm布置外，其余均按照90cm间隔布置。

支架横杆布置：

除中/端横梁外，均按步距1.2 m、N步加上顶托，轴心承插安装，顶层支架设50型可调上托，可调托座可调节200～350mm。

采用10#工字钢或10*15cm方木按计算间距纵向布置在顶托上，在纵向型钢上方放置8×8cm横向方木，采用δ＝15±1mm的竹胶模板作为箱梁底模安装到木方上，以满足现浇箱梁设计要求。

1、设计原则

根据断面形式，按砼恒载分布情况,分块计算：

标准截面箱梁端横梁、中横梁部位：按2.2m高，计算砼自重。

非标准截面（梁高2.2米，桥面宽40.5～45.8米）箱梁横梁部位：按2.2m

高，计算砼自重。

箱梁腹板底部位：统一按1.25m宽，2.2m高，计算砼自重。

箱梁腹板间底板部位：统一按4.15m宽，（0.22+0.25）m=0.47m高，取

0.5m，计算砼自重。

翼板部位：按50cm高实心板梁计算砼自重。

2、设计依据

荷载标准值计算(荷载数据按《市政桥梁工程施工及验收规程》附录B取用)。

3、碗扣支架设计验算

3.1 设计参数：

㈠竹胶板(δ=15±1mm，此处取单位长度1米验算)：

容许应力[σ0]=70MPa；

弹性模量E=6×103MPa；

截面抵抗矩W= bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3；

截面惯性矩I= bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4；

EI=6×103×2.81×105 =1.686×103 N·m2。

㈡东北落叶松(10×15cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，顺纹剪应力[T]=1.5MPa, 湿度：15%，密度：6KN/m3)：

截面抵抗矩W= bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3；

截面惯性矩I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4；

考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减系数得：

[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；

E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；

EI=8.1×103×2.81×107=22.76×104 N·m2。

㈢东北落叶松(10×10cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，湿度：15%，密度：6KN/m3)：

截面抵抗矩W= bh2/6=100×1002/6=16.7×104mm3；

截面惯性矩I= bh3/12=100×1003/12=8.3×106mm4；

考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减得：

[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；

E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；

EI=8.1×103×8.3×106=6.723×104N·m2。

㈣东北落叶松(8×8cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，湿度：15%，密度：6KN/m3))：

截面抵抗矩W=13.3×104mm3；

截面惯性矩I=6.67×106mm4；

考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减得：

[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；

E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；

EI=8.1×103×6.67×106=5.403×104N·m2。

㈤10#工字钢(11.2kg/m)：

[σw]＝205Mpa；

E＝2.05×105Mpa；

A=14.3cm2；

W=49cm3=49000mm3；

I=245cm4=2450000mm4；

S工10=28.2 cm3 , t工10=5mm,

EA=2.05×105Mpa×1430mm2=293150KN；

EI=2.05×105Mpa×2450000mm4=502250N·m2。

㈥碗扣支架钢管：

轴向容许应力[σ0]=140 MPa；

国标钢管：φ48、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=2.7mm；

横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN；

横杆步距L=600mm，每根立杆设计荷载F=40KN。

㈦抗风验算（按《建筑结构荷载规范》取值）：

合肥地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.35kN/m2；

风压高度系数K2=1.0；

体型系数K1=0.80；

地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85。

3.2永久荷载

①箱梁混凝土自重

2.2m高端横梁（中横梁、腹板）部位：2.2×26=57.2N/m2；

3.5m高端横梁（中横梁、腹板）部位：3.5×26=91.0N/m2；

翼板部位：0.5×26=13KN/m2；

箱室部位：0.5×26=13KN/m2。

②模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则：

2.2m高箱梁端横梁（中横梁、腹板）底部：57.2KN/m2×5%=2.86KN/m2；

3.5m高箱梁端横梁（中横梁、腹板）底部：91KN/m2×5%=

4.55KN/m2；

翼板部位：13KN/m2×5%=0.650KN/m2；

箱室部位：13KN/m2×5%=0.650KN/m2；

3.3施工均布活载

㈠施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2；

㈡混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2；

㈢混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0KN/m2；

㈣混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m2；

㈤荷载组合：

计算强度:q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)；

计算刚度:q=1.2×(①+②)。

3.4 支架及模板系统验算

㈠箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板（2.2米高箱梁）

底模采用δ＝15 ±1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的8×8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：

抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)

=1.2×(57.2+2.86)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=72.072+9.1=81.172KN/m

计算结果如下：

结构弯矩图

M max =21q 10

l =0.1×81.172×0.22=0.32KN ·m σmax = Mmax/W=0.32×106/3.75×104=8.53MPa ＜[σ0]= 70MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×(①+②)=72.072KN/m

ω=qL 4/(150EI)= 72.072×103×0.204/150×1.686×103

=0.46mm ≤L/400=200/400=0.5mm

满足设计要求！

箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板（3.5米高箱梁）

抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)

=1.2×(91+4.55)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=114.66+9.1=123.76KN/m

计算结果如下：

计算简图

结构弯矩图

M max =21q 10

l =0.1×123.76×0.22=0.50KN ·m σmax = Mmax/W=0.5×106/3.75×104=13.33MPa ＜[σ0]= 70MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×(①+②)=114.66KN/m

ω=qL 4/(150EI)=114.66×103×0.24/150×1.686×103

=0.73mm ＞L/400=200/400=0.5mm

不满足设计要求，对结构影响可忽略不计。

亦可将横向方木按照8*8@15cm 放置，

ω'=qL 4/(150EI)=114.66×103×0.154/150×1.686×103

=0.23mm ＞L/400=150/400=0.375mm

以达到抗弯刚度要求。

㈡ 箱梁翼缘处竹胶板

抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)

=1.2×(13+0.65)+1.4×(2.5+2.0+2.0)

=16.38+9.1=25.48KN/m

计算结果如下：

计算简图

结构弯矩图

M max =21q 10

l =0.1×25.48×0.32=0.23KN ·m σmax = Mmax/W=0.23×106/3.75×104=6.13MPa ＜[σ0]=70MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×(①+②)=16.38KN/m

ω=qL 4/(150EI)=16.38×103×0.34/150×1.686×103

=0.52mm ＜L/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！

㈢ 箱梁腹板外侧竹胶板

混凝土侧压力：P M =0.22γt 0β1β2v 1/2

注：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m 3；

t 0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T 为砼入模温度(℃)，

取25,则t 0=5；

β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm ～15cm 取1.15；

v —混凝土浇筑速度（m/h ）,取0.4

则：P M =0.22γt 0β1β2v 1/2

=0.22×26×5×1.2×1.15×0.41/2

=24.96KN/m 2

q M =1.2×P M +1.4×(㈠+㈡+㈣)

=1.2×24.96+1.4×8.5

=41.85KN/m

计算结果如下：

计算简图

M max =21q 10

l =0.1×41.85×0.252=0.26KN ·m σmax = M max /W=0.26×106/3.75×104=7.0MPa ＜[σ0]=70MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×P M =29.95KN/m

ω=qL 4/(150EI)= 29.95×103×0.254/150×1.686×103

=0.46mm ＜L/400=250/400=0.625mm

满足设计要求！

3.5 支架方木系统验算

㈠ 箱梁端横梁、中横梁底板横向方木（2.2米高箱梁）

横向方木搁置于间距为0.6米的纵向10#工字钢或10*15cm 方木上,横向方

木规格为80mm ×80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连

续梁验算。

抗弯强度计算：

q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08

={1.2×(57.2+2.86)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08

=16.27KN/m

验算结果如下：

结构弯矩图

M max =21q 10

l =0.1×16.27×0.62=0.59KN ·m σmax = M max /W=0.59×106/13.3×104=4.44MPa ＜[σ0]= 10.8MPa

满足设计要求！

结构剪力图

抗剪强度计算：

T max =0.6ql=0.6×16.27×0.6=5.86KN

T =3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）

=3×5.86×103/2×80×80=1.37＜1.5MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×(①+②)×0.2（间距）=1.2×60.06×0.2=14.41KN/m

f=KwqL 4/(100EI)=0.677×14.41×103×0.64/100×5.403×104

=0.23mm ＜L/400=600/400=1.5mm

满足设计要求！

㈡ 箱梁端横梁、中横梁底板横向方木（3.5米高箱梁）

横向方木采用8*8cm@20cm ，支架立杆间距为60cm （顺桥向）*30cm （横

向），横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08

={1.2×(91+4.55)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08

=24.79KN/m

验算结果如下：

计算简图

M max =21q 10

l =0.1×24.79×0.32=0.22KN ·m σmax = M max /W=0.22×106/13.3×104=1.65MPa ＜[σ0]=10.8MPa

满足设计要求！

抗剪强度计算：

T max =0.6ql=0.6×24.79×0.3=4.46KN

T =3T/2bh<[T]

=3×4.46×103/2×80×80=1.05＜1.5MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×(①+②)×0.2=1.2×(91+4.55)×0.2=22.932KN/m

f=KwqL 4/(100EI)=0.677×22.932×103×0.34/100×5.403×104

=0.023mm ＜L/400=300/400=0.75mm

满足设计要求！

㈢箱梁边腹板外侧方木（顶托上竖向10*15cm 方木、纵向8*8cm 方木）

①纵向8*8cm 方木:竖向方木采用10*15cm@90cm 放置在顶托上，纵向方

木采用8*8cm@25cm ，斜撑钢管横向间距为90cm ，竖向间距为60cm 。

q={1.2×P M +1.4×(㈠+㈡+㈣)}×0.25+6×0.1×0.1

=（1.2×24.96+1.4×8.5）×0.25+6×0.1×0.1

=41.852×0.25+0.06

=10.523KN/m

计算简图

结构弯矩图

M max =21q 10

l =0.1×10.523×0.92=0.852KN ·m σmax = M max /W=0.852×106/13.3×104=6.40MPa ＜[σ0]= 10.8MPa

满足设计要求！

抗剪强度计算：

T max=0.6ql=0.6×10.523×0.9=5.68KN

T = 3T/2bh < [T]

=3×5.68×103/2×80×80=1.33＜1.5MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

q=1.2×P M×0.25=7.488KN/m

f=K W qL4/(100EI)=0.677×7.488×103×0.94/100×5.403×104

=0.62mm＜L/400=900/400=2.25mm

满足设计要求！

②竖向10*15cm方木：

竖向方木采用10*15cm@90cm，搁置于竖向间距为0.6米的竖向碗扣支架顶托上，竖向方木承受纵向方木8*8cm@25cm支座反力R max=10.42KN作用，得：

工况一：

计算简图

结构弯矩图

M max=2.0KN·m