盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书
计算依据:
1、
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
二、荷载设计
盘扣式脚手架剖面图 盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图
三、横向横杆验算
承载力使用极限状态
q=1.2 X(G khg /I b +G kjb Xl a /(n jg +1) )+1.4 XQ kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.050/0.9+0.35 X1.8/(2+1))+1.4 X2.0 X1.8/(2+1)=1.999kN/m
,
正常使用极限状态
q ' =(G khg/I b+G kjb Xl a/(n jg+1))+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+2.0 xl.8/(2+1)=1.466kN/m
计算简图如下
1、抗弯验算
M max =ql b2/8=1.999 X0.92/8=0.202kN
o=M max/W=0.202 Xl06/3860=52.43N/mm 2<[f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算
V max =5q / l b4/(384EI)=5 X1.466 X900 4/(384 X206000 X92800) =0.65mm < [V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm
满足要求。
3、支座反力计算
承载力使用极限状态
R1=R2= ql b/2=1.999 X0.9/2=0.899kN
正常使用极限状态
R/ =R2/ = q / l b/2=1.466 X0.9/2=0.659kN
四、间横杆验算
q=1.2 X(G kjg/l b+G kjb Xla/(n jg + 1) )+1.4 XQ kzj Xla /( n jg +1) =1.2 X (0.043/0.9+0.35 Xl.8/(2+1))+1.4 X2.0 Xl.8/(2+1)=1.989kN/m
正常使用极限状态
q'=(G kjg /l b+G kjb Xla/(n jg +1) )+Q kjj Xla /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+2.0 X1.8/(2+1)=1.458kN/m
计算简图如下
1、抗弯验算
M max=ql b2/8=1.989 X0.92/8=0.201kN m
O=M max/W=0.201 X106/2890=69.70N/mm 2<[f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算
V max =5q / l b4/(384EI)=5 X1.458 X900 4/(384 X206000 X60700) =1.00mm < [V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm
满足要求。
3、支座反力计算
承载力使用极限状态
R3=R4= ql b/2=1.989 X0.9/2=0.895kN
正常使用极限状态
R3/ =R4/ = q / l b/2=1.458 X0.9/2=0.656kN
五、纵向横杆验算
由上节可知F i= R3=0.895kN/m q=1.2 XG kzg/l a=1.2 X0.043/1.8=0.029kN/m 正常使用极限状态
F i/ = R3/ =0.656kN/m q=
G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m
计算简图如下
1、抗弯验算
o=M max/W=0.549 X106/2890=189.9N/mm2 <[f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算
V max=11.122mm>[v]=min[l a/150 , 10]=min[1800/150 , 10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距
3、支座反力验算
R端部=0.921kN 4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
F R=2R端部+R i=2 X0.921+0.899=2.7kN
w[Q b]=40kN
满足要求。
六、荷载计算
1、结构自重标准值NG ik (1)、立杆的自重标准值NG iki
外立杆：NG iki=H XG ki/1.5=13.4 X0.096/1.5=0.858kN
内立杆：NG iki = 0.858kN
⑵、纵向横杆的自重标准值NG ik2 外立杆：NG ik2=G kzg X(n+1)=0.043 X(8+1)=0.387kN
内立杆：NG ik2= 0.387kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
外立杆：NG ik3=G khg X(n+1)/2=0.050 x(8+1)/2=0.225kN
内立杆：NG1k3= 0.225kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
外立杆：NG ik4=G kwg Xn X4/5=0.074 X8X4/5=0.474kN 4/5 表示专用外斜杆5跨4设
(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5
外立杆：NG1k5=(n+1) XG ksg X1/2/2=(8+1) X0.068X1/2/2=0.15kN 1/2 表示水平斜杆2跨1 设内立杆：NG1k5=0.15kN (6)、间横杆的自重标准值NG1k6
外立杆：NG1k6=(n+1) Xn jg XG kjg/2=(8+1) X2X0.043/2=0.387kN
内立杆：NG1k6=0.387kN
结构自重标准值NG ik总计外立杆：NG1k= NG 1k1+ NG 1k2 + NG 1k3 + NG 1k4+ NG 1k5 + NG 1k6
=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN
内立杆：NG1k= NG 1k1+ NG 1k2 + NG 1k3 + NG 1k5+ NG 1k6
=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN
2、构配件自重标准值NG 2k
(1)、脚手板的自重标准值NG2k1
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
承插型盘扣式梁模板支架计算书
承插型盘扣式梁模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距h=1.50m， 立杆钢管类型选择：B-LG-1000(Φ48×3.2×1000); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.500×0.600×0.300+0.300×0.300=4.680kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+4.500)×0.300=1.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)；
盘扣架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架搭设高度11.0米， 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、横向水平杆的计算:
承插型盘扣式钢管支架计算书
承插型盘扣式钢管支架 计算书
10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
100板模板(盘扣式)计算书
100板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝[1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1=7.332kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×1＝5.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.332×0.22/8＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.978N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×281250)=0.042mm νmax=0.042mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.2＝1.514kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.674kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m 计算简图如下：
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规》(GB50214-2001)、《木结构设计规》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08?.876?.22+0.1?.2?.22=0.045kN穖 支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下： M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1?.876?.22-0.117?.2?.22= -0.055kN穖；
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 、脚手架参数 、荷载设计
搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
// 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
承载力使用极限状态 q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1) =1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m· σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800) =0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算承载力使用极限状态 R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书集团档案编码：[YTTR-YTPT28-YTNTL98-UYTYNN08]
盘扣式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
搭设示意图 三、横向横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kzj ×l a /(n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·m σ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 2、挠度验算
max b min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R 1=R 2=ql b /2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R 1＇=R 2＇=q ＇l b /2=1.466×0.9/2=0.659kN 四、间横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态 q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·m σ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 2、挠度验算
盘扣支架体系计算书
贾峪镇站盘扣支架体系计算书 1盘扣支架体系计算书 1.1顶（中）板模板及支撑体系验算 车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。 1.1.1 顶板模板验算 （1）荷载计算 顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2 由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。设计均布荷载为： 1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。 m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=??++?++= 2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。 m KN q /8.201)1.15.02.19(2=?++= （2）模板计算 顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨
盘扣满堂架计算书m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。 立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48×3.2×1140); 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10580.0N/mm2。 木方0×0mm，间距250mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
盘扣式脚手架常用规格型号(图文)
盘扣式脚手架常用规格型号由于盘扣式脚手架应用越来越普遍，由于跟传统脚手架稍微有些区别，所以对于没有接触过的人来说，总是会问这个问题，今天做出整理，希望能够对需要的人有些帮助。 盘扣式脚手架型号分类 盘扣脚手架的型号，根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010，主要分为A型和B型两类。 A型：就是市场上常说的60系列的，也就是说，立杆直径是60mm，主要用于重型支撑，如桥梁工程中。
B型：也就是48系列的，立杆直径48mm，主要用于房建与装饰装修，舞台灯光架等领域。 另外，根据盘扣式脚手架立杆连接方式，又分为外套筒连接与内连接棒连接两种形式。 目前市场上60系列的盘扣脚手架一般采用内连接，也就是连接棒在立杆内部连接。 48系列盘扣脚手架一般是外套筒连接，也有采用内连接棒连接的，尤其在舞台架，灯光架等领域。 盘扣式脚手架立杆连接形式 盘扣脚手架规格 盘扣脚手架主要杆件为：立杆，水平杆，斜杆，可调托构成。 盘扣脚手架的立杆 圆盘之间距离500mm，所以，立杆的规格模数为500mm，具体常用的规格有500mm，1000mm，1500mm，2000mm，2500mm，3000mm，另外还有基座200mm。
盘扣式脚手架立杆型号 盘扣式脚手架立杆型号
盘扣式脚手架立杆型号 盘扣脚手架的水平杆 型号规格模数为300mm。 即300mm，600mm，900mm，1200mm，1500mm，1800mm，2400mm，3000mm 盘扣式脚手架水平杆型号 注意：水平杆的公称长度是立杆轴线间的距离，所以实际长度比公称的长度短一个立杆的直径。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
数μz 风荷载体型系数μs0.5 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) 6 三、模板体系设计 主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 900 立杆横向间距l b(mm) 900 水平杆步距h(mm) 1200 650 顶层水平杆步距hˊ(mm) 1200 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中 心线的距离a(mm) 小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度L1(mm) 400 主梁最大悬挑长度L2(mm) 400 平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm2) 16.83 弹性模量E(N/mm2) 9350 计算方式简支梁
W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm3 I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)+1.4×1×3=17.121kN/m q1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)=12.921kN/m 正常使用极限状态 q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.425)+1×1×3=13.768kN/m 1、强度验算 M max=0.125q1l2=0.125×17.121×0.22=0.086kN·m σ=M max/W=0.086×106/37500=2.293N/mm2≤[f]=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.768×2004/(384×9350×281250)=0.109mm νmax=0.109 mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁材质及类型矩形木楞截面类型35mm×70mm 截面惯性矩I(cm4) 100.042 截面抵抗矩W(cm3) 28.583 抗弯强度设计值f(N/mm2) 12.87 弹性模量E(N/mm2) 8415 计算方式二等跨梁
盘扣支架计算书
附件一、中间跨架体计算 9000 跨中断面I 编制依据 1、 工程施工图纸及现场概况 2、 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-2016 3、 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011 4、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-2013 5、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 6、 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 7、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 r moo 20口 1 500 m i 50 0 1 500 1 500 isnn .A Q3O
&《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （2015年版）
9、《钢结构设计标准》GB50017-2017 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 11、《木结构设计规范》GB50005-2017 12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018 13、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号 14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号 箱梁参数 箱梁高度 2.1m 顶板厚度0.25m 底板厚度0.25m 翼板厚度0.4m 腹板厚度0.5m 支架参数 支架安全等级I级结构重要性系数：支架 1.1 面板主次楞 1.1 支模咼度6m 钢管类型 水平杆Q235:? 48 X 3.0mm, 立杆Q345:$ 60.3 X 3.2mm 底板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m 腹板下立杆纵距 1.5m 立杆横距0.9m 翼板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m 水平杆步距 1.5m 伸出长度a 0.5m 面板木胶合板厚度：15mm 次楞方木，间距底板下0.25m,翼板下0.3m，腹板下0.2m 主楞10号工字钢 剪刀撑设置依据JGJ231-2010规范要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接 何载参数 永久何载 新浇砼自重 3 24kN/m 钢筋自重 3 1.5kN/m 面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m 可变施工人员面板与次楞主楞立杆工程参数
建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范模板
建筑施工承插型盘扣式脚手架 主要构配件 一、盘扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组成。 盘扣结点 1—连接盘; 2—插销; 3—水平杆杆端扣接头; 4—水平杆; 5—斜杆; 6—斜杆杆端扣接头; 7—立杆 二、插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合, 插销连接应保证锤击自锁后不拔脱, 抗拔力不得小于3kN。 三、插销应具有可靠防拔脱构造措施, 且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。 四、立杆盘扣节点间距宜按0. 5m模数设置; 横杆长度宜按0.
3m模数设置。 材料要求 一、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外, 其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T 1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定。 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质 二、连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时, 其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中牌号为ZG 230 - 450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。 制作质量要求
一、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行, 各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准中, 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求, 有效焊缝高度不应小于3. 5mm。 二、铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm, 允许尺寸偏差应为±0.5mm; 钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于l0mm, 允许尺寸偏差应为±0.5mm。 三、铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触, 并应有不小于500平方毫米的接触面积。 四、楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板热锻或钢板冲压制作的插销厚度不应小于8mm, 允许尺寸偏差应为±0.lmm。 五、立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm, 可插入长度不应小于75mm; 采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度不应小于160mm, 可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 六、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔, 销孔孔径不应大于14mm, 允许尺寸偏差应为±0.1mm; 立杆连接件直径宜为12mm, 允许尺寸偏差应为±0.1mm。 七、连接盘与立杆焊接固定时, 连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm; 以单侧边连接盘外边缘处为测点, 盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0. 3mm。
现浇梁支架盘扣支架计算书
附件1：现浇梁支架验算 10.1结构布置 H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。 10.2荷载取值 混凝土容重：26kN/m3 支架架体自重：0.15 kN/m 模板合计考虑，取2.0kPa 施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa 振捣荷载：2.0kPa 10.3风荷载计算 查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2 地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m 风荷载高度变化系数μz=0.65 风荷载体型系数μs=0.158 风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa 10.4荷载组合 注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度
计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。 10.5结构验算 新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa 施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值： 荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa 荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa 10.6模板验算 模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。 （1）、强度计算 取单位宽度计算，受力简图为三跨连续梁均布荷载作用。 三跨连续梁受力简图 弯矩M=0.1ql 2=0.1×53.4×0.32=0.4806kN·m 强度σ=M/W=(0.4806×106)/(37500)=12.8MPa<15 MPa 满足要求 （2）、刚度验算 挠度验算f=EI ql 100667.04 =0.34mm 10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 盘扣式脚手架计算书 计算依据: 1、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计 盘扣式脚手架剖面图 盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图 三、横向横杆验算 承载力使用极限状态 q=1.2 X(G khg /I b +G kjb Xl a /(n jg +1) )+1.4 XQ kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.050/0.9+0.35 X1.8/(2+1))+1.4 X2.0 X1.8/(2+1)=1.999kN/m , 正常使用极限状态 q ' =(G khg/I b+G kjb Xl a/(n jg+1))+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+2.0 xl.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max =ql b2/8=1.999 X0.92/8=0.202kN o=M max/W=0.202 Xl06/3860=52.43N/mm 2<[f]=205N/mm 2满足要求。 2、挠度验算 V max =5q / l b4/(384EI)=5 X1.466 X900 4/(384 X206000 X92800) =0.65mm < [V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R1=R2= ql b/2=1.999 X0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R/ =R2/ = q / l b/2=1.466 X0.9/2=0.659kN 四、间横杆验算承插型盘扣式钢管支架计算书
盘扣式脚手架计算书