柱模板设计计算书
柱模板设计计算书（一般柱）
依据<<木结构设计规范>>完成。
2.1 中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=500mm；
柱断面宽度H=700mm；
方木截面宽度=60mm；
方木截面高度=80mm；
方木间距l=300mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
2.2 荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc——为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取4h；
T——混凝土的入模温度,取20(℃)；
V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1——外加剂影响系数，取1；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.385kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=28.38kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
2.3 胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:
胶合板计算简图
(1) 侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q——强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×28.38+1.4×3.00)×700.00/1000=26.779kN/m
l——方木间距,取l=300mm；
经计算得 M=0.1×26.779×(300.00/1000)2=0.241kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=700×(18)2/6=37800.00mm3
σ = M/W=0.241×106 /37800.000=6.376N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
(2) 侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×28.38+1.4×3)×700×300/106=4.820kN 经计算得τ=3×4.820×103/(2×700.000×18.000)=0.574N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q——强度设计荷载(kN/m):
q=28.38×700/1000=19.866kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=700.000×18.0003/12=340200.000mm4； a——方木间距,取a=300mm；
E——弹性模量,取E=6000 N/mm2；
经计算得 W=0.677×19.866×300.0004/(100×6000.00×340200.00)=0.53mm
最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
2.4 方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
方木计算简图
(1) 方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中 q——强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×28.380+1.4×3.000)×300/1000=11.477kN/m
B——截面长边,取B=700mm；
经计算得 M=11.477×(700/1000)2/8=0.703kN.m；
方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；
σ = M/W=0.703×106/64000.000=10.984N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
(2) 方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×28.380+1.4×3.000)×300×700/106=4.017kN 经计算得τ=3×4.017×103/(2×60.000×80.000)=1.255N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 方木挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q——设计荷载(kN/m):
q=28.38×300/1000=8.514kN.m
I=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4
B——柱截面长边的长度,取B=700mm；
E——弹性模量,取E=9500 N/mm2；
经计算得 W=5×8.514×7004/(384×9500.00×2560000.00)=1.094mm
允许挠度 [W]=B/250=700/250=2.800mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计
新浇混凝土楼板立柱间距 平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算
钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算
计算书 本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。 一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算 在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。
已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为： 查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。 二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓 模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。本工程采用木模板，选用Φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距l1=300mm。每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。 一、压力设计值计算 ○1计算简图如下： 取r=24 N/m3 t=200/(T+15)=200/35=5.71 β1=β2=1 浇筑速度V=2m/h F1=0.22*r*t*β1*β2*V ? =0.22*24000*5.71*1*1*1.414 =42.63 KN/m2 F2=r*H=24*4=96 KN/m2 取二者较小值，即取F1=42.63 KN/m2 ○2砼侧压力设计值 F= F1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9 = 46.04 KN/m2 ○3倾倒砼产生的水平荷载 采用0.6m3砼吊斗卸料，荷载设计值为 N=4*1.4*0.9=5.04 KN/m2○4荷载组合 F/=F+N=46.04+5.04=51.08 KN/m2
○5柱箍承受的均布荷载 q=51.08*10-3*300*0.9=14 N/mm 二、强度验算 柱箍承受的轴向拉力设计值 N=a*q/2=700*14/2=4.9*103 N 钢管净截面积A=4.89*102 mm2 钢管最大弯矩设计值 M=q*a2/8=14*700*700/8=8.58*105 N*m 截面抵抗矩w=5.08*103 mm2则：δ=N/A+M/W=4.9*103/4.89*102+8.58*105/5.08*103 =10.02+168.9=178.92 N/mm2δ≤f=215 N/mm2 满足要求。 三、挠度验算 柱箍弹性模量 E=2.05*105 N/mm2钢管惯性距I=12.19*104 mm4则：ω=5*q*a4/（384*E*I） =5*14*7004/（384*2.05*105*12.19*104） =1.25 mm ω≤[ω]=800/500=1.60 mm 满足要求。
钢结构设计计算书模板
MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________
目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22
最新300mm800mm框架梁计算书汇总
300m m800m m框架梁 计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管；
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
柱模板(不设对拉螺栓)计算书
柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c012c min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5]＝min[29.87，84]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板验算
面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数7 柱短边小梁根数 5 柱箍间距l1(mm) 500 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.252-0.121×0.882×0.252＝-0.128kN·m σ＝M max/W＝0.128×106/(1/6×500×152)＝6.827N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×2504/(100×9350×(1/12×500×153))＝ 0.28mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×80 小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513 kN/m
土木工程结构设计计算书设计说明
建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。
1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底
梁板模板计算
梁、板模板设计及计算 一、现浇板模板 本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm） 竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm） 木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）
○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm） 钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算 承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足） 二、框架梁模板 本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：
墙模板(组合式钢模板)计算书_20150716_101743984
墙模板（组合式钢模板）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《组合钢模板技术规范》GB 50214-2001 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.2]＝min[29.87，76.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板布置
模板设计立面图 四、面板验算 面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4. 4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下：
1、强度验算 q＝0.95bS承＝0.95×0.6×38.056=21.692kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝1.091kN·m σ＝M max/W＝1.091×106/21.1×103＝51.724N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.086mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、小梁验算
毕业设计手算计算书基本步骤模板1
1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电
结构设计大赛计算书模板
第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g
建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛
物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选
300mm 800mm框架梁计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2；
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
柱模板计算书
柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
毕业设计结构计算书(格式模板)
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
框架梁模板计算书
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
桥墩模板计算
3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对 接组 成，单块模板设计高度为2250mm面板为h=6伽厚钢板；竖肋［10#,水平间距为L i=300mm横肋为10mn厚钢板，高100mm竖向间距L2=500mm背楞：平面模板为双根［20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根［14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2. 材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011 》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3;砼浇筑时温度：10C；砼浇筑速度：2m/h;不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：m;容许应力为215MPa不考虑提高系数；弹性模量为 206GPa。 3. 计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1）振动器产生的荷载：kN/m2;或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2）新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 （不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： P二kY （1） 当v/T< 时，h=+T; 当v/T> 时，h=+T; 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h—有效压头高度（m）； v—混凝土浇筑速度（m/h）;
T—混凝土入模时的温度（C）; 3 丫―混凝土的容重（kN/m）; k-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=; 根据前述已知条件： 因为：v/T=10=> ， 所以h = +T=+X = 最大侧压力为：P二k Y = 26X = tf 检算强度时荷载设计值为：q'二X + x = 77 kN/m 2; 检算刚度时荷载标准值为：q''= kN/m 2； 4. 检算标准 1）强度要求满足钢结构设计规范； 2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400 ； 3）钢模板面板的变形为1.5mm； 4）钢面板的钢楞的变形为3.0mm； 二、面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm,竖肋间距为30cm,取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M = Aq'l x2l y （2）式中：A—弯矩计算系数，与l x/l y有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=; l x、l y —分别为板的短边和长边； q' —作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为： 4 f =BXq''l x4/B c （3）