顶板回顶施工方案

1.编制依据2

1.1施工图纸及设计变更、洽商 (2)

1.2施工组织设计 (2)

1.3施工规程及标准图集 (2)

2.工程概况2

2.1工程总体概况

2.2各栋号建筑参数

2.3建筑设计概况

2.4结构设计概况 (4)

3.编制目的4

4.施工方法4

5.顶撑架体安全演算6

1.编制依据

1.1施工图纸及设计变更、洽商

人民大会堂三河综合服务基地（二标段）建筑、结构施工图纸及图纸会审记录、设计变更及工程洽商记录。

1.2施工组织设计

人民大会堂三河综合服务基地（二标段）《施工组织设计》。

1.3施工规程及标准图集

2.工程概况

2.1工程总体概况

2.2各栋号建筑参数

2.3建筑设计概况

2.4结构设计概况

3.编制目的

本工程为减小混凝土收缩产生的附加应力，以及不避免不均匀沉降，按设计要求，在混凝土基础底板、挡土墙、梁、板相同位置均设置后浇带，带宽为800mm。

本方案主要针对楼板后浇带两侧楼板混凝土拆模后，为保证混凝土不因混凝土自重等因素产生变形，为了避免楼板已经发生挠度变形，产生微小裂缝，对混凝土耐久性非常不利，根据现场实际情况，拟采用的楼板顶撑方式进行后浇带混凝土加固。

4.施工方法

由于后浇带的留置，结构受力转变为悬臂梁板，因此在后浇带处需加设支撑，避免因结构受力的变化，造成梁板开裂。

1、顶撑施工顺序

梁底模板拆除→梁底顶撑→顶板模板拆除→顶板顶撑

2、顶撑施工

为了保证结构受力要求，将梁板和后浇带模板支撑体系作为同一体系。拆除此部分满堂支撑脚手架时，后浇带处支撑必须随时拆除随时回顶；在拆除和回顶过程中需要注意不能大面积拆模，一般一跨一跨循环进行，严禁梁、板同时拆除后再回顶。后浇带二次回顶支撑拆除前，后浇带混凝土以同条件的试块强度必须达到100%。

后浇带端的梁、板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50×100mm木枋通设在梁板底，支架系统采用Ф48×3.0钢管搭设双排支撑架体，架体钢管顶端放置U型可调顶托，木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距1500，横向间距1200，根据层高设二道水平杆，步距1500，下部200高处设一道扫地杆。后浇带两侧双排架每隔四个纵距设连接杆一道。

搭设双排钢管架顶撑时，分别在后浇带两侧预留400mm支模空间；梁底位置另行搭设两根钢管顶撑，搭设横距与板底钢管相同。具体布置如下图：

顶撑平面图顶撑剖面图

5.顶撑架体安全演算

（一）、计算参数

1、模板支撑架搭设高度负一层为3.95m。

2、立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距负一层h＝1.50m。

3、梁按最不利位置考虑，按后浇带设置平面图最长悬臂选取为5米，截面尺寸按最大截面考虑，尺寸为500mm×1000mm。

4、楼板厚度负一层为350mm。

5、钢筋混凝土自重标准值按24KN/m3选取。

6、活荷截按1KN选取。

（二）结构稳定性验算

1、钢筋混凝土梁

（1）荷载计算

梁自重（按最长悬臂一半计算）：q1＝0.5×1×5/2×24＝30KN

活荷载：q2=1KN/m2 ×0.5×5/2=1.25KN

按荷载最大值梁考虑，轴心压力N＝30+1.25＝31.25KN

（2）每根立杆的受压荷载为31.25/2=15.625 KN

（3）立杆稳定性计算

计算公式：

公式

设用钢管Ф48×3钢管，A=424mm2

受压荷载N＝15.625 KN

长细比λ=L/i

钢管回转半径i=15.9 （经计算）

λ=1500/15.9=94.34

按λ＝105查表，得出轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18σ=10313/0.626×424=69.85N/mm2＜205 N/mm2 满足要求。

2、钢筋混凝土楼板

（1）荷载计算

负一层板自重（按最长悬臂一半计算）：q1=1.5×0.35×5/2×24＝31.5KN

活荷载：q3=1KN/m2 ×1.5×5/2=3.75KN

负一层楼板轴心压力N1＝31.5+3.75＝35.25KN

2、负一层每根立杆的受压荷载为35.25/2=17.625KN

3、立杆稳定性计算

计算公式：

公式（1）

设用钢管Ф48×3钢管，A=424mm2

受压荷载N1＝17.625KN

长细比λ=L/i

钢管回转半径i=15.9 （经计算）

λ1=1500/15.9=94.34

按λ1＝94.34查表，得出轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18σ1=17625/0.626×424=119.38N/mm2＜205 N/mm2 满足要求。