满堂支撑架专项施工方案

满堂式钢管高支模脚手架施工方案B2

施工组织设计/（专项）施工方案报审表

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目

满

堂

脚

手

架

专

满堂式钢管高支模脚手架施工方案

项

施

工

方

案

审批：

审核：

编制：

脚手架专项施工方案

1.工程概况：

工程名称：医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目

工程地点：夷陵区小溪塔街道望江社区

建设单位：中核华建宜昌置业有限公司

设计单位：宜昌三峡广博建筑设计有限公司

监理单位：宜昌市工程建设监理有限责任公司

勘察单位：湖北省地质勘查基础工程公司

施工单位：中国核工业第二二建设有限公司

医疗暨康复养老中心及健康小区城市棚户区安置房改造项目1、2#为医疗暨康复养老中心，4#为住宅楼。其中1、2#含住宅78套，位于1#楼五～十层。社区医院用房位于1#楼一～四层及2#楼一层～五层，托老所（托老病房）位于2#楼六～八层；4#楼含住宅255套，地下室一层为地下车库。

1）医疗暨康复养老中心1#，2#（社区医院、托老所、住宅）项目施工图纸及施工组织设计编制本施工方案；

2）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2011)；

3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)；

4）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

5）《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

6）《建筑施工手册》第五版中国建筑工业出版社；

7）《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2012中国建筑工业出版社；

9）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社；

3.构配件材料要求：

3.1钢管：采用￠48×3.5型钢管。表面平直光滑，不得有裂纹，分层压痕等硬伤，端面应平直，新钢管应刷防锈漆，旧钢管锈蚀的深度不超过0.5mm。

3.2扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件，表面不得有裂纹、气孔等。

3.3脚手板：脚手板采用竹串片脚手板，垫板为木跳板，宽20～30cm，厚度50mm，每块长2～5m。4．脚手架搭设：

一般要求:脚手架地基应平整夯实;脚手架的立杆不能直接立于地面上,应加设垫板;遇有坑槽时,立杆应下到槽底或加设道木;脚手架地基应有排水设施(基础施工方案四周设有排水沟),防止积水浸泡地基;脚手架旁有开挖的沟槽时,应控制距离:在架高30 m以内时,不小于1.5 m等,需加固措施;位于通道处脚手架底步垫板应低于其两侧地面,并在其上加盖板,避免扰动。

4.1满堂脚手架（模板支撑架）搭设：

4.1.1满堂脚手架构造要求

4.1.2根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位。

4.1.3立杆基础在夯实土上的，设置垫板,满堂脚手架需满铺木跳板，且每块木板两端采用12号铁丝绑两道，绑扎牢固.

4.1.4搭设方法：

4.1.4.1立杆：横、纵间距都为0.8m，梁两侧局部立杆加密，间距为0.7m，立杆根据层高要求，选用合适长度的钢管，最多搭接一次，搭接长度不小于1m，搭接点应错开，应至少采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。

4.1.4.2水平杆：第一层步距1.6m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头错开，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距应大于500mm，且应避开跨中，横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面距离不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

4.1.4.3剪刀撑：梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接3～4跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。

4.2双排外架搭设：

4.2.1施工顺序：

夯实地基——放线定位——铺设垫板——搭设作业——铺跳板——挂密目网——拆除。

4.2.2施工要点：

4.2.2.1间距：（1）大横杆间距1m，立杆间距0.8m且底部必须设置扫地杆,距垫板20cm左右。（2）双排立杆间距1.0m，小横杆挑向墙面悬臂长0.5m。（3）扫地杆与第一步大横杆之间设置两道红白条纹栏杆等分其间距，不围密目安全网，间距由与一层结构顶面平的大横杆向推算。杆件应横平坚直。（4）扫地杆的小横杆在大横杆的上面。

4.2.2.2小横杆：（1）应在立杆与大横杆的交点处设置，小横杆应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢。（2）当遇作业层时，应在两立杆中间再增加一道小横杆，以缩小脚手板的跨度。（3）双排脚手架搭设的小横杆，必须在小横杆的两端与里外排大横杆扣牢；当采用竹笆脚手板时，双排脚手架的小横杆两端应固定在立杆上，大横杆搁置在小横杆上固定，大横杆间距≤40cm。

4.2.2.3搭设高度在25m以下时，可素土夯实找平，上面铺5cm厚木板，长度为2m时垂直于墙面放置，长度大于3m时平行于墙面放置。

4.2.2.4连墙（柱）杆采用每二步三跨与墙（柱）连结；连墙杆应靠近主节点并从第一步大横杆处开始设置，距主节点不应大于300cm。

4.2.2.5剪刀撑：（1）每组剪刀撑跨越立杆根数为5～7根（大于6m）斜杆与地面夹角在45～60度之间。（2）高度在24m以下的脚手架均必须在外侧立面的两端各设置一组剪刀撑，由底部随脚手架搭设连续设置，中间部分可间断设置，各组剪刀撑间距不大于15m，剪刀撑采用红白花杆。

4.2.2.6密目网、脚手板铺设：

(1)作业层上满铺脚手板，应铺稳，离开墙面120～150mm；在拐角上的脚手板，应与横向水平面杆可靠连接，防止滑动。脚手架铺设脚手板应设两层，上层为作业层下层为防护层；作业层进行墙面装修时脚手板与建筑物之间缝隙不大于15cm。否则应将脚手板满铺。在出口处设置安全通道，通道顶棚为双层，间距50cm，顶棚可用5 cm木板满铺。(2)密目网搭设：在脚手架外侧根据步距规格选用安全密目网满挂，并用12号铁丝绑牢，搭接部孔的大小符合安全规范要求。在靠近作业层设置安全平网，向下每10m一道。在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏，上栏杆高度为1.1M，下栏杆高度距脚手板0.3m。

4.2.2.7脚手架拆除：

①．拆除前应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架上杂物及地面障碍物；

②拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

③连墙必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于一步。如高差大于2步，应增设连墙件加固；

④．当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑，加固后，再拆除连墙件；

⑤．松开扣件的杆件应随即放下，不得松挂在架上，拆下的杆配件应吊运至地面，不得向下抛掷。

4.3单排里脚手架：

4.3.1步距、横距同双排外架，搭设程序基本同双排外架；

4.3.2底部必须设置抛撑，间距6m；

4.3.3立杆距撑边距离为1.2m；

4.3.4连接点的设置数量为二步二跨一点，相邻两横杆穿墙后用钢管抱墙，并用有角扣件固定；

4.3.5杆件的对接接头应尽量靠近杆件的节点。

4.3.6脚手板及密目网基本同双排外架。

4.5.7斜道两侧和休息平台外围均应设置挡脚板和栏杆，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。

4.5.8斜道脚手板搭设：

○1脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托间距不应大于500mm。

○2脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。

○3斜道的脚手板上每隔断250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

5安全技术措施：

5.1当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖。

5.2定期检查杆件的设置和连接是否符合要求，地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，扣件是否松动，脚手架使用期间，严禁拆除主节点处和纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

5.3作业人员必须戴安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋，在架上作业，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和在脚手架上等不安全处休息；

5.4在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守

5.5拆除脚手架时，应设专人负责指挥，地面应设围护栏杆和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。脚手架拆除时，防止蛮干、防止违章造成架子坍塌事故。

5.6龙门架的安全装置必须齐全，正式使用前要进行试运转。

6节能环保措施：

6.1施工时应注意施工机械对周围环境的噪声影响，严格控制在白天75分贝，夜间55分贝以

下。

6.2施工时应注意四周污水的排放，应做好排水设施,保证现场排水通畅，脚手架与龙门架体四

周无积水。

6.3施工车辆出场前应及时作好清洁工作，防止污染道路。

6.4施工时应具体了解环境当地管理条例等。

附计算书：

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；

每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):300.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 100×1.82/6 = 54 cm3；

I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25×0.3×1+0.35×1 = 7.85 kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2 = 1×1= 1 kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×7.85+1.4×1= 10.82kN/m

最大弯矩M=0.1×10.82×0.32= 0.097 kN·m；

面板最大应力计算值σ= 97380/54000 = 1.803 N/mm2；

面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.803 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q = 7.85kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.85×3004/(100×9500×2560000)=0.018 mm；

面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.018 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25×0.3×0.3 = 2.25 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1 = (1 + 2)×0.8×0.3 = 0.72 kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(2.25 + 0.105) = 2.826 kN/m；

集中荷载 p = 1.4×0.72=1.008 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.008×0.8 /4 + 2.826×0.82/8 = 0.428 kN；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 +2.826×0.8/2 = 1.634 kN ；

方木最大应力计算值σ= M /W = 0.428×106/64000 = 6.683 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 6.683 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 2.826×0.8/2+1.008/2 = 1.634 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.634×103/(2 ×60×80) = 0.511 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.511 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 2.355 kN/m；

集中荷载 p = 0.72 kN；

最大挠度计算值 V= 5×2.355×8004 /(384×9500×2560000) +720×8003 /( 48×9500×2560000) = 0.832 mm；

最大允许挠度 [V]=800/ 250=3.2 mm；

方木的最大挠度计算值 0.832 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.826×0.8 + 1.008 = 3.269 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.708 kN.m ；

最大变形 Vmax = 1.261 mm ；

最大支座力 Qmax = 9.466 kN ；

最大应力σ= 707986.668/4490 = 157.681 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 157.681 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 1.261mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R= 9.466 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.3×0.8×0.8 = 4.8 kN；

静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.54 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.8×0.8 = 1.92 kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.336 kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.336 kN；

σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0 = h+2a

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

得到计算结果：

立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ；

L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9336.48/(0.537×424) = 41.006 N/mm2；

立杆稳定性计算σ= 41.006 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！