落地脚手架计算步骤
落地脚手架计算
说明: 本文仅以工程中常用的落地脚手架（双排）为例，从计算脚手架的步骤起，通过对照规范逐一解释。本文脚手架计算书为软件计算书，我个人认为该软件生成的计算书思路清晰，便于参照。在说明中引用了《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，（蓝色文字为规范条文，红色文字为规范条文解释。）作为计算依据。但引文过多，可能会给读者带来阅读不便，若对引文进行恰当组合则会减少此方面的不足。为突出规范的权威性，本文暂对规范条文进行直接引用，仅对其中顺序作了适当调整。文中未尽事宜，请参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
首先，了解脚手架的计算内容：
……………………以下引自《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
5．1 基本设计规定
5．1．1 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：
（1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算；
（2）立杆的稳定性计算；
（3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；
（4）立杆地基承载力计算。
5 设计计算
5．1 基本设计规定
5．1．1~5．1．3 这几条所规定的设计方法与荷载分项系数等，均与现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》、《钢结构设计规范》一致。脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：（1）所受荷载变异性较大；
（2）扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；
（3）脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；
（4）与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。
5．1．5 50m以下的常用敞开式单、双排脚手架，当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，且符合本规范表5.1.7注、第6章构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。
注：因本文主要介绍常规计算方法，对符合构造规定需另行计算的情况在此不作赘述。
其次，了解计算过程：
一、荷载及各参数的选定和计算：
……………………以下引自《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（以后引文用红色和蓝色文字表示，不再标注。）
4 荷载
4．1 荷载分类
4．1．1 作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
4．1．2 永久荷载（恒荷载）可分为：
（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；
（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
4．1．3 可变荷载（活荷载）可分为：
（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；
（2）风荷载。
4．2 荷载标准值
4．2．1 永久荷载标准值应符合下列规定：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，宜按本规范附录A表A－1采用；
附录A
扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重、挡风系数
表A－1 φ48×3.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值g k（kN/m）
注：1．双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是指内、外立杆的平均值；单排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值系按双排脚手架外立杆等值采用；
2．当采用φ51×3钢管时，每米立杆承受结构自重标准值可按表中数值乘以0.96采用。
（2）冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按表4.2.1－1采用；
表4.2.1－1 脚手板自重标准值
（3）栏杆与挡脚板自重标准值，应按表4.2.1－2采用。
表4.2.1－2 栏杆、挡脚板自重标准值
（4）脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。
4．2．2 装修与结构脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表4.2.2采用；其他用途脚手架的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。
表4.2.2 施工均布活荷载标准值
注：斜道均布活荷载标准值不应低于2kN/m2
4．2．3 作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：
w k=0.7μz·μs·w0（4.2.3）
式中w k——风荷载标准值（kN/m2）；
μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）规定采用；
μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.4的规定采用；
表4.2.4 脚手架的风荷载体型系数μs
注：1．μstw值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）表6.3.1第32项和第36项的规定计算；
2．φ为挡风系数，φ=1.2A n/A W，其中A n为挡风面积；A W为迎风面积。敞开式单、双排脚手架的φ值宜按本规范附录A表A－3采用。
w0——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）的规定采用。
4．2．4 脚手架的风荷载体型系数，应按表4.2.4的规定采用。
4．3 荷载效应组合
4．3．1 设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1采用。
表4.3.1 荷载效应组合
4．3．2 在基本风压等于或小于0.35kN/m2的地区，对于仅有栏杆和挡脚板的敞开式脚手架，当每个连墙点覆盖的面积不大于30m2，构造符合本规范第6.4节规定时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。
4 荷载
4．1 荷载分类
4．1．1~4．1．3 本条采用的永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）分类是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）第2.1.1条确定的。
在进行脚手架设计时，应根据施工要求，在施工组织设计文件中明确规定构配件的设置数量，且在施工过程中不能随意增加。脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因素，已在脚手架的设计安全度中统一考虑。
4．2 荷载标准值
4．2．1 对脚手架恒荷载的取值，说明如下：
（1）对附录A表A－1的说明
每米立杆承受的结构自重标准值的计算条件如下：
1）构配件取值；
每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得。
直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个；
旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个；
对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个；
横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长；
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m。
2）计算图形见图2。
由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故每米立杆承受的结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用。
图2 每米立杆承受的结构自重标准计算图
为简化计算，双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是采用内、外立杆的平均值。
（2）对表4.2.1－1的说明
脚手板的自重，按分别抽样12~50块的平均值加两部标准差求得。
4．2．2 本条规定的施工均布活荷载标准值，主要是根据我国长期使用2kN/m2和2.7kN/m2的实际情况，并参考了国外同类标准的荷载系列，如德国为1、2、3kN/m2、英国为0.75、1.5、2.0、2.5、3.0kN/m2确定的。
4．2．3 对风荷载的规定说明如下：
（1）现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定的风荷载标准值中，还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层结构的影响。考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1.0；
（2）对基本风压w o值乘以0.7修正系数，其根据是：
《建筑结构荷载规范》的基本风压w o是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；0.7是参考英国脚手架标准（BS 5973－1981）计算确定；
（3）脚手架的风荷载体型系数分布比较复杂，国内研究不多，仅广东省建筑施工设计研究所对广东国际大厦脚手架做过风洞实验。国外相关标准在脚手架风荷载计算方面也都未给出具体方法。
4．2．4 脚手架的风荷载体型系数μs主要按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》的规定。
应该指出，脚手架上风荷载的作用比较复杂，目前的研究还很不够，尚待积累经验和科学试验，使确定的风荷载体型系数能满足各种情况的需要。
对附录A表A－3的说明：
敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数是由下式计算确定：
φ=1.2A n/l a·h
式中 1.2——节点面积增大系数；
A n——一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积A n=（l a+h+0.325 l a h）d；
l a——立杆纵距（m）；
h——立杆步距（m）；
0.325——脚手架立面每平方内剪刀撑的平均长度；
d——钢管外径（m）。
4．3 荷载效应组合
4．3．1 本条明确规定了脚手架的荷载效应组合，但未考虑偶然荷载，这是由于在本规范第9章中，已规定不容许撞击力等作用于脚手架，故本条不考虑爆炸力、撞击力等偶然荷载。
4．3．2 鉴于在立杆稳定性计算中，底层立杆的轴向力最大，起控制作用，而当基本风压在0.35kN/m2时，风荷产生的附加应力小于设计强度的5%，故可以忽略风荷载。
从安全和经济考虑，根据我国的历史经验，理论搭设高度H S在25m及25m以下不考虑高度安全系数。
结合以上引文我们可以对脚手架的荷载进行合理的取定。大家可以看出，其中风荷载取值计算较为复杂，但风载对整个脚手架的影响不是很大。在本例中，我取以下数据。
二、计算步骤：（本例为纵向水平杆在横向水平杆之上）
5．1．2 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
5．1．3 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。
5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响
5．1．4 用扣件连接的钢管脚手架，其纵向或横向水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存在偏心距53mm（图3）。在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标准（如英、日、法等国）对此项偏心的影响也做了相同处理。由于忽略偏心而带来的不安全因素，本规范已在有关的调整系数中加以考虑（见5.3.1~5.3.4条说明）。
1、纵、横向水平杆计算：
5．2 纵向水平杆、横向水平杆计算
5．2．1 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：
σ=M/W≤f （5.2.1）
式中 M——弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算；
W——截面模量，应本规范附录B表B采用；
f——钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用。
5．2．2 纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：
M=1.2M Gk+1.4ΣM Qk（5.2.2）
式中M Gk——脚手板自重标准值产生的弯矩；
M Qk——施工荷载标准值产生的弯矩。
5．2．3 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：
v≤[v] （5.2.3）
式中 v——挠度；
[v]——容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。
表5.1.8 受弯构件的挠度
注：l为受弯构件的跨度。
5．2．4 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距l a；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按图5.2.4采用；双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm。
5．2 纵向水平杆、横向水平杆计算
5．2．1~5．2．4 对受弯构件计算规定的说明：
（1）关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平杆取立杆横距，便于计算也偏于安全；
（2）内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用，将扣件在节点处抗转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转动约束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线刚度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数据尚有困难；
（3）纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不计；
（4）为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座反力）应按不利荷载组合计算。有关纵、横向水平杆在不利荷载组合下的内力计算方法可在建筑结构静力计算手册中直接查到；
（5）横向水平杆计算简图中，本条规定外伸长度不超过500mm，在伸出长度上的荷载规定为300mm，这是根据我国施工工地的实示情况确定的。
图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆时，作用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应注意按实际情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法。
在第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。如φ48×3.5的Q235－A 级钢管，其抗剪承载力为：
上式中K1为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN，远小于[V]，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也肯定满足。
5．2．5 脚手板荷载和施工荷载是由横向水平杆（南方作法）或纵向水平杆（北方作法）通过扣件传给立杆。当所传递的荷载超过扣件的抗滑承载能力时，扣件将沿立杆下滑，为此必须计算扣件的抗滑承载力。立杆扣件所承受的最大荷载，应按其荷载传递方式经计算（或查建筑结构静力计算手册）确定。
从本例计算结果可看出纵向水平杆应力值、挠度比横向水平杆应力值小很多，这从两者受力简图上可知：两者计算跨度接近，但荷载传递方式不同。所以，在计算中是否可以只验算横向水平杆？（以纵向水平杆在横向水平杆之上为例）
2、扣件抗滑计算：
5．2．5 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：
R≤R c
式中 R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
R c——扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用。
表5.1.7 扣件、底座的承载力设计值（kN）
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m
3、立杆计算：
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：
不组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk（5.3.2－1）
组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk（5.3.2－2）
式中N G1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力；
ΣN Qk——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内离工荷载总和的1/2
取值。
5．3．3 立杆计算长度l0应按下式计算：
l0=kμh （5.3.3）
式中 k——计算长度附加系数，其值取1.155。
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用；
表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μ
h——立杆步距
5．3．4 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M w，可按下式计算：
M w=0.85×1.4M wk=0.85×1.4ωk l a h2/10 （5.3.4）
式中 M wk——风荷载标准值产生的弯矩；
w w——风荷载标准值，应按本规范（4.2.3）式计算；
l a——立杆纵距。
5．3．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
（1）当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；
（2）当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层产杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
（3）双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按本规范公式5.3.1－1或5.3.1－2进行计算。
5．3．6 当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度H s，应按下列公式计算并取小者。但当符合本规范第4.3.2条规定时，可仅计算（5.3.6－1）式：
5．3．7 当按本规范第5.3.6条计算的脚手架搭设高度H s等于或大于26m时，可按下式调整且不宜超过50m；
[H]=H s/（1+0.001H s）（5.3.7）
式中 [H]——脚手架搭设高度限值（m）。
5．3．8 高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，必须另行专门设计。
4、连墙件计算：
（1）连墙件的轴向力设计值应按下式计算：
N1=N lw+N o（5.4.1）
式中 N l——连墙件轴向力设计值（kN）；
N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算；
N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。
（2）扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。
（3）螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值R c。
5．4．2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：
N lw=1.4·w k·A w（5.4.2）
式中A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。
5、立杆地基承载力计算：
5．5．1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
p≤f g（5.5.1）
式中 p——立杆基础底面的平均压力，
p=N/A；
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
A——基础底面积；
f g——地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。
5．5．2 地基承载力设计值应按下式计算：
f g=k c·f gk（5.5.2）
式中 k c——脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采用；
f gk——地基承载力标准值，应按现行国家标准《建筑地基础设计规范》（GBJ 7）附录五的规定采用。
5．5．3 地基承载力调整系数k c，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。
5．5．4 对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。
至此，关于脚手架的计算就完成了，其中关于风荷载的计算较为麻烦，我认为可根据情况直接进行取值，因为风荷载在脚手架的安全中不起控制作用，尤其是搭设高度不高的情况可忽略不计。若采用软件进行计算，只需知道计算的过程和原理就行了。在该例计算中连墙件若采用二步三跨则不满足要求，采用二步二跨后计算结果满足要求。所以规范中有一条：
5．4 连墙件计算
国内外发生的脚手架倒塌事故，几乎都是由于连墙件设置不足或连墙件被拆掉而未及时补救引起的。为此，本规范把连墙件计算作为脚手架计算的重要部分。
附脚手架计算书一份：
落地架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 35.0 米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.10米，立杆的步距为1.80 米。
采用的钢管类型为Φ48×3.50, 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米。
施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工1层，脚手架共铺设4 层。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.100/(2+1)=0.128 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.100/(2+1)=1.100 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.200 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.100=1.540 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.200×1.5002+0.10×1.540×1.5002 =0.383 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.200×1.5002-0.117×1.540×1.5002 =-0.450 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.383×106,0.450×106)/5080.0=88.583 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 88.583 N/mm2小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.128=0.167 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.100 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.167×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.100 ×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 2.423 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.100×1.500/(2+1)=0.193 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.100×1.500/(2+1) =1.650 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.193)+1.4 ×1.650 = 2.610 kN；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
M qmax = 1.2×0.038×1.1002/8 = 0.007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M pmax = 2.610×1.100/3 = 0.957 kN.m ；
最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.964 kN.m；
σ = M / W = 0.964×106/5080.000=189.766 N/mm2；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
V qmax=5×0.038×1100.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.029 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.193+1.650 = 1.900 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
V pmax = 1900.100×1100.0×(3×1100.02-4×1100.02/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 3.575 mm；
最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.029+3.575 = 3.604 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1100.000/150)=7.333 与 10 mm,满足要求!；
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ R c
其中 R c -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.100=0.042 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.100×1.500/2=0.289 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.100×1.500 /2 = 2.475 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.042+0.289)+1.4×2.475=3.862 kN；
R < 16 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，
双扣件承载力设计值取16kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
N G1 = 0.125×35.000 = 4.368 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.35
N G2= 0.350×4×1.500×(1.100+0.3)/2 = 1.470 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
N G3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
N G4 = 0.005×1.500×35.000 = 0.263 kN；
经计算得到，静荷载标准值
N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 6.521 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
N Q= 3.000×1.100×1.500×1/2 = 2.475 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
W o = 0.550 kN/m2；
U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： U z= 1.130 ；
U s -- 风荷载体型系数：U s =1.200 ；
经计算得到，风荷载标准值
W k = 0.7 ×0.550×1.130×1.200 = 0.522 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×6.521+ 1.4×2.475= 11.290 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×6.521+ 0.85×1.4×2.475= 10.770 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.522×1.500×
1.8002/10 = 0.302 kN.m；
五、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N =11.290 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.510
计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 3.139 m；
L o/i = 199.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.182 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 11290.000/(0.182×489.000)=126.852 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 126.852 小于 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N =10.770 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.510
计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 3.139 m；
L o/i = 199.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.182
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10769.850/(0.182×489.000)+301928.180/5080.000 = 180.447 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 180.447 小于 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K = N G2+N G3+N G4 = 2.153 kN；
活荷载标准值：N Q = 2.475 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.125 kN/m；
H s =[0.182×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.153
+1.4×2.475)]/(1.2×0.125)=81.441 m；
脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 81.441 /(1+0.001×81.441)=75.308 m；
[H]= 75.308 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K = N G2+N G3+N G4 = 2.153 kN；
活荷载标准值：N Q = 2.475 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w / (1.4×0.85) = 0.302 /(1.4 × 0.85) = 0.254 kN.m；
H s =( 0.182×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.153+0.85×1.4×(2.475+
0.182×4.890×0.254/5.080)))/(1.2×0.125)=49.591 m；
脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 49.591 /(1+0.001×49.591)=47.248 m；
[H]= 47.248 和 50 比较去较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =47.248 m。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N l = N lw + N o
风荷载基本风压值 W k = 0.522 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 10.800 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N o= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
N Lw = 1.4×W k×A w = 7.894 kN；
连墙件的轴向力计算值 N L= N Lw + N o= 12.894 kN；
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 N f=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN； N l=12.894 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 N l=12.894小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: f g = f gk×K c = 85.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：f gk= 170.000 kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力，p = N/A =43.079 kN/m2； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.770 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.250 m2。 p=43.079 ≤ f g=85.000 kN/m2。地基承载力的计算满足要求！ 外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使 用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范 关于落地式脚手架力学计算说明书： 1、外墙脚手架内外立杆受力计算（以立杆搭设的纵距1.5M为一个计算单元计算底层最不利因素）明细如下： 1）内外立杆所受到永久荷载的重量： 钢管立杆重：2.8×14×2×3.84kgf/m = 314.74kgf 大横杆重：1.5×2×23（步架）×3.84kgf/m =264.96kgf 钢管搁栅重：1.5×4×23×3.84kg/m=529.92kgf 小横杆重：1.5M×1×23×3.84kgf/m=132.48kgf 钢管扣件重：8只/步架×23×1.32kgf/只=242.88 竹脚手片重：1.5M2/步架×22×6kgf/M2=198kgf 木踢脚板：1.5m×3×3.6kgf/m=16.2kgf 钢管栏杆重：1.5m×2×23×3.84kgf/M =264.96kgf 木踏脚板：1.5M×6×3.6kgf/m=32.4kgf 钢管剪刀撑重：平均折合2.7m/根×4×3.84kgf/m=414.748kgf 剪刀撑、栏杆扣件重：1.46kgf/只×[4+2×22]=70.08kgf 密目安全网重：1.5×1.8×0.3kg/M2×23 = 18.63kgf 小计汇总后为：2126.72kgf 2）内外立杆所受到的施工荷载重量：2×200kg/M2×1M×1.5M=600kg 结构阶段脚手架上原则不设置荷载，即使有也一定要求荷载不超过300kg/m2，并只允许一个施工层；装饰阶段允许有二个施工层；但每个施工层的荷载不超过：200kg/m2。 根据JGJ130-2001规范5.3.2条公式中及其条文说明，内外立杆可按一纵距内施工荷载总和的1/2取值，故底层内外脚手架立杆受到的轴力：N=1/2（1.2×2126.72+1.4×600）=1696.032kgf 上部杆件架体因符合JGJ130-2001规范中表61111-1的常用敞开式 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K×S+×Q P1×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max =ql b2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度[ν]=l/150与10mm 锦江之星-连云港东海店 脚 手 架 工 程 施 工 方 案 编制人: 汤华 审核人: 张雄 日期: 、 9、 1 一、工程概况: 工程名称: 锦江之星－连云港东海店 工程地点: 连云港市东海县和平东路26号 建筑面积: 3895.00㎡ 檐口高度: 27.50m 占地面积: 约㎡ 建筑功能: 经济型宾馆 二、搭设 ( 1) 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 ①地基处理: 基槽回填土分层夯实, 表面用C10混凝硬化, 厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础, 所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板, 其厚度不小于50mm, 布设必须平稳, 不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。 ②立杆: 脚手架采用双排双立杆, 立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。 立杆接头采用对接扣件连接, 立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置, 两个相邻接头避免出现在同步同跨内, 并在高度方向错开的距离不小于50cm; 各接头中心距主节点的距离不大于60cm。 ③大横杆: 大横杆置于小横杆之下, 在立柱的内侧, 用直角扣件与立柱扣紧; 其长度大于3跨、不小6m, 同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接, 其接头交错布置, 不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小50cm, 各接头距立柱的距离不大于50cm。 ④小横杆: 每一立杆与大横杆相交处( 即主节点) , 都必须设置一根小横杆, 并采用直角扣件扣紧在杆上, 该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同, 且根据作业层脚手板搭设的需要, 可在两立柱之间在等间距设置增设1～2根小横杆, 其最大间距不大75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm; 伸出里排大横杆距结构外边缘15cm, 且不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置, 同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 ⑤纵、横向扫地杆: 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上, 横向扫地杆则用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆上方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm, 并对此立杆采取斜拉加固措施。 ⑥剪刀撑: 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式, 随立柱、纵横向水平杆同步搭设, 用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位 落地式脚手架计算书 工程名称：泰安嘉源居工程1#楼工程 施工单位：山东泰安建筑工程集团有限公司 编制人：田德森 目录 脚手架计算书的编制依据.......................................................... 错误!未定义书签。参数信息....................................................................................... 错误!未定义书签。 1、脚手架搭设参数 ............................................................. 错误!未定义书签。 2、永久荷载参数.................................................................. 错误!未定义书签。 3、可变荷载与风荷载参数................................................. 错误!未定义书签。 4、地基参数.......................................................................... 错误!未定义书签。横向水平杆（小横杆）计算 ..................................................... 错误!未定义书签。 1、抗弯强度计算.................................................................. 错误!未定义书签。 2、变形计算.......................................................................... 错误!未定义书签。纵向水平杆(大横杆)计算........................................................... 错误!未定义书签。扣件的抗滑承载力计算.............................................................. 错误!未定义书签。立杆的稳定性计算...................................................................... 错误!未定义书签。 1、分析立杆稳定性计算部位............................................. 错误!未定义书签。 2、计算风荷载产生的弯曲压应力 .................................... 错误!未定义书签。脚手架搭设高度计算.................................................................. 错误!未定义书签。连墙件计算................................................................................... 错误!未定义书签。 脚手架计算公式 1. 脚手架参数 本工程外防护脚手架采用落地式脚手架，搭设高度为25.000m,本脚手架采用密布网进行全封闭。 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1m,大小横杆的步距为 1.6 m; 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为①48X 2.75横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8 m,水平间距4 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2; 风荷载高度变化系数诉z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数V s为0.214; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m）:0.1248; 脚手板白重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板白重标准值 （kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005; 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米 1 人生的磨难是很多的，所以我们不可对于每一件轻微的伤害都过于敏感。在生活磨难面前，精神上的坚强和无动于衷是我们抵抗罪恶和人生意外的最好武器。 脚手架钢管白重标准值（kN/m）:0.031;脚手板铺设总层数：13; 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00;立杆基础底面 面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度23.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.236×1.0502/8=0.308kN.m =0.308×106/4491.0=68.617N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 落地架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.85米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.45 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 26.7 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.90 米，水平间距5.55 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 山东省青岛市地区，基本风压为0.57，风荷载高度变化系数μz为0.74，风荷载体型系数μs 为1.56； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1548； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 扣件式落地双排脚手架计算书 计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)等编制。 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图 一、参数信息 1.脚手架搭设参数 脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：36.4m； 顶步栏杆高：1.2m；立杆距离墙长度a：0.5m； 横杆步距h：1.8m；总步数：20步； 立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.05m； ：0.3m；扫地杆距地：0.3m； 小横杆伸出立杆长度a 1 采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根； 采用的钢管类型为Φ48 × 3.5； 连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接； 连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1； 脚手架沿墙纵向长度l：185m； 2.荷载参数 (1)活荷载参数 结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：1层； (2)风荷载参数 工程所在地，基本风压Wo：0.45kN/m2； 地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)； (2)静荷载参数 1)脚手板参数 选用木脚手板，按规要求铺脚手板； 脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：1层； 2)挡脚板参数 选用木脚手板(220×48×3000)，铺脚手板层设挡脚板 挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：1层； 3)防护栏杆 铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为8根； 4)围护材料 2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。 密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2； 密目网自重：0.01kN/m2； 二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 1.均布荷载值计算 作用在小横杆上的荷载标准值： q=0.038+0.350×1.5/3+3×1.5/3 = 1.713 kN/m； 作用在小横杆上的荷载设计值： q=1.2×（0.038+0.350×1.5/3）+1.4×3×1.5/3 = 2.356 kN/m； 2.强度验算 最大弯矩 M= ql2/8 =2.356×1.052/8 = 0.325 kN.m； 最大应力计算值σ = M/ W =0.325×106/5.08×103=63.917 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=63.917N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度ν = 5ql4/384EI = 5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×12.19×104)=1.080 mm； 小横杆实际最大挠度计算值ν=1.080mm 小于最大允许挠度值min（1050/180，10）=5.675mm，满足要求！ 三、大横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。 1.小横杆传递给大横杆的集中力计算 落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 35 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.256 kN.m； 落地式脚手架工程方案计算书工程名称：演示工程 施工单位：山西宏厦建筑工程有限公司 编制人：张某某 审核人： 日期： 目录 一、编制依据 (2) 二、工程参数 (2) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (3) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (5) 五、扣件抗滑承载力验算 (5) 六、立杆的稳定性计算 (6) 七、脚手架搭设高度计算 (9) 八、连墙件计算 (10) 九、立杆地基承载力计算 (11) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 搭设参数 搭设高度24m 步距 1.8m 立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.05m 连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件 荷载参数（荷载标准值） 永久荷载立杆承受结构自重0.1086kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型 冲压钢脚手板,2 层 自重标准值0.3kN/m2护栏和挡脚板自重标准值0.17kN/m2 可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山西阳泉市基本风压0.4kN/m2 地基参数 地基土类型碎石土地基承载力标准值200kN/m2垫板宽度0.3m 垫板长度 1.5m 考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按φ48×3钢管计算。 落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.40米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m 钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8 米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高 4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等编制。 一、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为44.2 m ，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m ，立杆的纵距为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m ；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00 ；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m ，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途: 装修脚手 架；同时施工层数:2 层； 3. 风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m 2；风荷载高度变 化系数μz 为1.00 ，风荷载体型系数μs 为1.13 ；脚手架计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 ； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ； 脚手板类别: 冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038 ； 脚手板铺设总层数:12 ； 落地式钢管脚手架 搭设方案 一、工程概况 工程名称： 工程地址： 二、脚手架的材料准备 1、钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm 钢管。 2、扣件采用铸铁扣件，质量应符合GB15831－1995《钢管脚手架扣件》的规定。 3、垫板采用5cm、20cm 以上宽木脚手板。 三、脚手架搭设的作业条件 1、首先脚手架搭设场地已平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3－5‰找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm、20cm 以上宽木脚手板沿建筑物周围通长装置，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。 2、排水措施：在距脚手架外排立杆外0.5 米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3－5‰ 四、脚手架的搭设方法。 1、搭设顺序 放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4 根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40－60N m 力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和要求搭设指二步、第三小步．．．．．．，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横 杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。 2、构造要求 1) 立杆的间距、垂直度：立杆间距选用1.5 米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。排宽1.5 米。 2) 扫地杆设置从垫板往上20 cm 处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。 3) 横杆间距、平整度：横杆步距采用1.8 米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。 4) 立杆、横杆接头的详细做法： 立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离 落地式钢管脚手架施工方案计算书）（附 钢管脚手架施工方案 第一章工程概况 本工程为海南雅居乐房地产开发有限公司A08 区莱佛仕酒店东客房部 分，建筑面积四万余平方米，客房分为I段、II段和皿段。I段包括一栋7 层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1626?50m2,建筑总高度41.70m, 其中地下2?佃m,地上41.70m; I段包括一栋8层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1751 ?16m2,建筑总高度45?30m,其中地下2?09m,地上45.30m;皿段为一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1744?32m2,建筑总高度43.20m,其中地下一层，层高2.19m，地上43.20m。 第二章编制依据 1 、《莱佛士度假酒店工程设计文件》 2、《莱佛士度假酒店工程施工组织设计》 3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 第三章脚手架搭拆及安全管理 一、方案设想 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59?99）规定，结合本工程实际情况,本工程I 段、II 段F2 层以下四周采用落地式钢管脚手架,每步架高为1.8米。F3层以上采用型钢悬挑斜拉式钢管脚手架（另行设计）。 二、材质选择 1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。 2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831 ）中A3的规定, 且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良 好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用； （3） 对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 3、脚手片采用规格为700mm^800mm由8厘钢筋网片。 4、连墙件：采用巾48 落地式脚手架工程方案计算书 工程名称：演示工程 施工单位：山西宏厦建筑工程有限公司 编制人：张某某 审核人： 日期： 目录 一、编制依据 (2) 二、工程参数 (2) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (5) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (6) 五、扣件抗滑承载力验算 (7) 六、立杆的稳定性计算 (7) 七、脚手架搭设高度计算 (11) 八、连墙件计算 (13) 九、立杆地基承载力计算 (15) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 1800 2001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b2 = 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 扣件式双排落地式钢管脚手架设计计算 敞开式双排扣件式钢管脚手架（落地式）设计计算 1、钢管 选用外径Ф48mm×3.5mm的高频焊接钢管。其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。 钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆不大于 2.200m，其它不大于6.500m。每根钢管的最大质量不大于25kg。按钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑。 2、扣件 扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，注意脚手架所采用的扣件，在螺旋拧紧扭力矩达65N·M不得发生破坏。 扣件有三种类型：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 3、连墙件 建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用Ф48钢管。 4、其他 A.木板：木板分踢脚板与垫铺板。在每步 1.2m高处做一道扶手，25-30mm 高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺木板，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。 B.安全密目网、平网：使用政府安全部门推荐使用的2000目合格安全网。脚手架的外表面满挂安全网，以防材料掉下伤人和高空操作人员坠落。 5、设计计算 ⑴脚手架工程材料的有关力学参数 钢管截面特性 ⑵荷载标准值取定 作用于脚手架上的荷载主要是脚手架结构自重、脚手板和安全网等构配件自重、施工荷载、风荷载。 1.永久荷载（恒载） ①每米立杆承受的结构自重： g1k=0.1248KN/M ②木脚手板自重： g2k=0.18KN/M2 ③脚手架上吊挂的安全网等防护设施，重量很轻，可忽略不计。 2.可变荷载（活载） ①施工荷载：按结构脚手架取用 q1k=3KN/M2 ②水平风荷载 ωk=0.7μz μs ω。=0.7×1.6×1.3×0.089×0.2=0.026 KN/M2 μz---风压高度变化系数，取1.6 μs —-脚手架风荷载体型系数，取1.3×0.089 ω。--基本风压（KN/M2），思茅地区取0.2 KN/M2 ⑶荷载效应组合 ⑷落地式钢管脚手架设计计算 1横向水平杆承载力计算（按简支梁计算）跨长l ＝1.05m MGK---脚手板自重产生的弯距，MQk---施工荷载标准值产生的弯距 M=1.2MGk+1.4 MQk 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆（大横杆）验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10) 编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号文 工程参数 1800 300 1050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定 “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角 扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=（Q K+Q P1）× S=（3+0.35）× 1.5=5.03 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×3×1.5+1.2 ×0.35 ×1.5=6.93 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： ql b2 6.93 ×1.05 2 M max= = = 0.955kN · m 8 8 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 M max 0.955 ×106 22 σ = = = 212.69N/mm2〉205N/mm2 W 4.49 ×103 7、结论：不满足要求! 建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝2.06 ×105N/mm2 2、钢管惯性矩I ＝10.78cm4 敞开式双排扣件式钢管脚手架（落地式）设计计算 1、钢管 选用外径Ф48mm×3.5mm的高频焊接钢管。其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。 钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆不大于 2.200m，其它不大于6.500m。每根钢管的最大质量不大于25kg。按钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑。 2、扣件 扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，注意脚手架所采用的扣件，在螺旋拧紧扭力矩达65N·M不得发生破坏。 扣件有三种类型：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 3、连墙件 建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用Ф48钢管。 4、其他 A.木板：木板分踢脚板与垫铺板。在每步 1.2m高处做一道扶手，25-30mm 高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺木板，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。 B.安全密目网、平网：使用政府安全部门推荐使用的2000目合格安全网。脚手架的外表面满挂安全网，以防材料掉下伤人和高空操作人员坠落。 5、设计计算 ⑴脚手架工程材料的有关力学参数 钢管截面特性 ⑵荷载标准值取定 作用于脚手架上的荷载主要是脚手架结构自重、脚手板和安全网等构配件自重、施工荷载、风荷载。 1.永久荷载（恒载） ①每米立杆承受的结构自重： g1k=0.1248KN/M ②木脚手板自重： g2k=0.18KN/M2 ③脚手架上吊挂的安全网等防护设施，重量很轻，可忽略不计。 2.可变荷载（活载） ①施工荷载：按结构脚手架取用 q1k=3KN/M2 ②水平风荷载 ωk=0.7μz μs ω。=0.7×1.6×1.3×0.089×0.2=0.026 KN/M2 μz---风压高度变化系数，取1.6 μs —-脚手架风荷载体型系数，取1.3×0.089 ω。--基本风压（KN/M2），思茅地区取0.2 KN/M2 ⑶荷载效应组合 ⑷落地式钢管脚手架设计计算 1横向水平杆承载力计算（按简支梁计算）跨长l ＝1.05m MGK---脚手板自重产生的弯距，MQk---施工荷载标准值产生的弯距 M=1.2MGk+1.4 MQk =1.2×1/8×0.1×1.052+1.4×1/8×3×1.052=0.60KN.M钢管落地脚手架计算书
关于落地式脚手架力学计算说明书：
落地脚手架计算书
落地式钢管脚手架施工方案样本
落地式脚手架计算书
脚手架计算公式
落地式钢管脚手架计算23m
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