施工升降机防护方案..

目录

1.编制依据 (2)

2.工程概况 (2)

2.1. 基本概况 (2)

3.构造参数及搭设要求 (3)

4.施工升降机防护的搭设 (3)

5.施工升降防护搭设、拆除安全措施 (7)

6.计算书 (8)

6.1. 参数信息 (8)

6.2. 纵向支撑钢管计算 (9)

6.3. 横向支撑钢管计算 (10)

6.4. 扣件抗滑移的计算 (11)

6.5. 立杆的稳定性验算 (12)

6.6. 立杆的地基承载力计算 (14)

1.编制依据

1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011

2.建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91

3.施工现场安全管理标准化图册-安全文明施工图集

4.品茗安全计算软件

5.北京用友项目施工组织设计

2.工程概况

2.1.基本概况

用友软件园Ⅲ-22地块用友ERP-NC管理软件开发基地研发楼ABC等8项工程位于用友软件园东南部Ⅲ-22地块，东临永丰路，南依永丰南环路，西接永盛南路和用友软件园Ⅲ-21地块相邻，北隔用友路与用友软件园Ⅲ-16地块相对。场地主要出入口位于用地东侧开向永丰路，北侧向用友路开设次要出入口。

工程名称：用友软件园Ⅲ-22地块用友ERP-NC管理软件开发基地研发楼ABC等8项工程

建设地点：北京市海淀区北清路68号“用友软件园”

建设单位：用友软件股份有限公司

设计单位：北京市建筑设计研究院

监理单位：北京华城建设监理有限责任公司

本工程主要用于获得北京市重大成果称号的"用友NC软件系统"的开发、生产、测试、推广和转化以及配套设施。包括研发楼ABC栋、研发楼D栋、研发楼E栋，地下车库及人防出口。总建筑面积86500㎡，地上部分建筑面积59000㎡，地下部分建筑面积27500㎡。地上4层，地下1层，局部夹层1层。土方回填概况

施工升降机防护概况

本工程施工升降机为四台，分别位于A栋北侧，BC栋西侧，D栋东侧，E栋西侧。本工程的建筑高度为18.9m，施工升降机防护采用落地式脚手架防护，升降机平面布置图如下。

3.构造参数及搭设要求

施工升降机防护采用双立杆、单立杆式钢管脚手架分层搭设，施工升降机防护所有杆件均用

Ф48×3.0mm,每层卸料平台和主体结构设四个拉接点。平台进入楼体的防护栏杆设为1.2米高防护栏，并涂刷红白相间的油漆标识，满挂密目安全网。平台底面满铺4cm*8cm 厚的木方，木方上面铺设模板，模板要与下面的木枋进行钢钉钉接。平台作业面四周设25cm高的踢脚板。升降机架上堆积荷载不得超过2.0t。

4.施工升降机防护的搭设

1、脚手架第一层扫地杆高度离楼板高度为200mm，依次横杆步距1000mm，1000mm，1900mm，1300mm，1300mm，1900mm，1300mm，1300mm，1900mm，1300mm，1300mm，1900mm，1300mm，1300mm，900mm。

2、剪刀撑布置

夹层、一层、二层、三层、四层每一层南北两侧均要设置剪刀撑，具体位置如脚手架杆件安装示意图。

3、脚手架拉结：

架体每层设置四个拉结点。脚手架安装前，按图位置分别植入三级钢20的钢筋，架体拉设的过程中对架体进行及时拉结。

4、脚手架搭接图

脚手架安装示意图

5、脚手架局部效果图

6、防护门图

三位内部图

5.施工升降防护搭设、拆除安全措施

1、施工升降机防护搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。

2、搭设施工升降机防护的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、架体的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。

4、作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等固定在防护架体上；严禁悬挂起重设备。

5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止架体搭设与拆除作业。

6、施工升降机防护使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、等的构造是否符合要求；底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；卸料平台架体的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。

7、施工升降机的使用期间严禁拆除防护的主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。

8、架子拆除时应划分作业区，周围设围挡并竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。

9、拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。

10、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆架、剪刀撑、后拆横杆、立杆等，要按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。

11、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

12、连墙点应按拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。

13、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。

14、拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类、堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中。

15、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

6.计算书

6.1.参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距l a(m):0.30，立杆步距h(m)：1.30；

立杆纵向间距l b(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：20.40；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；

2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

6.2.纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；

截面惯性矩 I = 10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

(1)脚手板自重(kN/m)：

q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N = 1.1q1l + 1.2q2l

均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；

均布活载：q2 = 1.4×1.2+ 1.4 ×1.5=3.78 kN/m；

最大弯距 M max = 0.1×0.108×0.32 + 0.117 ×3.78×0.32 = 0.041 kN·m ；

最大支座力 N = 1.1×0.108×0.3 + 1.2×3.78×0.3 = 1.396 kN；

最大应力σ = Mmax / W = 0.041×106 / (4490) = 9.081 N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 9.081 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν = 0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk = qll=0.09 kN/m；

ν = 0.677 ×0.09×3004/(100×2.06×105×107800)=0 mm；

纵向钢管的最大挠度为 0 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 300/150与10 mm，满足要求！

6.3.横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =1.396 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.335 kN·m ；

最大变形νmax = 0.877 mm ；

最大支座力 Qmax = 4.562 kN ；

最大应力σ= 74.661 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力 74.661 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为 0.877 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

6.4.扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.562 kN；

R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

6.5.模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

N G1 = 0.142×20.4 = 2.889 kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

N G2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

N G3 = 0.3×0.9×0.3 = 0.081 kN；

经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 3.105 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 4×0.9×0.3+5×0.9×0.3 = 2.43 kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×3.105+ 1.4×2.43 = 7.128 kN；

6.6.立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ = N/φAK H≤ [f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.128 kN；

φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；

σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

K H ----高度调整系数：K H=1/(1+0.005×(20.4-4))=0.924；

L0 ---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1μh (1)

l0 = h+2a (2)

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；

μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.7；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.7×1.3 = 2.579 m；

L0/i = 2579.07 / 15.9 = 162 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.268 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ =7127.568 /( 0.268×424 )= 62.725 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ = 62.725 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i = 1500 / 15.9 = 94 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.634 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ =7127.568 /( 0.634×424 )= 26.515 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ = 26.515 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.067 ；

公式(3)的计算结果：

L0/i = 1867.783 / 15.9 = 117 ；

由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.47 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ =7127.568 /( 0.47×424 )= 35.767 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ = 35.767 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6.7.立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤f g

地基承载力设计值:

f g = f gk×k c = 120 kPa；

其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =28.51 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.13 kN；

基础底面面积：A = 0.25 m2。

p=28.51 kPa ≤ f g=120 kPa 。地基承载力满足要求！