油封、机械密封、旋转轴漏油、唇形密封圈新材料、石棉纸防油材料 漏油工艺整体设计规划

油封、机械密封、旋转轴漏油、唇形密封圈新材料、石棉纸防油材料  漏油工艺整体设计规划
油封、机械密封、旋转轴漏油、唇形密封圈新材料、石棉纸防油材料  漏油工艺整体设计规划

Influence of an applied electric field on the torque of rotary lip seals on metal shafts. Part II: Effects of oil type

Tribology International

The experimental results are presented of research on the tribocharging of selected engine oils and on the effect of an auxiliary external DC electric field on the work of rotary machinery. There exists an effect of the type of oil, its temperature, and the electric field on the braking torque of rotating parts such as shafts, crankshafts, etc. sealed with lip seals. The research was especially aimed at the possibility of reduction in the torque under external electric fields for different engine oils. To obtain the auxiliary electric field the DC voltage was applied between the stiffening ring of a fluorocarbon lip seal and the rotating, earthed shaft in the metal shaft–oil film–lip seal system. The measurements of the torque were performed under steady state conditions for given different oil temperatures, angular shaft velocities, and voltages; also three different oils were used. It was found that for the lip seal under test the negative voltage applied produced a beneficial effect on the torque depending on the type of oils.

Article Outline

1. Introduction

2. Research facility and procedure

3. Results of experiments

3.1. Materials tested

3.2. Measurements

3.3. Results and their discussion

3.3.1. Oil A

3.3.2. Oil B

3.3.3. Oil C

3.4. Physical interpretation of the results

3.4.1. Without the external DC electric field

3.4.2. With the external DC electric field

4. Concluding remarks

Acknowledgements

References

金属件油封油的类型分类与密封工艺选择

Tribocharging in a rotating shaft–oil–seal system and the effect of an external electric field

Journal of Electrostatics

旋转件-冷却油-油封系统和密封效果分析扩展到外部环境研究

The results are shown of tests on the effect of an auxiliary external DC electric field on the braking torque of a rotating shaft. Experiments were carried out on a simplified model of an engine in whose interior a metal shaft rotated with given angular velocities. The shaft was lubricated with different oils producing an oil film between the shaft's surface and a lip seal. The influence of different oil temperatures on the braking torque was also examined. The results are presented here for fresh Polish oil LOTOS 15W40 and a lip seal diameter of 88 mm. An increase in the negative DC voltage applied between the shaft and stiffening ring of the lip seal caused a reduction in braking torque.

Article Outline

1. Introduction

2. Description of experiments

2.1. Experimental set-up

2.2. Materials tested

2.3. Experimental procedures and conditions

2.4. Experimental results and discussion

3. Concluding remarks

Acknowledgements

References

Influence of an applied electric field on the torque of rotary lip seals on metal shafts. Part I: Effects of lip seal type

旋转轴密封圈的类型选择方法配套表电力拖动与工业传动领域金属工件漏油预防的常用设计

Tribology International

The paper presents some results of experiments on the tribocharging of selected engine oil and on the effect of an auxiliary external DC electric field on the work of machines which contain rotating parts such as shafts, crankshafts, etc. The research was especially aimed at the braking torque of a rotating metal

shaft sealed with a lip seal and a possibility of reduction in the torque under external DC electric fields. DC voltage was applied between the stiffening ring of four different lip seals under test and a rotating, earthed shaft in a metal shaft-oil film-lip seal system. The relationships of the torque to the voltage of positive and negative polarities were established on the basis of measurements of the torque under steady-state conditions for a constant oil temperature and given different angular shaft velocities. In general, it was found that positive and negative DC electric fields produce adverse effects on the torque depending on the type of oils and on the material of which the lip seals were made. In only one case, the torque decreased with the increasing absolute value of the negative voltage applied.

Article Outline

1. Introduction

2. Experimental methods and set-up

2.1. Methods

2.2. Experimental set-up

3. Results of experiments

3.1. Materials tested and experimental procedure

3.2. Experimental results and discussion

3.2.1. Black 85 mm diameter fluorocarbon lip seal

3.2.2. Brown 85 mm diameter fluorocarbon lip seal

3.2.3. Black 88 mm diameter fluorocarbon lip seal

3.3. Summary

4. Concluding remarks

Acknowledgements

References

Tribocharging in a rotating shaft–oil–lip seal system for different engine base oils, additive, and their blends

Journal of Electrostatics

The paper presents the results of experiments on tribocharging of different mineral, semisynthetic, and synthetic base oils and their blends with additives. An antiwear additive ZDDP (zinc dialkyldithiophosphate) is tested when added to base oils in different percentages by weight. Experiments are carried out on the specially built experimental facility to be a simplified model of an engine crankcase in whose interior an earthed metal shaft rotates at given angular velocities. The potential of a stiffening ring of a lip seal is measured directly with an electrometer. The potential is a measure of tribocharging in a rotating shaft–oil–lip seal system, friction junction, and especially between both interfaces: shaft surface–oil and oil–lip of a lip seal. The experimental results are presented in the form of some characteristics that are relationships of the potential induced in the stiffening ring with oil's temperature for different angular shaft's velocities and additives, contents. The oil's temperature ranges from 60 to 110 °C and is controlled automatically. The angular velocities of a shaft used are 500 and 1500 rpm. The additive contents in the blends with different base oils are 0.1 and 0.2%. The pure base oils of all the types and some lip seals are also examined. Moreover, the influence of an external DC electric field applied between the earthed shaft and the stiffening ring on the braking torque of the shaft is examined for a range of temperatures of the pure oils and their blends with the additive used, angular velocities, and additive contents. The electric field is produced while applying the high DC voltage of both polarities between the shaft and the ring. The absolute value of the voltage is in a range from 500 to 1500 V.

Article Outline

1. Introduction

2. Test stands, materials tested, and measurements

2.1. Experimental set-up and measuring systems

2.2. Materials tested and measurement procedure

2.3. Uncertainty of the braking torque and potential

3. Experimental and interpretation of results

3.1. Natural charging

3.2. DC external electric field

4. Concluding remarks

Acknowledgements

References

Analysis of flow field around a ribbed helix lip seal

In this study, a direct numerical simulation model has been developed to elucidate the pumping mechanism of a radial lip seal with helical ribs. The flow field around the contact region between the seal lip and the shaft surface in the environment of a pumping-rate test rig, where both air and oil sides are filled with oil initially, was simulated. The streamline pattern and pressure field around the seal lip were examined. Complicate three-dimensional streamline topology was depicted. On the air side, high pressures built up on the windward faces of ribbed helices next to the lip helping to pump oil back to the sump. The vortex generated next to the lip on the oil side rotates such to create an inward pumping effect too. The pumping rates were calculated at shaft speeds, ranging from 2000 to 6000 rpm, and compared to the measured values from the test rig. Good agreement was observed. Both calculated and measured pumping rates increase as the shaft speed increases. The current results demonstrate the promising application of CFD in the design of radial lip seals.

Article Outline

1. Introduction

2. Experimental apparatus and test specimen

3. Theoretical analysis

3.1. Model

3.2. Fluid mechanics of sealing flow for a ribbed helix lip seal

4. Results and discussion

5. Conclusions

References

Interpretation of the results of research on tribocharging in a rotating shaft–oil–lip seal system

旋转工件-油料-唇形密封系统的机理及其效用/工作效果分析阐述

A rotating shaft, rotary lip seal, and oil creating a film between the surfaces of a shaft and of a lip of the seal sets up a system, which is relatively simple geometrically, but complex physically and electrochemically. Such a system is characteristic of all machinery, engines, etc. where rotating parts and seals occur. In the experiments and tests performed to date different real commercial motor oils, original base oils, additives to base oils (antiwear and extreme pressure additives), lip seals, and shafts with different roughness have been used for a range of oil temperatures and shaft angular velocities. Tribocharging in the interfacial system: rotating shaft–oil–lip seal (the friction junction) is observed and analysed. Other experiments were performed to compensate for the electric field generated in the system applying an external DC electric field and to find its effect on friction and the braking torque of the shaft. The results show that tribocharging can exert influence on the braking torque of a rotating shaft. The reduction of the braking torque under the action of an external DC electric field is also observed. The similar experiments are repeated with the use of pure base oils and additives including zinc dialkyldithiophosphate (ZDDP). Tribocharging is evident in the case of pure base oils and when these are blended with ZDDP. The external DC electric field also reduces the braking torque while applying the DC voltage to the system. Here the authors try to interpret the former and last research results in their physical aspect and to answer some questions.

Article Outline

1. Introduction

2. Experimental procedure and materials

2.1. Measurement method

2.2. Materials tested

2.3. Measurement conditions and errors

3. Discussion and interpretation of research results

3.1. Pure base oils

3.2. Base oil–ZDDP blends

3.3. Formulated oil

4. Concluding remarks

Acknowledgements

References

Influence of the roughness model on the thermoelastohydrodynamic performances of lip seals

In this study, a realistic modeling of lip seals and a TEHD analysis are used to show the influence of the mathematical roughness models of the lip surface on such features as power loss, minimum thickness of the lubricant, reverse pumping, temperature, etc. In the three cases examined, the results show that the TEHD characteristics of the lip seal are highly influenced by the roughness model used to represent the irregularities of the lip surface.

Article Outline

Nomenclature

1. Introduction

2. Model description

3. Hypotheses and equations

4. Finite element formulation of the global TEHD stationary problem

5. Numerical algorithm

6. Results and conclusions

References

Vitae

密封圈材料、粗糙度等参数和形式规范工作效果和漏油治理的性能

Flow analysis of a ribbed helix lip seal with consideration of fluid–structure interaction

考虑液体/结构件之间相互作用的漏油分析流体与唇形密封件工艺及其使用设计Computers & Fluids

Ribbed helix lip seals for rotating shafts have been widely used to retain oil and exclude contaminants in many applications throughout the industry. The objective of this study is to better understand the basic flow behavior associated with the pumping process of a ribbed helix lip seal. The theoretical model consists of a flow analysis of the lubricating film of the hydraulic fluid in conjunction with a stress analysis of the lip seal distortion. The complicated mechanical interaction between the oil flow and rubber

deformation was simulated using a coupled fluid–structure approach implemented in a commercial computational fluid dynamics (CFD) code ESI-CFD, ACE+?. The flow characteristics and rubber deformation around a ribbed helix lip seal were fully resolved in a pumping-rate test environment, where both air and oil sides were filled with oil initially. The three-dimensional pressure field solved by the model via the coupled flow-stress analysis was compared with the predictions obtained from the model via the nondeformable rubber assumption to elucidate the significant effect of the fluid–structure interaction on accurate simulation of the oil pumping behavior. In the rotating speed ranging from 1000 to 6000 rpm, both measured and calculated pumping rates increase with the shaft speed for a ribbed helix lip seal. As compared to the baseline case, calculations with considering the fluid–structure interaction at higher rotary speeds can result in thicker oil films, and in turn produce greater pumping rates.

Article Outline

1. Introduction

2. Seal model and experimental apparatus

3. Theoretical formulation

5. Results and discussion

6. Conclusions

References

Simulation and experimentation on the contact width and pressure distribution of lip seals

非均布压力条件下唇形密封件的仿真与实验密封件开发设计漏油工艺技术改进

The relative motion between two mated parts of machinery always generates heat from friction. The lubricant serves as a medium not only to reduce the friction but also to enhance heat dissipation. In order to contain the lubrication oil, lip seal is a most frequent sealing part used in these applications. This paper aims to study the contact width and contact pressure of the seal lip under the various interference fits between the shaft and seal. The contact force associated with the pressure was used to estimate the generated heat due to friction. Thereby, this frictional heat flux was employed to analyze the temperature distribution within the rubber seal. According to the temperature distribution, the thermal deformation of the seal and the concern of material ageing can be examined. Since the use of a seal with a shaft under

allowable dimension tolerance is foreseeable, the fit with different degree of interference was investigated. On the other hand, a simple apparatus to measure the width and pressure on the contact lip zone under different diameters of shaft was designed and fabricated. The contact width and contact pressure were distilled from the press mark of a pressure-sensitive film. The measurements were used to demonstrate the feasibility and accuracy of the proposed set up.

Article Outline

1. Introduction

2. Finite-element analysis

3. Experimental measurements

4. Results and discussions

4.1. The contact pressure at different interferences

4.2. The temperature distribution due to the friction heat

4.3. The effect of thermal deformation on the contact pressure

5. Experimental measurements on the contact pressure

6. Conclusions

References

Effect of 3D lip deformations on elastohydrodynamic lip seals behaviour

A transient finite element cavitation algorithm with application to radial lip seals

流体力学有限元法在唇形密封件上的应用于设计计算

An unsteady mixed soft EHL model, with application to a rotary lip seal

橡胶/硅胶密封件/材料的软结构非稳定模型在旋转轴上的应用

电动滚筒

漏油

密封

环境

污染

气孔

气帽

唇形密封圈

旋转轴

Electric drum

Oil

Seal

Environment

Pollution

Stoma

Gas cap

Lip seals

Axis of rotation

高温漏油故障与滚筒的工作环境治理国际论文汇编

277 articles found for: pub-date > 1999 and tak(((Electric drum) or (Lip seals) or (Axis of rotation) or (Gas cap)) and (Oil or Seal or Environment or Pollution or Stoma))

造成油封漏油的主要因素

造成油封漏油的主要因素: 油封密封不严是造成漏油的主要因素。当轴出现磨损形成沟槽,即使更换新油封仍不能密封时,是由于油封唇口与轴的接触压力下降,造成安装后油封唇直径与轴径的过盈量太小。现以S195型柴油机曲轴油封为例,分析其密封不严的主要原因是: ①油封制造质量差; ②轴或轴承质量差; ③使用维护不当; ④安装不当; ⑤保管不当,受环境污染造成不良影响。 油封密封不严而漏油的对策: 1、掌握和识别伪劣产品的基本知识,选购优质、标准的油封。 2、安装时,若轴径外表面粗糙度低或有锈斑、锈蚀、起毛刺等缺陷,要用细砂布或油石打磨光滑;在油封唇口或轴径对应位置涂上清洁机油或润滑油脂。油封外圈涂上密封胶,用硬纸把轴上的键槽部位包起来,避免划伤油封唇口,用专用工具将油封向里旋转压进,千万不能硬砸硬冲,以防油封变形或挤断弹簧而失效;若出现唇口翻边、弹簧脱落和油封歪斜时必须拆下重新装入。应该注意的是:当轴径没有磨损和油封弹簧弹力足够时,不要擅自收紧内弹簧。 3、应用在机械上的油封一般工作条件恶劣、环境温差大、尘埃多、机具振动频繁使机件受力状况不断变化时,要勤检查、保养和维护。 4、如轴径和轴承磨损严重;油封橡胶老化或弹簧失效等,应及时进行修理和更换相应部件。 5、对不正常发热的部件或总成应及时排除故障;避免机械超速、超负荷运转,以防止油封唇口温度升高、橡胶老化、唇口早期磨损等。 6、要经常检查机油油位,若机油杂质过多,存有合金粉末、金属铁屑时要彻底更换新机油。所换机油牌子和质量要符合季节的要求。建议在机油中添加迈特

雷超级密封剂&润滑剂,它是一种极好的齿轮箱添加剂,可以在部件上形成一种惰性材料薄膜,它可以减缓油封的渗漏,延长油封齿轮的使用寿命,也可以降低齿轮箱的噪音,这种迈特雷超级密封润滑剂的使用不会对油品造成污染或使油品变质。 使用指导: ① 减速机润滑油容积≤7升时,每升润滑油添加量为20‐30ml; ② 7‐15升时,添加量为每升润滑油添加15‐20ml; ③ >15升时,添加量为每升润滑油添加10ml 。 7、暂时不用的油封,应妥善保管,防止沾上油污、灰尘或太阳暴晒。 8、当轴径磨损成“V”形沟槽,使新的油封唇口与轴接触压力下降不能起封油作用时,可采用移位的方法进行弥补。

油封安装需注意事项

油封安装需注意事项 油封概念: 油封(英文名:oil seal)是用来封油(油是传动系统中最常见的润滑介质)的机械元件,它将机器设备中需要润滑的部件与传动部件隔离,不至于让润滑油渗漏。从油封的密封作用、特点、结构类型、工作状态和密封机理等可以分成多种形式和不同叫法,但习惯上一般将旋转轴唇形密封圈叫油封。 油封的代表形式是TC油封,这是一种橡胶完全包覆的带自紧弹簧的双唇油封,一般说的油封常指这种TC骨架油封。 骨架油封示意图: 油封常用材料: 油封的常用材料有:丁腈橡胶,氟橡胶,硅橡胶,丙烯酸酯橡胶,聚氨酯,聚四氟乙烯等。选择油封的材料时,必须考虑材料对工作介质的相容性、对工作温度范围的适应性和唇缘对旋转轴高速旋转时的跟随能力。一般油封工作时其唇缘的温度高于工作介质温度20~50℃,在选择油封材料时应予注意。油封的工作范围与油封使用的材料有关,例如丁晴橡胶(NBR)为-40~120℃,氟橡胶(FPM)为-25~300℃。 油封的用途: 油封的用途相当广泛,以发动机为例,列举部分油封。 曲轴前、后油封;气门油封 ;分电器油封;水泵油封;平衡轴油封;机油泵油

封;凸轮轴油封;变速器前,后油封;换档杆油封;分动器前、后油封;后桥半轴油封;差速器(前)后角矢油封后;轮油封;方向机油封;方向助力器油封。 总之,凡是运转体箱内有液体润滑油而又与外部相连接的部位都需要油封。有些是橡胶的,有些是金属的,多数是钢骨橡胶的,如曲轴后油封,变速箱前后油封,左右半轴油封,主减速器前油封,空压机曲轴油封等油封的安装 一、油封对装配轴的要求: 1、轴的表面粗糙度按GB1801规定与油封接触的轴表面,应使用磨削法加工至表面粗糙度Ra0.2~0.63um , Rmax=0.8~2.5um。 2、轴的直径公差按GB1801规定不得超过h11。 3、倒角宽度按GB13871-92要求。 4、表面硬度:轴的材质用碳素钢和合金钢为宜,推荐的硬度为HRC45以上,当介质较脏有来自外界的污染杂质或轴的线速度≥12m/s时,轴的表面硬度应为HRC50~60,淬火层深度应≥0.3mm。 5、轴倒角30度(最大),倒角上不应有毛刺、尖角、及螺旋加工痕迹,倒角面的粗糙度Ra≦3.2um,热处理碳化层必须抛光清除。 特别注意: (1)轴的表面粗糙度过高,油封唇口易磨损及渗漏油。 (2)倒角处的毛刺、尖角及螺旋加工痕迹容易划伤油封唇口造成油封初期密封失效。 (3)避免或减少轴的损伤、砂眼、安装偏心及径向跳动等缺陷。

快速解决齿轮箱油封漏油

快速解决齿轮箱油封漏油 一、问题背景 各类减速机齿轮箱、轴承箱、螺纹密封、机械密封等设备部件,由于长时间大扭矩机械运动,齿轮箱啮合间隙变大,造成较大的噪音及设备振动。加之密封部位长期处于高速、高温状态下运行,密封部位渗漏油情况时有发生。造成密封部位渗漏的有以下原因: 1、油封质量问题出现的渗漏; 2、润滑管理不当,导致油品添加超位或者缺油干磨; 3、检修过程中损伤密封件造成密封失效; 4、油位排气孔堵塞导致压力过大等; 以上问题出现不仅影响企业生产设备安全连续运行,同时造成企业成本的大幅度消耗。 二、解决方案 基于降低能耗和保护环境的理念,淄博福世蓝作为一个国际性的平台和载体在与世界上众多国家的优秀机构进行着卓有成效的合作同时,经过多年的努力和不断的探索,成功引进了世界先进的迈特雷超级密封剂&润滑剂,它是一种极好的齿轮箱添加剂,可以在部件上形成一种惰性材料薄膜,从而降低摩擦、齿轮噪音以及泄露。同时,迈特雷超级密封剂&润滑剂是一种有多种用途的特殊惰性材料,主要用于降低金属间接触。作为一种螺纹密封复合物,该产品在外螺纹和内螺纹间形成一个接触面,可以保护接头免受摩擦和磨损影响,可以承受1407公斤/厘米2的压力,甚至是磨损,腐蚀或错误机加工的螺纹面。它也明显降低力矩应力,满足动力减压需求。它可以用于垫圈面或作为一种填料补充,通过密封以防止流体泄露。可以在316℃的温度下应用。该技术产品可以在不锈钢,铝,铁,钡,玻璃纤维,塑料施工,不会被酸,碱或普通溶剂影响。 目前该技术产品已经成功应用于冶金冶炼、船舶修造、化工化学、造纸工业、钢铁建材、汽车制造、矿业开采、电力、物业等领域,为企业实现连续高负荷运行及节能降耗提供了有力保障,其社会价值和经济价值也得到了有力体现。

变速箱漏油的原因

变速箱漏油的原因 这两天,咋老有人的变速箱开始漏油了哦,明天,我也要去参加sl的冬日送温暖活动看看了,上天保佑,希望别让摊上这样的不幸 上网百度后发现,咋有这么多车都有漏油的问题啊,难道真的如tsewey同学所言:这世界上还有没有不漏油的车啊?德系的St、Mt、audi、美系的foucs、日系的锐志、皇冠、雅阁,现在连俺们法系的车都开始了,本以为就307有,现在连kx也有了,希望这仅仅是个案。 下面供上变速箱漏油原因的相关资料,希望对tx们有帮助: 一、汽车变速器的使用条件比较苛刻,负荷变化较大。其结构设计十分紧凑,强化程度很高。实际工作时箱内工作温度高,使箱内润滑油产生蒸气,充满箱体空间,导致箱内压力升高。各密封界面都承受这个压力的冲击,往往在最薄弱处油气冲出而产生泄漏。一旦发生泄漏,就会形成一条通道,使泄漏愈来愈严重。如果变速器多处漏油并在箱壳温度较高的情况下,则一般属于变速器盖上的通气塞被灰尘和泥浆阻塞,使通气性能变差。箱内齿轮在大负荷、高速旋转时所产生的热量和油蒸气不能及时排除,导致箱内压力比箱外大气压高,油温也高,引起润滑油过稀。渗漏润滑油是变速器的常见故障之一,润滑油渗漏后,会造成齿轮润滑油量短缺,产生齿 轮及轴承等件的早期磨蚀损坏,缩短变速器的使用寿命,同时还会污染环境。因此探讨变速器润滑油渗漏机理,分析其原因,采取有效技术措施,根治漏油故障有着十分重要的意义。润滑油渗漏机理分析,见表1。 引起变速器漏油除了上述因素之外,还有: 1. 油封轴颈处漏油的原因:油封老化变形,油封弹簧脱落或油封装错方向等,均会使油封失去挡油作用,应更换老化变形的油封,注意油封的安装方向,油封有弹簧圈的一面应朝向有油的一方。轴颈偏磨或凹陷,与油封配合不严,造成漏油,应更换或修复偏磨和凹陷的轴颈。 2. 箱体接合面处漏油的原因:一、箱体接合端面有损伤,应在损伤处适当加厚纸垫,如仍漏油,则应进行焊补修复。二、密封纸垫损坏,应更换相同的密封纸垫。三、箱盖螺丝松动,应及时拧紧。 3. 轴承前接合面处漏油的原因:一、密封纸垫损坏,应及时更换相同的纸垫。二、紧固螺丝松动,应按对角线顺序分次拧紧,但不应拧得过紧,以免损坏纸垫。此外,变速箱通气孔堵塞,变速箱工作时与外界大气隔绝,造成箱内压力升高,也使油从堵塞处渗出。应保持变速箱通气孔畅通,减少箱内的压力,防止漏油。 4. 油封或凸缘磨损,齿轮油量超过规定标准。 5. 各轴端间隙过大,座孔及轴承松旷,衬垫破损失效,密封垫圈损坏或漏装。 6. 各密封件表面的加工质量没有达到产品图纸要求,油封老化失效,紧固螺栓松动。 7. 润滑油使用不当,如:误将后桥用的18 镏分型双曲线齿轮油加入变速器内(即和变速

变速箱为什么会漏油

变速箱为什么会漏油 作者:SJTU91BB最近,很多朋友问我关于变速箱漏油的问题。特别是福特车坛,对这个问题尤其关注,甚至做为是否选择购买的最后一个条件,问我行不行,我如何回答?什么是最后一个条件?啥都满意了,准备下单了,就纠结是否会漏油的问题。百度一下;貌似换变速箱油封的案例还都有,各个车系都间或有朋友发帖。既然是大家都关注的问题。我们就来谈谈,为什么变速箱会漏油,车主需要注意什么?这算是开场白,当然有一点是肯定的,变速箱漏油的根本原因还是密封件的质量和装配的水平,也许有些设计上的因素,但设计因素我们暂时可以忽略,因为汽车有百年历史了,解决润滑和密封问题是汽车工程的基本要求,没有什么太多难点可言,但也可能有失误的时候,尤其是在新型变速箱上,工程的设计都是不断优化的,我自己也做产品设计,深知其中的历程。先了解一下变速箱漏油的几个常见部位:轴封(油封);垫片;缸体接缝。说明:轴封是泛指封油、封气、封水等,我们变速箱的轴封就是油封。油封(也就轴封)漏油,是占据变速箱漏油的最大比例。轴封,是属于动密封。一般情况下,油封的外圆表面和壳体固定不动,你安装的时候甚至可以再加点密封胶(当然有的油封不允许加胶)。关键是内圆-唇部(唇口),油封的唇口和轴的圆柱面是有相对运

动的。为什么要相对运动,因为轴要转动。变速箱是一个动力传动的中介机构。它的作用就是输入曲轴的扭矩和转速;输出传动扭矩和差速器的转速。简明扼要的说,变速箱和4和参数有关系:输出扭矩*转速;输出扭矩*转速。输出和输出,怎么实现,当然靠传动轴。传动轴进出变速箱壳体,而变速箱内部齿轮(或行星轮,CVT)等需要润滑。润滑油不允许流出。所以,必须有密封结构和元件,来锁住油,长期稳定的锁住不泄漏。油是变速箱内部机械润滑和冷却的保证,所以,绝对不允许漏油。那么,油封怎么会漏油呢?变速箱输入轴和输出轴的油封,都是采用骨架式唇口油封,很形象的命名。下面一个图,我们来看看油封的基本结构,搞清楚什么是骨架式唇口密封。唇口,是一个类似钝角的橡胶三角形状。是耐高温橡胶制造,有弹性。和旋转轴配合防止润滑油(齿轮油,液压油)等外泄。外面还有紧箍的弹簧圈,这样,在轴高速旋转时,即使轴心有轻微的摆动,唇口也是紧贴轴的圆柱面,封住润滑油。事实上,唇口橡胶和金属的轴面并不是绝对的100%直接接触,它们中间还有大约20um 的油膜,油膜润滑唇口,这样在轴高速旋转时,保持切向的最小受力,不会被拉伸太大。唇口油封,有低转速,中转速,和高转速的分类。这个转速,就是指它要密封的转轴的转速。拿变速箱来说,就是输入轴(也就是等于发动机曲轴)的转速,和输出轴(等同于差速器齿轮的转速),当然,还有别

各机型曲轴前后油封配置表

我的挖掘机配件淘宝商城:https://www.360docs.net/doc/0512435341.html,/ QQ交流:646772158 S6D95同S4D95小松200-5、小松220-5、小松150-5、AE3297G(62*85*12)AW9063E(95*120*18)小松60-6/5S4D105小松200-1/2/3、小松150-3、AH3409P(65*90*13)AH8279E(105*135*13)小松220-1/2/3S6D102小松200-6(山推)、小松200-7、康明斯(65*80*8)康明斯(130*150*14)现代200-5、现代220-5S6D108小松300-5/6AH3409A/H(65*90*13)AW4395E(125*150*14)S6D125小松300-3、小松400-5/6AE3693E(95*120*13)BW2410G(140*180/186*17)S6D155AW4069AW9205ES6D14/15T加腾700SE11、加腾770SE11新BE4018E(76*94*12)新BZ2374E (107*140/180*18)S6D14/15T加腾880SE11、加腾800V老款AE7228P(72*94*12)老款AH7472(100*125/134*13)6D22加腾1250V、加腾1250V11新BZ1335新AZ8854P6D31(七孔带缺)加腾700V、神刚200-5(旧款)新AE3055P(55*78*12)新BH3258E(100*124/158*14)6D31加腾700V11、加腾820老款AE3053P(55*78*9)老款AHH8307P(100*120/157*15)6SD1T日立300-5/3新款AH7313Q新款AH4347(118*150*15)6D34加腾512、神刚200-6E、神刚120-6新款BZ5051(55*78/84*11/17)新BZ4063E(100*124/158*14)神刚230-6、神刚320-6、神刚200-5/66D15/16T(三菱)加腾900V、加腾880SE-11新BZ5412E(80*100/105*18)新款BZ2374E (107*140/180*18)神刚300、神刚330、现代210-5S6DKT(S6K)卡特320、卡特312B、卡特320B/C新AE3527E(70*95*13)新AZ4291E(115*150*15)S6DKT(S6K)卡特-E200B旧AE3527E (70*95*13)旧BZ/BH3673(120*150*14)6BG1日立200-3/5新AE3222R(60*82*12)BH3732(105*135*15)6BG1(老款)大宇220-5、日立(ZAX)230、日立(ZAX)200老AE3222R(60*82*12)老AZ4079(100*135*15)6BD1日立200-1/2新AE3222R(60*82*12)新AH82D79E(105*135*13)6BD1(老款)LS280FJ、住友200、UH07-7老AE3222R(60*82*12)老AH4079(100*135*15)6HK1日立(ZAX)330BZ4425E(104*137*13)BZ4365E(104*139*13)4BG1住友120、日立120-5AH3222R (60*82*12)老款BH2153(105*135*10)6SD1T(老款)日立300-2/3/5AH4347G(118*150*15)AH7313(118*153*150)4BD1日立(ZAX)120、住友120-3AH3222R(60*82*12)BH3732H06CT 日立220-565*88*19/20105*125*124M40住友75、小松75、卡特307BH5679F(50*74*11)BH6372E (90*114*12)现代60-7BW5444(59*77*11)92*115*11日立(ZAX)55AH2847(50*68*9)AH3724(80*96*9)

减速机漏油的原因分析及对策通用版

安全管理编号:YTO-FS-PD490 减速机漏油的原因分析及对策通用版 In The Production, The Safety And Health Of Workers, The Production And Labor Process And The Various Measures T aken And All Activities Engaged In The Management, So That The Normal Production Activities. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

减速机漏油的原因分析及对策通用 版 使用提示:本安全管理文件可用于在生产中,对保障劳动者的安全健康和生产、劳动过程的正常进行而采取的各种措施和从事的一切活动实施管理,包含对生产、财物、环境的保护,最终使生产活动正常进行。文件下载后可定制修改,请根据实际需要进行调整和使用。 减速机在电厂输煤系统中使用数量较多,一旦漏油,不仅造成能源损失,而且污染环境,严重时会引起减速机少油、断油,使齿轮啮合面磨损加剧,进而发生咬焊或剥离,导致设备事故。 1、减速机漏油的原因分析 1.1 减速机内外产生压力差 减速机运转过程中,运动副摩擦发热以及受环境温度的影响,使减速机温度升高,如果没有透气孔或透气孔堵塞,则机内压力逐渐增加,机内温度越高,与外界的压力差越大,润滑油在压差作用下,从缝隙处漏出。 1.2 减速机结构设计不合理 (1) 检查孔盖板太薄,上紧螺栓后易产生变形,使结合面不平,从接触缝隙漏油。 (2) 减速机制造过程中,铸件未进行退火或时效处理,未消除内应力,必然发生变形,产生间隙,导致泄漏。 (3) 箱体上没有回油槽,润滑油积聚在轴封、端盖、结

汽车漏油的原因及措施

汽车漏油的原因及措施 在汽车的使用中,往往会出现漏油故障,它将直接影响到汽车的技术性能,导致润滑油、燃油的浪费,消耗动力,影响车容整洁,造成环境污染。由于漏油、机器内部润滑油减少,导致机件润滑不良、冷却不足,会引起机件早期损坏,甚至留下事故隐患。 1、产品(配件)质量、材质或工艺不佳;结构设计存在问题。 2、装配高速不当,配合表面不清洁,衬垫破损、位移或未按操作规程规范进行安装。 3、紧固螺母拧力不均、滑丝断扣或松旷脱落等导致工作失效。 4、密封材料长期使用后磨损过限,老化变质、变形失效。 5、润滑油添加过多、油面过高或加错油品。 6、零部件(边盖类、薄壁件)接合表面挠曲变形、壳体破损,使润滑油渗出。 7、通气塞、单向阀堵塞后,由于箱壳内外气压差的作用,往往会引起密封薄弱处漏油。 1、重视衬垫作用。汽车静置部位(如各接合端面、各端盖、壳体、罩垫、平面珐琅盖板等)零部件之间的衬垫起着防漏密封作用。若在材料、制作质量及安装上不符合技术规

范,就起不到密封防漏作用,甚至发生事故。如油底壳或气门罩盖,由于接触面积大而不易压实,由此造成漏油。拆装时注意妥善放置,仔细检查,并按规范装配。 2、车上各类紧固螺母都需按规定的扭矩拧紧。过松压不紧衬垫会渗漏;过紧又会使螺孔周围金属凸起或将丝扣拧滑而引起漏油。另外,油底壳放油螺塞若未拧紧或回松脱落,容易造成机油流失,继而发生“烧瓦抱轴”的机损事故。 3、及时更换失效油封。车上很多动置部位(如油封、O 型圈)会因安装不妥,轴颈与油封刃口不同心,偏摆而甩油。有些油封使用过久会因橡胶老化而失运河弹性。发现渗漏应及时更新。 4、汽车零件使用过久会产生磨损过限(如活塞与汽缸等),导致燃烧室内高压气体窜入曲轴箱,并迫使机油外漏。因此,当加机油口盖处废气外窜严重时,应及早检修或更换磨损件。 5、避免单向阀、通气阀堵死。由此引起箱壳内温度升高,油气充满整个空间、排放不出运河,使箱壳内压力升高润滑油消耗增加和更换周期缩短。发动机通气系统堵塞后,增加了活塞的运动阻力,使油耗增加。由于箱壳内外气压差的作用,往往会引起密封薄弱处漏油。因此需对车辆进行定期检查、疏通、清洗。 6、妥善解决各类油管接头密封。车用联管螺母经常拆

柴油机曲轴油封的研制

屈盛官等大功率柴油机曲轴油封的研制35 大功率柴油机曲轴油封的研制 屈盛官1,薛颓2,徐元利2,杨圣东2,孙自树2,刘小平2 (1.华中理工大学,武汉430074;2.山西车用发动机研究所) 摘要:为提高大功率柴油机曲轴油封的密封性能,选用带回流线型的氟橡胶油封,改进油封结构设计,并 在装配使用油封中采取一定的措施,取得较好效果。 关键词:曲轴油封;密封性;氟橡胶 中图分类号:TQ336.4+2文献标识码:B文章编号:1005—4030(2001)05一0035一03 大功率柴油机曲轴油封由于曲轴轴径大,转速高、使用条件苛刻的原因,其密封问题仍未彻底解决。 油封的密封机理是油封唇口与旋转轴之间形成一条线状接触带,此带处的轴与橡胶之间形成一非常薄的均匀油膜,厚度大约为2.5pm。油膜能将唇口与轴之间因相对运动而产生的摩擦热带走,使其润滑;又能在油膜的表面产生一定的张力,阻止润滑油的流出,形成密封uj。 能保证油膜的这一厚度,油封的密封性就良好。当油封唇口与轴配合的过盈太大时,唇口与轴之间的间隙变小,油膜厚度变小,形成了干摩擦或半干摩擦,摩擦热带不走,唇口很快就磨损、烧结;同时还将橡胶粘结在轴或唇口处,使油膜厚薄不均匀,这样就破坏了油膜张力而易产生泄漏。当唇口与轴配合过盈量太小时,油封唇口与轴之问的接触间隙变大,形成较厚的油膜,油膜张力变小,润滑油就容易流动造成泄漏[2]。 为提高大功率柴油机曲轴油封的密封性,我们采用了带回流线型的氟橡胶油封和复合材料油封,并在结构设计和装配与使用上加以改进[3],通过油封的部件台架试验、整机台架试验和试车试验加以验证,取得了良好的效果。 l材料改进 曲轴油封安装在发动机后端(传动端)的曲轴尾部,曲轴轴径为190mm,最高转速为2350r/min,故唇口的线速度高达23.38m/s,超出了一般油封线速度的规定值(通常为14~15m/s),而 收稿日期:2001一05—20且唇口与轴接触部分的温度高达150℃。因此一般的丁腈橡胶油封满足不了使用要求,常常发生泄漏。如我们研制的某型号初样机油封,由于采用的特种丁腈橡胶2—73的耐油、耐温性差,在整机台架上运转不久就渗漏,观察油封,油封唇口有烧结现象,分析失效原因主要是唇口材料不能满足高温的要求。为此,在2—73材料的基础上,在油封的唇口粘贴一层填充的聚四氟乙烯(PTEE)薄片,厚度约o.3~o.5mm,既利用2—73橡胶的优良弹性和跟随性,又利用聚四氟乙烯的自润滑性和使用温度高的特性,经台架试验,密封性较以前有所改善,但还是不能满足整机要求。为此我们研制了耐温、耐磨、耐介质、拉伸强度高、抗老化性强的特种氟橡胶F70一12,经发动机台架试验,密封性有较大改善。 3种材料主要性能对比试验结果如表1所示。 2结构改进 2.1采用回流型油封结构 在改进橡胶材料的基础上,我们同时对油封结构进行改进,采用了回流型结构。从理论上分析,其流体力学性能较普通油封性能优良。因为回流型油封有回流线,回流线有泵吸作用,能及时将流入唇口部位的润滑油泵回油封一侧,起到了密封作用;同时泵回的油使唇口与轴的接触部位形成润滑油膜,使唇口磨损减小,延长油封的使用寿命L4』。其结构如图1所示。? 在结构改进以后,模拟曲轴油封实际工作情况,按曲轴油封寿命试验技术条件进行了台架寿命试验。试验条件为:试验台转速为2300r/min,

施工升降机减速机漏油处理

施工升降机减速机漏油处理 1、减速机漏油的原因分析 1.1 减速机内外产生压力差 施工升降机减速机运转过程中,运动副摩擦发热以及受环境温度的影响,使减速机温度升高,如果没有透气孔或透气孔堵塞,则机内压力逐渐增加,机内温度越高,与外界的压力差越大,润滑油在压差作用下,从缝隙处漏出。 1.2 施工升降机减速机结构设计不合理 (1) 检查孔盖板太薄,上紧螺栓后易产生变形,使结合面不平,从接触缝隙漏油。 (2) 减速机制造过程中,铸件未进行退火或时效处理,未消除内应力,必然发生变形,产生间隙,导致泄漏。 (3) 箱体上没有回油槽,润滑油积聚在轴封、端盖、结合面等处,在压差作用下,从间隙处向外漏。 (4) 轴封结构设计不合理。早期的减速机多采用油沟、毡圈式轴封结构,组装时使毛毡受压缩产生变形,而将结合面缝隙密封起来。如果轴颈与密封件接触不十分理想,由于毛毡的补偿性能极

差,密封在短时间内即失效。油沟上虽有回油孔,但极易堵塞,回油作用难以发挥。 1.3 加油量过多 减速机在运转过程中,油池被搅动得很厉害,润滑油在机内到处飞溅,如果加油量过多,使大量润滑油积聚在轴封、结合面等处,导致泄漏。 1.4 检修工艺不当 在设备检修时,由于结合面上污物清除不彻底,或密封胶选用不当、密封件方向装反、不及时更换密封件等也会引起漏油。 2.1 改进透气帽和检查孔盖板 减速机内压大于外界大气压是漏油的主要原因之一,如果设法使机内、机外压力均衡,漏油就可以防止。减速机虽都有透气帽,但透气孔太小,容易被煤粉、油污堵塞,而且每次加油都要打开检查孔盖板,打开一次就增加一次漏油的可能性,使原本不漏的地方也发生泄漏。为此,制作了一种油杯式透气帽,并将原来薄的检查孔盖板改为6 mm厚,将油杯式透气帽焊在盖板上,透气孔直径为6 mm,便于通气,实现了均压,而且加油时从油杯中加油,不用打开检查孔盖板,减少了漏油机会。 2.2 畅流

轴承箱漏油原因及处理方法

锅炉的风机、磨煤机、给煤机、给粉机等辅机的轴承都采用机油润滑,但其轴承箱漏油现象普遍存在,严重时会影响机组的正常运行。为保障发电机组的安全运行,实现文明生产,近年来对辅机轴承箱的漏油问题进行了技术改造,取得了一定的成效,但也存在一些不足。本文对此进行分析和总结。1漏油原因分析在密封装置中,油往往是以渗漏的形式泄漏到密封连接处的另一侧。造成漏油的基本原因是密封面上有间隙和密封部位内外两侧存在压力差,致使油向压力或能量较低的地方流动。从系统的观点分析,漏油除了以上的基本原因外,还与密封装置的结构设计、安装检修、运行维护等有关,可将其归纳为两大类。1.1管理不善管理不善的主要表现:(1)人员的培训、考核不到位,检修人员工艺水平不高,造成设备振动过大;(2 )为了安全,动静密封安装间隙调整过大使密封失去作用;(3)维护时加油油位过高,不仅引起过大的搅油损耗,且使漏油加剧。1.2结构设计不合理有漏油缺陷的轴承箱一般总存在结构不完善之处,主要有以下几种:(1)油位不正常,偏高。油位不正常的结构原因一是油位镜不清楚,二......( 润滑油轴承箱漏油原因及处理方法 任何转动机械都必须有轴承(或轴瓦)支承,而轴承在使用中必须有相应的润滑系统。润滑系 统中常见的润滑剂有润滑油、润滑脂和固态润滑剂三大类,其中最常用的是润滑油和润滑脂。 润滑脂为固态,不易流动,一般不会发生渗漏现象。润滑油为液态,密封不好,运行中易发生渗 漏现象。而润滑油的载体——润滑油箱,则起着密封作用,润滑油箱的密封结构形式如果不合 理或使用不当,将会造成漏油现象,这是一个很令人头痛的问题,一是轻易使轴承烧损,二是不 仅浪费了润滑油,而且流出的油渗到基础上会造成基础强度下降,所以在设备运行及检修投 入使用后要防止油箱漏油。 润滑油箱对润滑油的密封可看成是静密封和动密封。静密封是箱体盖与箱体之间、侧端盖与箱体之间等各部分之间没有相对运动的部位的密封。只要配合部位平面度达到一般 要求,即可采用加垫片、加密封胶的方法,来解决密封问题。大唐国际乌纱山发电厂引风机(成 都电力机械厂AN35e6(V19+4))润滑油站在投入运行初期,出现过油箱箱盖密封不严,运行中 有漏油现象,经过对箱盖改造,在箱盖增加密封槽,加装密封胶圈,效果明显,没有发生漏油现 象。动密封是轴在旋转中与轴承箱侧端盖所形成的密封。如果此处密封结构选用不当,将会

发动机维修注意事项大全

发动机维修注意事项大全 1、用喷灯烘烤油底 冬季用喷灯烘烤油底,不但会使机油中的添加剂发生化学变化,失去原有的性能,而且还会使机油胶结、油底变形,容易引起火灾。最好的做法是根据当地冬季的最低气温选用相适应的机油。在有条 件的地方,最好把车辆停放在有保温设施的车库内。 较先进的清除方法是超声波清除法和喷核清除法,但用得最多、最简单的方法是物理清除法和化学清除法。这两种方法也可兼用。 2、发动机温度怕高不怕低 有些人认为行车时发动机温度怕高不怕低。其实,发动机温度低时危害性也很大。应根据汽车使用说明书规定的正常温度行车,才 能保证发动机的使用寿命。 3、水泵风扇皮带越紧越好 皮带越紧并非越好。皮带过紧不仅会使其拉长或断裂,缩短皮带的使用寿命,而且还会因拉力过大,导致发电机轴、水泵轴变形弯 曲和轴承的早期损坏。汽车发动机风扇皮带的松紧度应符合技术要求,一般正常皮带装配时挠曲度为10-15mm为宜。 4、发动机用怠速升温 用怠速升温时,由于转速较低,机油泵不能较快地将润滑油压入各润滑表面,油压也低,使发动机各运动机件在干摩擦或半干摩擦 状态下工作;燃油因低温雾化不良,使未燃烧的燃油窜入曲轴箱,冲 刷掉缸壁上的油膜,也会加速机件的磨损。所以,发动机启动数秒后,应用快怠速升温,改善发动机的润滑条件。 5、盲目拆掉发动机节温器

如果因发动机温度高而盲目拆除节温器,冷却液只能进行大循环,不能调节冷却强度,难以保证发动机在较适宜的温度下工作,反而 使发动机经常处于低温状态下工作,造成发动机功率下降,磨损加快,油耗增加。 如果发动机节温器发生故障检修或更换之后,发动机温度还高,就应检修冷却系统的其他部位,不能拆除节温器。 1.发动机冷车抖 发动机在冷启动怠速时怠速抖动热车后正常。主要原因是发动机内部积碳太多,在冷启动喷油嘴喷出的汽油会被积炭大量吸收,导 致冷车启动的混合气过稀,造成得启动困难,直到积炭吸收的汽油 饱和才容易着车,而着车后吸附在积炭上的汽油又会重新吸入汽缸 内燃烧使混合气变浓,发动机的可燃混合气时稀时浓,造成冷车启 动后怠速抖动。另外一方面是由缺火造成多是火花塞、点火线圈等 故障造成,清除缸内积碳或更换部件可解决。 2.发动机热车抖 发动机热车怠速时出现抖动现象。热车怠速抖的原因有很多,最常见的是发动机缺火,一般检查火花塞、点火线圈、喷油嘴及油路、排气是否堵塞、燃油标号是否匹配、清除发动机积碳、节气门是否 积碳、发动机胶块是否牢固等。 3.发动机异响 发动机异响分为凉车异响和热车异响。凉车异响多是因为汽车长时间停放后机油流回油底壳,在冷启动时油泵不能在第一时间建立 油压形成油膜,在冷启动时零件得不到润滑造成异响,因为不论是 液压挺柱还是机械摇臂都会有一定的气门间隙或由于机油压力不够 正时链条(带智能可变配气或气门升程系统)未能正常工作才导致哒 哒的响声。此外发动机还有一个元件也会出现哒哒的响声——碳罐 电磁阀(清污阀)。而热车异响的问题一般比较严重也不好检查,一 般发动机出现校杆、敲缸时车主要心里准备(可能拉缸),不过几率 很小(多跟进气提前角有关系)。曲轴箱通风泄漏也会引发异响且声 音比较大,汽车皮带在一定转速时也会出现异响,多为皮带打滑或

油封重要知识

油封重要知识

1.油封 油封是用来封油(油是传动系统中最常见的液体物质,也泛指一般的液体物质之意)的机械元件,它将传动部件中需要润滑的部件与出力部件隔离,不至于让润滑油渗漏。静密封和动密封(一般往复运动)用密封件叫密封件。油封的代表形式是TC油封,这是一种橡胶完全包覆的带自紧弹簧的双唇油封,一般说的油封常指这种tc骨架油封。 分类 油封实物 油封(oil seal)是一般密封件的习惯称谓,简单地说就是润滑油的密封。

油封一般分为单体型和组装型,组装型是骨架与唇口材料可以自由组合,一般用于特殊油封。从油封的密封作用、特点、结构类型、工作状态和密封机理等可以分成多种形式和不同叫法,但习惯上一般将旋转轴唇形密封圈叫油封,静密封和动密封(一般往复运动)用密封件叫密封件。油封的代表形式是TC油封,这是一种橡胶完全包覆的带自紧弹簧的双唇油封,一般说的油封常指这种tc骨架油封,骨架油封示意图参见图: 骨架油封结构剖析示意图 2材料 油封

油封的常用材料有:丁腈橡胶,氟橡胶,硅橡胶,丙烯酸酯橡胶,聚氨酯,聚四氟乙烯等。选择油封的材料时,必须考虑材料对工作介质的相容性、对工作温度范围的适应性和唇缘对旋转轴高速旋转时的跟随能力。一般油封工作时其唇缘的温度高于工作介质温度20~50℃,在选择油封材料时应 予注意。详情请参照:橡胶种类及特性。油封的工作范围与油封使用的材料有关:材料为丁腈橡胶(NBR)时为-40~120℃,亚力克橡胶(ACM)-30~180℃,氟橡胶(FPM)-25~300℃。 常用型式(老标准) 型式结构简 图 代号主要特征用途

普通单唇形B 一般用于 高、低速 旋转轴及 往复运动 密封矿物 油及水等 介质。 灰尘和杂质 比较少的情 况下使用,耐 介质压力 <0.05MPa的 场合,最高线 速度15m/s, 往复运动速 度<0.1m/s。 普通双唇形FB 除上述S 型油封的 使用特征 外,还可 防尘。 普通油封,带 防尘唇可以 防尘,耐介质 压力<0.05 MPa的场合, 线速度 ≤15m/s。 无弹簧型BV 无弹簧的 单唇型内 包骨架式 橡胶油 封。 一般适用于 低速工况下, 密封介质为 润滑酯。线速 度≤6m/s。

万向传动装置故障诊断与维修

3.1.4 万向传动装置故障诊断与维修 如图3.23,万向传动装置一般由传动轴和万向节组成。 一、万向传动装置故障诊断 万向传动装置的常见故障部位主要有:传动轴平衡块、传动轴套管、花键、中间支承等。 万向传动装置的常见故障是万向传动装置异响。根据其响声的部位可分为万向节响,传 图3.23 传动轴的组成 1—螺栓;2—卡环;3—轴承;4—油封;5—十字轴;6—滑动叉;7—平衡片; 8—套管;9—万向节叉 动轴响和中间支承响。 1.故障现象 万向传动装置在汽车行驶过程中发出不同的响声。 2.故障主要原因及处理方法 万向传动装置发出异响的根本原因是万向传动装置的连接处磨损松旷,装配不当,或传动轴弯曲等原因造成动平衡破坏,当传递较大的转矩和受到剧烈的冲击时产生异响。具体原因主要是:

(1)万向节套筒与万向节叉孔磨损松旷,应予更换。 (2)万向节叉凸缘盘连接螺栓松动,应予紧固或更换。 (3)传动轴伸缩节花键因磨损和冲击造成松旷,应予更换。 (4)传动轴弯曲,应予校正。 (5)传动轴上的平衡片失落或套管凹陷,应重新做动平衡。 (6)传动轴套管与万向节叉或伸缩节花键轴焊接时位置歪斜或焊接后传动轴未进行动平衡,应予更换或做动平衡。 (7)伸缩节未按标记安装,应按记号装配。 (8)中间支承固定螺栓松动,应予紧固或更换。 (9)中间支承固定位置不正确,应按正确位置固定。 (10)中间支承滚动轴承润滑不良,滚道表面有麻点、凹痕、退火变色等损伤,应予润滑或更换。 (11)中间支承橡胶圆环垫破损,应予更换等。 3.故障诊断方法 在汽车起步或突然改变车速时,传动装置发出“抗”的—声;当汽车缓慢行驶时,传动装置发出“呱啦、呱啦”的响声。说明是万向节响。 汽车行驶中发出周期性的响声,速度越快时响声越大,严重时车身发生抖振,甚至握转向盘的手有麻木感。说明是传动轴弯曲引起的响声。 汽车行驶中产生—种连续的“呜呜”的响声,车速越快响声越大。说明是中间支承响。 按照故障响声的部位,结合如图3.24所示万向传动装置异响常见故障原因的诊断流程查找故障。

骨架油封安装要求与漏油故障排除

骨架油封的安装要求与漏油故障排除 一、骨架油封的结构: 骨架油封的结构比较简单,一般有三部分组成:油封体、加强骨架和自紧螺旋弹簧。密封体按照不同部位又分为底部、腰部、刃口和密封唇等。通常,在自由状态下的骨架油封,其内径比轴径小,即具有一定的“过盈量”。因此,当油封装入油封座和轴上之后,油封刃口的压力和自紧螺旋弹簧的收缩力对轴产生一定的径向紧力,经过一段时间运行后,该压力会迅速减小乃至消失,因而,加上弹簧可以随时补偿油封自紧力。 二、密封原理: 1.自由状态下,油封唇口内径比轴径小,具有 一定的过盈量。 2.安装后,油封刃口的过盈压力和自紧弹簧的 收缩力对旋转轴产生一定的径向压力。 3.工作时,油封唇口在径向压力的作用下,形 成0.25~0.5mm宽的密封接触环带。在润滑油 压力的作用下,油液渗人油封刃口与转轴之间形 成极薄的一层油膜。油膜受油液表面张力的作 用,在转轴和油封刃口外沿形成一个“新月面” 防止油液外溢,起到密封作用。 由于在油封与轴之间存在着油封刃口控制的油膜,此油膜具有流体润滑特性。在液体表 面张力的作用下,油膜的刚度恰好使油膜与空气 接触端形成一个新月面,防止了工作介质的泄 漏,从而实现旋转轴的密封。油封的密封能力, 取决于密封面油膜的厚度,厚度过大,油封泄漏;

厚度过小,可能发生干摩擦,引起油封和轴磨损; 密封唇与轴之间没有油膜,则易引起发热、磨损。 因此,在安装时,必须在密封圈上涂些油,同时保证骨架油封与轴心线垂直,若不垂直,油 封的密封唇会把润滑油从轴上排干,也会导致密 封唇的过度磨损。在运转中,壳体内的润滑剂微 微渗出一点,以达到在密封面处形成油膜的状态 最为理想。 三、造成油封漏油的主要因素 油封密封不严是造成漏油的主要因素,当轴出现磨损形成沟槽,即使更换新油封仍不能密封时,是由于油封唇口与轴的接触压力下降,造成安装后油封唇直径与轴径的过盈量太小。装配方法不当也是造成漏油的重要因素,如密封唇口撕裂、翻卷、自紧弹簧脱落等。 四、油封密封不严而漏油的对策 1、掌握和识别伪劣产品的基本知识,选购优质、 标准的油封。 2、油封配合座孔的精度不低于H8,表面粗糙度 按GЗ1031-83,Ra不大于3.2μm且Rmax不大 于12.5μm(μ▽5)。 3、轴与油封接触部分表面粗糙度按GB1031-83, Ra不大于0.63μm,不小于0.2μm(▽7-▽9)。 精度为h9。 4、轴的表面硬度应为HRC≥35~55,硬度深度不 小于0.33mm。 5、轴和座孔应加工有15°~30°的装配倒角。 若设计时没有倒角,也可以在装配时用油光锉刀 人工修出装配倒角。

变速箱漏油的原因及处理方法

变速箱漏油的原因及处理方法 汽车变速器的使用条件比较苛刻,负荷变化较大。其结构设计十分紧凑,强化程度很高。实际工作时箱内工作温度高,使箱内润滑油产生蒸气,充满箱体空间,导致箱内压力升高。各密封界面都承受这个压力的冲击,往往在最薄弱处油气冲出而产生泄漏。 一旦发生泄漏,就会形成一条通道,使泄漏愈来愈严重。如果变速器多处漏油并在箱壳温度较高的情况下,则一般属于变速器盖上的通气塞被灰尘和泥浆阻塞,使通气性能变差。箱内齿轮在大负荷、高速旋转时所产生的热量和油蒸气不能及时排除,导致箱内压力比箱外大气压高,油温也高,引起润滑油过稀。渗漏润滑油是变速器的常见故障之一,润滑油渗漏后,会造成齿轮润滑油量短缺,产生齿轮及轴承等件的早期磨蚀损坏,缩短变速器的使用寿命,同时还会污染环境。因此探讨变速器润滑油渗漏机理,分析其原因,采取有效技术措施,根治漏油故障有着十分重要的意义。 变速箱漏油的原因 1、油封轴颈处漏油的原因:油封老化变形,油封弹簧脱落或油封装错方向等,均会使油封失去挡油作用,应更换老化变形的油封,注意油封的安装方向,油封有弹簧圈的一面应朝向有油的一方。轴颈偏磨或凹陷,与油封配合不严,造成漏油,应更换或修复偏磨和凹陷的轴颈。 2、箱体接合面处漏油的原因:一、箱体接合端面有损伤,应在损伤处适当加厚纸垫,如仍漏油,则应进行焊补修复。二、密封纸垫损坏,应更换相同的密封纸垫。三、箱盖螺丝松动,应及时拧紧。 3、轴承前接合面处漏油的原因:一、密封纸垫损坏,应及时更换相同的纸垫。二、紧固螺丝松动,应按对角线顺序分次拧紧,但不应拧得过紧,以免损坏纸垫。此外,变速箱通气孔堵塞,变速箱工作时与外界大气隔绝,造成箱内压力升高,也使油从堵塞处渗出。应保持变速箱通气孔畅通,减少箱内的压力,防止漏油。 4、油封或凸缘磨损,齿轮油量超过规定标准。 5、各轴端间隙过大,座孔及轴承松旷,衬垫破损失效,密封垫圈损坏或漏装。 6、各密封件表面的加工质量没有达到产品图纸要求,油封老化失效,紧固螺栓松动。 7、润滑油使用不当,如:误将后桥用的18镏分型双曲线齿轮油加入变速器内(即和变速器内的齿轮油混装),使箱内的润滑油产生大量的泡沫,造成液面升高(带泡沫)。油沫经变速器第1轴轴承盖内壁漏入离合器壳底盖,严重时还会使摩擦片沾上油污。

怎样快速解决齿轮箱油封漏油

如何快速解决齿轮箱油封漏油 齿轮传动作为机械传动最为主要的传动方式之一,它的运行状态将直接影响机械系统的工作状态,因此对于齿轮传动进行有效的防护就显得非常重要。齿轮润滑是减少传动中的磨损、改善零件工作条件、提高其预期寿命的有效方法,因此,在日常的齿轮维护中,如何创造良好的润滑条件,采用合理的润滑技术避免齿轮面损伤、控制摩擦、减少磨损、降低振动及噪音等已受到现场技术人员的重视。 一、问题背景 各类减速机齿轮箱、轴承箱、螺纹密封、机械密封等设备部件,由于长时间大扭矩机械运动,齿轮箱啮合间隙变大,造成较大的噪音及设备振动。加之密封部位长期处于高速、高温状态下运行,密封部位渗漏油情况时有发生。造成密封部位渗漏的有以下原因: 1、油封质量问题出现的渗漏; 2、润滑管理不当,导致油品添加超位或者缺油干磨; 3、检修过程中损伤密封件造成密封失效; 4、油位排气孔堵塞导致压力过大等; 以上问题出现不仅影响企业生产设备安全连续运行,同时造成企业成本的大幅度消耗。 二、解决方案 基于降低能耗和保护环境的理念,福世蓝国际公司作为一个国际性的平台和载体在与世界上众多国家的优秀机构进行着卓有成效的合作同时,经过多年的努力和不断的探索,成功引进了世界先进的迈特雷超级密封剂&润滑剂,它是一种极好的齿轮箱添加剂,可以在部件上形成一种惰性材料薄膜,从而降低摩擦、齿轮噪音以及泄露。同时,迈特雷超级密封剂&润滑剂是一种有多种用途的特殊惰性材料,主要用于降低金属间接触。作为一种螺纹密封复合物,该产品在外螺纹和内螺纹间形成一个接触面,可以保护接头免受摩擦和磨损影响,可以承受1407公斤/厘米2的压力,甚至是磨损,腐蚀或错误机加工的螺纹面。它也明显降低力矩应力,满足动力减压需求。它可以用于垫圈面或作为一种填料补充,通过密封以防止流体泄露。可以在316℃的温度下应用。该技术产品可以在不锈钢,铝,铁,钡,玻璃纤维,塑料施工,不会被酸,碱或普通溶剂影响。 目前该技术产品已经成功应用于冶金冶炼、船舶修造、化工化学、造纸工业、钢铁建材、汽车制造、矿业开采、电力、物业等领域,为企业实现连续高负荷运行及节能降耗提供了有力保障,其社会价值和经济价值也得到了有力体现。 主要应用: 1.螺纹密封 2.齿轮箱添加剂 3.垫圈保护

旋转轴油封漏油解决方案

旋转轴油封漏油解决方案 旋转轴油封漏油(水或其它介质)问题在工况企业中普遍存在且难以解决。从摩擦学角度讲,这个问题是无法避免的。但泄漏问题一旦严重,如何通过快速、有效且经济的手段实施有效处理,是设备管理者较为关心和期望的。 旋转轴油封漏油部位通常是与机械密封配合的。机器(或设备)中相对运动件之间的密封我们称之为动密封。动密封分为往复式动密封和旋转式动密封两类。往复式动密封又称填料密封、填料函密封和胀圈密封。旋转式动密封有:运动件与静止件直接接触的接触式动密封;两者不直接接触的非接触式动密封。有的机器和设备必须绝对密封,有的允许少量泄漏,所以应根据工作介质的性质、温度、压力和相对速度等操作条件以及对密封性能的要求等选用或设计密封的结构型式。 机械密封是一对垂直于旋转轴线的端面在流体压力和补偿机构弹力(或磁力)的作用下以及辅助密封的配合下保持贴合并相对滑动而构成的防止流体泄漏的装置。机械密封通常被人们简称为“机封”。 旋转轴油封漏油问题一旦发生,首先要查找并分析原因,对症解决。结合索雷工业多年经验,总结如下主要原因供大家参考。 1.机封磨损或损坏;密封元件都有一定的使用寿命,经长期运行磨损后,气密封性能就得不到保证,会发生泄漏现象。加之设备运行中,由于各种杂质进入或配合不当,使密封元件或与其相对应使用的零件遭到不同程度的损坏,致使密封部位发生泄漏现象。 2.装配调整不当;对于静密封来说,在装配时预紧力不够或预紧力不均匀,致使机器设备在工作状态下发生泄漏,对于动密封与机械密封,由于装配时调整不当致使设备运行时发生泄漏。 3.介质、环境;主要有工作介质的腐蚀、结垢、温度以及工作环境等,其中以温度的影响

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