第七章.框架梁柱截面设计及构造措施
第七章 框架梁柱截面设计及构造措施
7.1 框架梁的截面设计
选取首层梁进行计算，梁控制截面的内力如图7-1所示。
从框架梁内力组合表中选出AC 跨和CD 跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算；梁端弯矩： V b
M M x 2-= （7-1）
图7-1梁控制截面图
7.1.1 梁的正截面受弯承载力计算
1、首层A-C 框架横梁计算： 支座边缘弯矩： 84.17075.0)26.085.053.11675.069.201(A =??-=上M kN ?m 51
.20075.0)2
6.085
.068.11275
.034.230(
=??-=上C M kN ?m
对于梁下部配筋，选用最大正弯矩处为支座边缘处，相应的剪力44.19=V kN 33
.16675.0)2
6.085
.044.1975
.048.171(
max =??-=M kN ?m
当梁上部受拉时，按矩形截面计算，当梁下部受拉时按T 形截面计算。 根据《混凝土结构设计规范》表5.2.4规定的翼缘的计算宽度的确定：（取较小值）
①按计算跨度l 0考虑时：2000
3
600
660030'=-=
=
l b f mm
②按梁（肋）净距S n 考虑时：2300)3003300(300'=-+=+=n f S b b mm
③按翼缘厚度'h f 考虑时：150010012300h 12b ''=?+=+=f f b mm
注：肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横梁时，可不考虑③的规定。 故取2100'=f b mm
梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋（360=y f N/mm 2），箍筋选HPB300级钢筋(270=y f N/mm 2）；梁混凝土强度等级为C30(3.14=c f N/mm 2 ，
f t =1.43N/mm 2)；相对界限受压区高度和截面最大抵抗矩系数查《钢筋混凝土设计原理》表4-3可知：518
.0=b
ξ。截面最大抵抗矩系数
384.0518.05.0-1518.05.0-1b b max s =??=?=）（）（，ξξα。
《混凝土结构设计规范》表11.3.6-1，规定梁最小配筋率：
表7-1梁最小配筋率
由于梁下部配筋由跨中最大正弯矩控制，即m kN M C ?=48.171A ，支座边缘处33.166max =M kN ?m ，计算截面按T 形截面计算（梁的纵向受力钢筋按一排布置），则：
555
45-600a -h h s 0===mm
)2
('
0''
1f f
f c h h h b f -
α=1.0×14.3×2000×100×(555-100/2)=1516.52kN ?m>
33
.166max
=M
kN ?m
故属于第一类T 形截面。
018.0555
20003.140.110
33.1662
6
20
'
1=????=
=
h
b f M
f c s αα
550.0029.0018.02-11211=<=?-=--=b s ξαξ
991
.05.0-1==ξγ
s
04.840555
991.036010
33.1666
=???=
=
h f M A s y s γmm
2
选配钢筋204Φ，A s =1256mm 2 由公式0bh A s ρ≥得
%
70.0%100600
3001256=??=
ρ>
%
3.0min =ρ满足要求。
《混凝土结构设计规范》11.3.7规定，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不易大于2.5%。
Ⅰ-Ⅰ截面：（上部配单排钢筋）按矩形截面设计，
mm
55545-6000==h
129.0555
3003.140.110
84.1702
6
20
'
1=????=
=
h
b f M
f c s αα
518.0139.0129.02-11211=<=?-=--=b s ξαξ
925.02
)
139.0211(2
)211(=?-+
=
-+
=
s s αγ
27.922555
925.036010
45.1706
=???=
=
h f M A s y s γmm
2
选配钢筋
4Φ
，A s = 1256 mm 2
%
70.0%100600
3001256=??=
ρ>
%
4.0min =ρ，且<2.5%满足要求。
Ⅲ-Ⅲ截面：（上部配单排钢筋）按矩形截面设计，
mm
55545-6000==h
152.0555
3003.140.110
51.2002
6
2
1=????=
=
h
b f M
f c s αα
518.0166.0152.02-11211=<=?-=--=b s ξαξ
917.02
)
152.0211(2
)211(=?-+
=
-+
=
s s αγ
39.1094555
917.036010
51.2006
=???=
=
h f M A s y s γmm
2
选配钢筋
4Φ
A s =1256mm 2
%
70.0%100600
3001256
=??=
ρs>
%
4.0min =ρ，且<2.5%满足要求。
2、首层C-D 跨横梁的计算 支座边缘弯矩：34.9375.0)26.085.037.12675.079.126(
=??-=上C M kN ?m 34
.9375.0)2
6.085
.037.12675
.079.126(
D =??
-
=上
M
kN ?m
对于梁下部配筋，选用最大正弯矩为支座边缘处，对应剪力V=56.96kN
03
.9475.0)2
6.085
.096.5675
.011.109(
max
=??
-
=M
kN ?m
当梁上部受拉时，按矩形截面计算，当梁下部受拉时按T 形截面计算。 根据《混凝土结构设计规范》表5.2.4规定的翼缘的计算宽度的确定：
mm
80010012300600-30003003
600
-3000max h 12b S b 3
min '
n 0'
=?++=++=），，（
），，（
f f l b 梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋（360=y f N/mm 2），箍筋选HPB300级钢
筋（270=y f N/mm 2
）
；梁混凝土强度等级为C30（f c =14.3N/mm 2，f t =1.43N/mm 2）；相对界限受压区高度和截面最大抵抗矩系数查《钢筋混凝土设计原理》可知：
518.0=b ξ，截面最大抵抗矩系数
384.0518.05.0-1518.05.0-1b
b
max s =??=?=）（）（，ξξα。
《混凝土结构设计规范》表11.3.6-1，规定梁最小配筋率：
由于梁下部配筋由跨中最大正弯矩控制，即m kN M ?=11.109CD ，支座边缘处03.94max =M kN ?m 。
计算截面按T 形截面计算（梁的纵向受力钢筋按一排布置）
355
45-400a -h h s 0===mm
)2
('
0''1f f
f c h h h b f -
α=1.0×
14.3×800×100×(355-100/2)=348.92kN ?m>03
.94max
=M
kN ?m
故属于第一类T 形截面。
065.0355
8003.140.110
03.942
6
20
'
1=????=
=
h
b f M
f c s αα
518.0067.0065.02-11211=<=?-=--=b s ξαξ
966
.05.0-1==ξγs
66.761355
966.036010
03.946
=???=
=
h f M A s y s γmm
2
选配钢筋184Φ，A s =1017mm 2 由公式bh
A s
ρ≥得
%
85.0%100400
3001017=??=
ρ>
%
3.0min =ρ满足要求。
《混凝土结构设计规范》11.3.7规定，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不易大于2.5%。
Ⅰ-Ⅰ（Ⅲ-Ⅲ）截面：（上部配单排钢筋）按矩形截面设计，
mm
35545-4000==h
173.0355
3003.140.110
34.932
6
20
'
1=????=
=
h
b f M
f c s αα
518.0191.0173.02-11211=<=?-=--=b s ξαξ
904.02
)
173.0211(2
)211(=?-+
=
-+
=
s s αγ
92.807355
904.036010
34.936
=???=
=
h f M A s y s γmm
2
选配钢筋
4Φ
，A s = 1017 mm 2
%
85.0%100400
3001017=??=
ρ>
%
4.0min =ρ，且<2.5%满足要求。
7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算
1、剪力计算：
为了避免梁在弯曲破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则调整框架梁端部截面组合的剪力设计值进行调整：《混凝土结构设计规范》公式11.3.2-2：
l
r
b b
b vb
G b n
M M V V l η+=+ （7-2）
式中：b V —梁端部截面组合的剪力设计值
vb η—梁的剪力增大系数，一级抗震等级为1.3 n l —梁的净跨
Gb V —梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值 l b M 、r b M —分别为梁左、梁右端逆时针或顺时针方向正截面组合的弯矩设计值
首层A-C 横梁
V Gb =46.86+0.5×19.54=56.63kN
32.13985.0)63.566
.06.675.0/51.20084.1703.1(=?+-+?=）（b V kN
首层C-D 横梁：
V Gb =35.71+0.5×2.82=37.12kN
15.14685.0)12.376
.00.375
.0/34.9334.933.1(=?+-+?=）（b V kN
2、梁端截面受剪承载力计算
《混凝土结构设计规范》6.3.1规定：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件的受剪截面应符合下列条件：（防止梁截面发生斜压破坏）
当
4≤b
h w 时，00.25c c V f bh β≤
(7-2)
式中：V —构件斜截面上的最大剪力设计值
c β—混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取1.0 c f —混凝土轴心抗压强度设计值
b —矩形截面的宽度，T 形截面为腹板宽度
0h —截面的有效宽度
h ω—截面的腹板高度，对矩形截面，取有效高度；对于T 形截面，取有效高度减去翼缘
的高度
《混凝土结构设计规范》6.3.3规定：不配箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：0
7.0V
bh f t ≤
（1）首层A-C 框架横梁 h w /b =555/300=1.85<4,
V=116.53kN<0.250bh f c c β=0.25×14.3×1.0×300×555=595.24kN ，截面尺寸满足要求。
0.70bh f t =0.7×1.43×300×555=166.67kN>V=116.53kN ， 故只需按构造配2肢箍筋φ10 @200。 （2）首层C-D 横梁 由h w /b =355/300=1.18<4
可得V=126.37kN<0.250bh f c c β=0.25×1.0×14.3×300×355=380.74kN ，截面尺寸满足要求。
0.70bh f t =0.7×1.43×300×355=106.61kN 只配箍筋不配弯起钢筋，均布荷载作用下，《混凝土结构设计规范》11.3.4梁斜截面受剪承载力计算公式： )6.0(1 00cv h s A f bh f V sv yv t RE += αγ 45.0355 270355 30043.17.06.01037.12685.06.03 cv =?????-??= -≥ h f bh f V s nA yv t RE SV αγm m 2/mm 选用2肢箍筋φ10@200， 785 .0200 5.782=?= s nA sv mm 2/mm>0.45mm 2/mm %127.0f f 24 .0%26.0200 3005.782b yv t min .sv ==>=??= = sv sv s nA ρρ 根据《混凝土结构设计原理》表5-1规定，梁中箍筋最大间距S max 表7-2 梁中箍筋最大间距S max 根据《建筑抗震设计规范》6.3.3规定如下： 表7-3 梁端箍筋加密区构造要求 注：d 为纵向钢筋直径，h b 为梁高。 由以上可知： A-C 跨梁端箍筋加密区长度为1110mm ，箍筋间距为100mm ，采用2肢 φ10@100； C-D 跨梁端箍筋加密区长度为800mm ，箍筋间距为100mm ，采用2肢 φ10@100. 表7-4 一层框架横梁（AC 、CD ）纵向钢筋计算表 《建筑抗震设计规范》6.3.3规定：梁端截面底面和顶面纵向钢筋量比值，除按计算确定外，一级框架不应小于0.5，同时，梁端纵向受拉钢筋不应大于2.5%。 7.2 框架柱截面设计 为了使框架结构在地震作用下塑性铰首先在梁中出现，这就必须做到在同一节点柱的抗弯能力大于梁的抗弯能力，既满足“强柱弱梁”的要求。为此，《建筑抗震设计规范》规定：一、二、三级框架的梁、柱节点处，除顶层和轴压比小于0.15者外，柱端组合弯矩设计值应符合下列公式要求： C C b M M η=∑∑， （7-3） 公式中：ηc 为柱端弯矩增大系数，一级为1.2 由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力，从而对框架造成不利影响。同时随着框架梁铰的出现，由于塑性内力重分布底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此《混凝土结构设计规范》规定：对一级抗震等级应按考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以增大系数1.7。底层柱纵向钢筋宜按柱上、下端的不利情况配置。 7.2.1 框架柱的截面设计 各层梁、柱端组合的弯矩设计值，由框架梁内力组合表和横向框架柱弯矩和轴力组合表可知。 1、A 、E 轴柱 第一层：柱顶轴压比 15 .0214.06006007.1610 39.12853 >=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0222.06006007.1610 72.13313 >=???= = c bhf N μ 第二层：柱顶轴压比 15 .0165.06006007.1610 76.9893 >=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0170.07 .1660060010 51.10243 >=???= = c bhf N μ 第三层：柱顶轴压比 15 .0117.06006007.1610 29.7033 <=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0123.07 .1660060010 04.7383 <=???= = c bhf N μ 所以可知，第一到二层柱端组合的弯矩设计值需要调整。 2、C 、D 轴柱 第一层：柱顶轴压比 15 .0233.06006007.1610 85.13973 >=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0190.07.1660060010 18.11443 >=???= = c bhf N μ 第二层：柱顶轴压比 15 .0182.06006007.1610 52.10923 >=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0188.07 .1660060010 27.11273 >=???= = c bhf N μ 第三层：柱顶轴压比 15 .0131.06006007.1610 01.7853 <=???= = bh f N c μ 柱底轴压比 15 .0136.07 .1660060010 76.8193 <=???= = c bhf N μ 所以可知，第一到第二柱端组合的弯矩设计值需要调整。 由于本设计框架结构对称，故只对底层A 、C 柱进行配筋计算，并对一二层进行“强柱弱梁”调整，其余柱调整从略。 对A 轴柱组合弯矩设计值的调整： 第二层： ∑=b c c M M η=1.2×188.26=225.91kN ?m 节点上柱： 04.9291.12181.8381 .8391.225=+? kN ?m 节点下柱：87.13391 .12181.8391 .12191.225=+? kN ?m 第一层： ∑=b c c M M η=1.2×201.67=242.01kN ?m 节点上柱： 93.11670.11903.12870 .11901.242=+?kN ?m 节点下柱： 08 .12570 .11903.12803.12801.242=+? kN ?m 柱底：∑c M =1.7×125.08=212.64kN ?m 表7-5 横向框架A 柱调整后的柱端组合弯矩设计值调整表 对C 轴柱组合弯矩设计值调整： 第二层： ∑=b c c M M η=1.2×189.27=227.12kN ?m 节点上柱： 86 .10855 .14967.13767.13712.227=+?kN ?m 节点下柱：26 .11855 .14967.13755 .14912.227=+?kN ?m 第一层： ∑=b c c M M η=1.2×230.34=276.41kN ?m 节点上柱： 99.15443 .14153.18053 .18041.276=+?kN ?m 节点下柱： 42 .12143 .14153.18043.14141.276=+? kN ?m 柱底：∑c M =1.7×121.42=206.42kN ?m 表7- 6 横向框架C 柱调整后的柱端组合弯矩设计值调整表 7.2.2 第一层A 轴柱的承载力计算 图7-2 A 轴柱控制截面图 柱的混凝土强度等级为C35(16.7c f =N/mm 2, 1.57t f =N/mm 2)，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋(360=y f N/mm 2)，箍筋选HPB300级钢筋(270=y f N/mm 2)。 （1）轴压比验算 《混凝土结构设计规范》11.4.16规定，一级抗震等级的框架结构轴压比限值为0.65 一层柱轴压比验算见表8-10 表7-7 柱轴压比验算表 由上表可知，各层各柱轴压比均满足要求。 （2）柱正截面受弯承载力计算 第一层A 轴柱：根据A 柱内力组合表和弯矩调整值可知，A 柱各截面控制内力如下： Ⅰ-Ⅰ截面：M =125.08kN.m N =1285.39kN.m Ⅱ-Ⅱ截面：M =212.64kN.m N =1331.72kN.m 取Ⅱ-Ⅱ截面的内力值进行N 的计算，（按大偏心受压考虑） 67.15972 .13311064.2123 0=?= = N M e mm 0i a e e e =+=159.67+20=179.67mm (a e —轴向压力在偏心方向存在的附加偏心距，取20mm 和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值即600/30=20，故取a e =20mm) mm A I i 21.173600 600 60012/12 3 =??== 48.40)54.0(123402.3021.173/5200/=-?-≤==i l c ，故不考虑二阶效应影响 轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋合力点的距离： s i a h e e -+=2/=179.67+600/2-45=467.01mm 采用对称配筋 91.132600 7.160.110 72.13313 1=???= = b f N x c αmm<= 0h b ξ0.518h 0=287.49mm ， 且>2a s =90 mm ，满足要求 则)(/)]2([001's y c s s a h f x h bx f Ne A A ---==α 0) 45555(360) 2/91.132555(91.1326007.160.101.4671072.13313 <-?-????-??= ， 按构造配筋。 选配6Φ20，A s =1884mm 2。 根据《混凝土结构设计规范》11.4.12条规定：框架柱和框支梁中全部纵向受力钢筋的配筋百分率一级抗震不应小于1.0，同时每一侧的配筋百分率不应小于0.2。 单侧配筋率：%2.0%52.0600 6001884min =>=?=ρρs 总配筋率： % 0.1%04.1600 6001884 2min =>=??= ρρs 再按N max 及相应的M 一组设计值进行N 计算，M =25.17kN.m ， N =1776.66kN.m （此组内力是无地震作用时的组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整） 计算可知：)(/)]2(['0'01's y c s s a h f x h bx f Ne A A ---==α<0 所以只需按构造配筋。 综上：该柱选配6Φ20，A s =1884mm 2。 （3）柱斜截面受剪承载力计算 对首层A 柱，由横向框架A 柱调整后的柱端组合弯矩设计值可知： 柱上端弯矩设计值：77.16675.008.125t ==c M kN ?m 柱下端弯矩设计值：52 .28375 .064.212== b c M kN ?m 根据《混凝土结构设计规范》规定：考虑地震作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值44 .1176 .02.5) 52.28367.166(2.1) (t =-+?= += n b c c vc H M M V ηkN ， 式中：t c M 、b c M 为考虑地震作用组合，且经调整后的框架柱上、下端弯矩设计值， n H 为柱净高， vc η一级框架取1.2。 V =117.44kN<0.20bh f c c β=0.2×1.0×16.7×600×555=1112.22kN ，满足要求。 《混凝土结构设计规范》11.4.7考虑地震组合的矩形截面框架柱和框支柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定： 331.4555 .085.044.11785 .2380 >=?= = h V M c c λ，故取3=λ N=1331.72/0.85=1566.73kN<0.3f c A =0.3×16.7×600×600=1803.6kN ，故取N=1566.73kN 0056.0-1 05 .1h f N bh f V s A yv t c RE sv +-= λγ = 0555 270) 1073.1566056.055560057.1405.11044.11785.03 3 造配箍筋 A 柱配置箍筋：双肢箍筋φ10@100。 《混凝土结构设计规范》表11.4.12-2规定，箍筋的最大间距和最小直径按下表取值 表8-12 柱端箍筋加密区构造要求 注：d 为柱纵筋最小直径 一级框架柱的箍筋直径不小于φ12且箍筋肢距不大于150mm 柱的箍筋加密区长度： （1）柱截面长边尺寸，柱净高的1/6和500mm 中的最大值。767mm （2）底层柱根不小于柱净高的1/3，即1.53m 。 （3）一级框架角柱全高加密箍筋。 综上可得：A 柱配置箍筋：2肢φ10@100。 8.2.3 第一层C 轴柱的承载力计算 图7-3 C 轴柱控制截面图 （1）柱正截面受弯承载力计算 第一层C 轴柱：根据C 柱内力组合表和弯矩调整值可知，C 柱各截面控制内力如下： Ⅰ-Ⅰ截面：M =121.42kN.m N =1397.85kN.m Ⅱ-Ⅱ截面：M =206.42kN.m N =1444.18kN.m 取Ⅱ-Ⅱ截面的内力值进行N 的计算，（按大偏心受压考虑） 93.14218 .14441042.2063 0=?= = N M e mm 0i a e e e =+=142.93+20=162.93mm (a e —轴向压力在偏心方向存在的附加偏心距，取20mm 和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值即600/30=20，故取a e =20mm) mm A I i 21.173600 600 60012/12 3 =??== 48.40)54.0(123402.3021.173/5200/=-?-≤==i l c ，故不考虑二阶效应影响 轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋合力点的距离： s i a h e e -+=2/=162.93+600/2-45=417.93mm 采用对称配筋 13 .144600 7.160.110 18.14443 1=???= = b f N x c αmm<=0h b ξ0.518h 0=287.49mm ， 且>2a s =90 mm ，满足要求 则)(/)]2([001's y c s s a h f x h bx f Ne A A ---==α 0) 45555(360) 2/13.144555(13.1446007.160.193.4171018.14443 <-?-????-??= ， 按构造配筋。 选配6Φ20，A s =1884mm 2。 根据《混凝土结构设计规范》11.4.12条规定：框架柱和框支梁中全部纵向受力钢筋的配筋百分率一级抗震不应小于1.0，同时每一侧的配筋百分率不应小于0.2。 单侧配筋率：%2.0%52.0600 6001884min =>=?=ρρs 总配筋率： % 0.1%04.1600 6001884 2min =>=??= ρρs 再按N max 及相应的M 一组设计值进行N 计算，M =5.95kN.m ， N =2097.46kN.m （此组内力是无地震作用时的组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整） 计算可知：)(/)]2(['0'01's y c s s a h f x h bx f Ne A A ---==α<0 所以只需按构造配筋。 综上：该柱选配6Φ20，A s =1884mm 2。 （2）柱斜截面受剪承载力计算 对首层C 柱，由横向框架C 柱调整后的柱端组合弯矩设计值可知： 柱上端弯矩设计值：89.16175.042.121t ==c M kN ?m 柱下端弯矩设计值：23 .27575 .042.206== b c M kN ?m 根据《混凝土结构设计规范》规定：考虑地震作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值03 .1146 .02.5) 23.27589.161(2.1) (t =-+?= += n b c c vc H M M V ηkN ， 式中：t c M 、b c M 为考虑地震作用组合，且经调整后的框架柱上、下端弯矩设计值， n H 为柱净高， vc η一级框架取1.2。 V =114.03kN<0.20bh f c c β=0.2×1.0×16.7×600×555=1112.22kN ，满足要求。 《混凝土结构设计规范》11.4.7考虑地震组合的矩形截面框架柱和框支柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定： 369.4555 .085.003.11453 .2520 >=?= = h V M c c λ，故取3=λ N=1444.18/0.85=1699.04kN<0.3f c A =0.3×16.7×600×600=1803.6kN ，故取N=1699.04kN 0056.0-1 05 .1h f N bh f V s A yv t c RE sv +-= λγ = 0555 270) 1004.1699056.055560057.1405.11003.11485.03 3 造配箍筋 根据《混凝土结构设计规范》规定：C 柱配置箍筋：2肢φ10@100。 8.3 框架梁柱节点核心区截面抗震验算 在进行框架结构抗震设计时，除了保证框架梁、框架柱具有足够的强度和延性外，还必须保证框架节点的强度。震害调查表明，框架节点破坏主要是由于节点核心区箍筋数量不足，在剪力和压力共同作用下节点核心区混凝土出现斜裂缝，箍筋屈服甚至被拉断，柱的纵向钢筋被压曲引起的。因此，为了防止节点核心区发生剪切破坏，必须保证节点核心区混凝土的强度和配置足够数量的箍筋。 根据《混凝土结构设计规范》11.6.1规定：一级抗震等级的框架应进行节点核心区抗震受剪承载力计算；11.6.2条规定： 一级抗震等级的框架梁柱节点核心区的剪力设计值V j 应按下列规定计算 )1(M 15 .1V 0s 0b j b c s b b h H a h a h --- -=∑’ ‘ （7-4） 式中： ∑b M —梁左右端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值之和 H c —柱的计算高度，可采用节点上下柱反弯点之间的距离 h b —梁的截面高度，节点两侧梁截面不等高时可采用平均值 ’ s a —梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离 11.6.3条规定：框架梁柱节点核心区的受剪水平截面应符合下列条件： 7.3.1 A 轴柱与梁的节点 由于属于端节点，则h b =600mm,h b0=600-45=555mm H c =3.9×0.55+5.2×(1-0.7)=3.71m r b l b b M M M +=∑=201.67kN ?m )1(M 15 .1V 0s 0b j b c s b b h H a h a h --- -=∑’ ‘ =)600 3710455551(45 5551067.20115.13 --- ?-?? =384.68kN V j 所需满足条件如下： （1）节点剪压比控制： 1 (0.3)j j c j j RE V f b h ηγ≤ （7-6） 式中：RE γ—构件受剪承载力抗震调整系数，取RE γ=0.85 j η—正交梁的约束影响系数，楼板现浇，梁柱中线重合，四侧各梁截面宽度不小 于该侧柱截面宽度的1/2，且正交方向梁的高度不小于框架梁高度的3/4时， 可采用1.5，9度时宜采用1.25，其他情况采用1.0 j h —节点核心区的截面高度，可采用验算方向的柱截面高度 j b —节点核心区的截面有效验算高度，当验算方向的梁的截面宽度不小于该侧柱可采用该侧柱截面宽度，当小于时截面宽度的1/2时，采用下列二者的较小值 c b j h b b 5.0+= c j b b = c b b b 、—别为验算方向梁的宽度和柱的宽度 c h —验算方向柱截面高度 j b =300+0.5×600=600mm j b =600mm ，故取j b =600mm 89 .21216006007.160.13.085 .01)3.0(1 =?????= j j t j RE h b f ηγkN>V j =384.68kN （2）截面受剪承载力验算 ' 01 1.10.05j b s j j t j j j yv svj RE c b h a V f b h N f A b S ηηγ? ?-≤++ ??? 式中：t f —混凝土抗拉强度设计值 N —对应于组合剪力设计值的上柱组合截面轴向压力较小值，其取不应小于柱的截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值的乘积的50%；当N 为拉力，取N=0。 yv f —箍筋抗拉强度设计值 s v j A —核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋的总截面面积 s —箍筋间距 '0s b a h -—梁上部钢筋合力点至下部钢筋合力点的距离 RE γ—承载力抗震调整系数，可采用0.85