《炉石传说》每日一牌详细介绍：蒸发

蒸发（Vaporize）

奥秘：当一个随从攻击你的英雄，将其消灭。

Secret: When a minion attacks your hero, destroy it.

类型（Type）：技能（Ability）

品质（Rarity）：稀有（Rare）

卡组（Set）：专家（Expert）

职业（Class）：法师（Mage）

原画（Artist）： Raymond Swanland

是不是因为死亡之翼的对手使用这张牌击败了他，所以他一怒之下引发了大灾变？我们不得而知。

Rumor has it that Deathwing brought about the Cataclysm after losing a game to this card. We may never know the truth.

蒸发与《魔兽世界》

在魔法师的世界中，阿克蒙德让达拉然凭空蒸发可谓标志性的大事件。阿克蒙德在地上画了一个咒符，便轻易地让达拉然土崩瓦解，蒸发于无形。

阿克蒙德被选择领导燃烧军团的第二次入侵，但他需要通过某个媒介、某种方法来到艾泽拉斯。召唤一个像阿克蒙德这样强大的生物需要巨大的魔法力量。在克尔苏加德开始了漫长复杂的召唤过程后。天空被撕裂了，强大的地狱火恶魔和地狱犬从天而降。最终，召唤完成了。阿克蒙德

首先任命提克迪奥斯掌管天灾军团。然后，阿克蒙德以一人之力轻易毁灭了达拉然城。对洛丹伦的入侵继续进行并丝毫没有减弱，阿克蒙德和提克迪奥斯的魔法召唤来了大量恶魔追随者，包括穷凶极恶的深渊魔王——玛洛诺斯。他们一起碾平了洛丹伦联盟，蹂躏杀戮一切他们所能看到的。然而，提克迪奥斯很快发现兽人们并不在这里。燃烧军团跟随兽人的足迹穿越了海洋，在那里他们发现的不只是兽人，还有1万年前放逐了他们的暗夜精灵。

蒸发与《炉石传说》

蒸发，法师奥秘卡，3点水晶消耗，当一个随从攻击你的英雄时，将其消灭。蒸发这张卡牌只要被触发，能够消灭任何类型的随从，甚至可以无视该随从的圣盾效果。但需要注意的是，被蒸发消灭的随从卡依然能够触发亡语效果，在当前环境下，奥秘法的牌组中会加入蒸发，而对手往往会利用英雄能力或是最弱小的随从来试探法师所放下的奥秘，大部分情况下，蒸发的发挥并

不好，但在面对后期牌组时会让对手忌惮你的奥秘而停止攻击。

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单效蒸发及计算汇总

单效蒸发及计算一.物料衡算二.能量衡算 1．可忽略溶液稀释热的情况三.传热设备的计算 1.传热的平均温度差四.蒸发强度与加热蒸汽的经济性 1.蒸发器的生产能力和蒸发强度一.物料衡算(material balance) 2．溶液稀释热不可忽略的情况 2.蒸发器的传热系数 2.加热蒸汽的经济性对图片5-13 所示的单效蒸发器进行溶质的质量衡算，可得由上式可得水的蒸发量及完成液的浓度分别为 (5- 1) (5- 2) 3.传热面积计算式中

F———原料液量，kg/h ； W———水的蒸发量，kg/h ； L———完成液量，kg/h ； x0———料液中溶质的浓度，质量分率； x1———完成液中溶质的浓度，质量分率。二.能量衡算(energy balance) 仍参见图片(5-13) ，设加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出，则由蒸发器的热量衡算得 (5-3) 或(5-3a ) 式中 D———加热蒸汽耗量，kg/h ； H———加热蒸汽的焓，kJ/kg ； h0———原料液的焓，kJ/kg ； H'———二次蒸汽的焓，kJ/kg ； h1———完成液的焓，kJ/kg ； hc ———冷凝水的焓，kJ/kg ； QL———蒸发器的热损失，kJ/h ； Q———蒸发器的热负荷或传热速率，kJ/h 。由式5-3 或5-3a 可知，如果各物流的焓值已知及热损失给定，即可求出加热蒸汽用量D 以及蒸发器的热负荷Q

溶液的焓值是其浓度和温度的函数。对于不同种类的溶液，其焓值与浓度和温度的这种函数关系有很大的差异。因此，在应用式5-3 或5-3a 求算D 时，按两种情况分别讨论：溶液的稀释热可以忽略的情形和稀释热较大的情形。 1．可忽略溶液稀释热的情况大多数溶液属于此种情况。例如许多无机盐的水溶液在中等浓度时，其稀释的热效应均较小。对于这种溶液，其焓值可由比热容近似计算。若以0℃的溶液为基准，则（5-4）（5-4a ）将上二式代入式5-3a 得（5-3b）式中 t0———原料液的温度，℃； t1———完成液的温度，℃； C0———原料液的比热容，℃； C1———完成液的比热容，℃ ；当溶液溶解的热效应不大时，其比热容可近似按线性加合原则，由水的比热容和溶质的比热容加合计算，即（5-5）（5-5a）式中 CW———水的比热容，℃；

蒸发器的选择计算

. 新乡双赢蒸发器选择计算的任务是选择合适的蒸发器类型和计算蒸发器的传热面积，确定定型产品的型号与规格。蒸发器的传热面积计算公式为 Qe=kA△tm 式中Qe----蒸发器的制冷量，W； K-----蒸发器的传热系数，W/(M2.℃); A-----蒸发器的传热面积，M2； Tm----蒸发器的平均传热温差，℃。对于冷却液体或空气的蒸发器，蒸发器的制冷量应为 Qe=Mc（T1-T2） Qe=M（H1-H2）式中M---被冷却液体（水、乙二醇）或空气的质量流量，kg/s; C--------被冷却液体的比热，J/(kg.℃); T1、T2----被冷却液体进、出蒸发器的温度，℃； H1、H2----被冷却空气进、出蒸发器的比焓，J/kg。对于制冷系统，M、c、T1、T2，通常是已知的。例如，为空调系统制备冷冻水，其流量、要求供出的冷冻水温度（T2)及回蒸发器的冷冻水温度（T1)都是已知的。因此，蒸发器的热负荷Qe是已知的。对于热泵系统，进蒸发器的温度T1与热泵的低位热源有关。例如，水作低位热源时，T1决定于水位（河水、湖水、地下水、海水等）的温度。而T2、M的确定需综合考虑热泵的COPh、经济性等因素确定。蒸发器内制冷剂出口可能有一定的过热度，但过热所吸收的热量比例很小，因此在计算传热温差时，制冷剂的温度就认为是蒸发温度Te，平均传热温差应为 T1--T2 △tm=----------------- T1--Te LN--------- T2--Te △tm和Te的确定影响到系统的运行能耗、设备费用、运行费用等。如果Te取得低，则△tm增大，传热面积减少，降低了蒸发器设备费用；而系统的制冷量、性能系数减小，压缩机的功耗增加，运行费用增大。如果取得高，则与之相反。用于制取冷水的满液式蒸发器Te一般不低于2℃。关于△tm或（T2-Te）的推荐值列于表中。蒸发器的传热系数K与管内、外的放热系数、污垢热阻等因素有关，详细计算请参阅文献。表中还列出了常用蒸发器传热系数K的推荐值。 '.

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤多效蒸发的计算一般采用迭代计算法（1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。（2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。（3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。（4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。（5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。（二）蒸发器的计算方法下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成总蒸发量（1-1）在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2）任何一效中料液的组成为（1-3）一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即（1-4）对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2 （1-5）以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即（1-6）式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算：（1-7）式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?

MVR蒸发器工艺操作要求

MVR蒸发器工艺操作规程第一部分原理 MVF蒸发器不同于普通单效降膜或多效降膜蒸发器，MVR为单体蒸发器，集多效降膜蒸发器于一身，根据所需产品浓度不同采取分段式蒸发，即产品在第一次经过效体后不能达到所需浓度时，产品在离开效体后通过效体下部的真空泵将产品通过效体外部管路抽到效体上部再次通过效体，然后通过这种反复通过效体以达到所需浓度。效体内部为排列的细管，管内部为产品，外部为蒸汽，在产品由上而下的流动过程中由于管内面积增大而是产品呈膜状流动，以增加受热面积，通过真空泵在效体内形成负压，降低产品中水的沸点，从而达到浓缩，产品蒸发温度为60C 左右。产品经效体加热蒸发后产生的冷凝水、部分蒸汽和给效体加热后残余的蒸汽一起通过分离器进行分离，冷凝水由分离器下部流出用于预热进入效体的产品，蒸汽通过风扇增压器进行增压（蒸汽压力越大温度越高），而后经增压的蒸汽通过管路汇合一次蒸汽再次通过效体。设备启动时需一部分蒸汽进行预热，正常运转后所需蒸汽会大幅度减少，在风扇增压器对二次蒸汽加压的过程中由电能转化为蒸汽的热能，所以设备运转过程中所需蒸汽减少，而所需电量大幅增加。产品在效体流动的整个过程中温度始终在60 r左右，加热蒸汽与产品之间的温度差也保持在5—8°C左右，产品与加热介质之间的温度差越小越有利于保护产品质量、有效防止糊管。产品的浓缩度在50流右时仅MVF蒸发器就能完成第二部分工艺流程说明 1、物料走向 ①进料：上游工艺产生的硫酸钠原液送至本系统原料缓冲罐T01中, 由进料泵P01打入蒸发系统。5t/h 25 C 5%的硫酸钠溶液从原料缓冲罐T01出来，由进料泵P01打入板式换热器，硫酸钠溶液在蒸馏水板换 HE01和鲜蒸汽板换HE02内分别与系统产生的3.5t/h 102C的蒸馏水和200kg/h 120C的鲜蒸汽进行换热，温度达到

蒸发计算方法综述

蒸发摘要：蒸发是地球表面水量和能量平衡中的重要分量，对于区域气候、旱涝变化趋势，水资源形成及变化规律，水资源评价等方面的研究有着重要作用。本文列举了常用的几种蒸发计算方法，对每种方法的优缺点进行了简要概括，并提出了未来蒸发计算方法的发展方向。关键词：蒸发计算方法 1 关于蒸发的几个概念蒸发（Evaporation ）是水循环和水平衡的基本要素之一。水分从液态变为汽态的过程称为蒸发。它涉及地球表层中能量循环和物质转化最为强烈的活动层——土壤-植物-大气系统(SPAC )，常受下垫面条件(如地形、土壤质地、土壤水分状况等)、植物生理特性(如植物种类、生长过程等)和气象因素(如太阳辐射、温度、湿度、风速等)等诸多因素的影响。因此，蒸发蒸腾问题成为水文学、气象学、农学等多个学科领域的关注焦点。发生在海洋、江河、湖库等水体表面的蒸发，称为水面蒸发，它仅受太阳辐射等气象因素的热能条件制约，故又可称为蒸发能力。发生在土壤表面或岩体表面的蒸发，通常称为土壤蒸发。发生在植物表面的蒸发，称为植物蒸腾或植物蒸散发。发生在一个流域或区域内的水面蒸发、土壤蒸发和植物蒸腾的总和称为流域蒸散发或陆地蒸发。陆地蒸发不仅取决于热能条件，还取决于可以供应蒸发的水分条件，即供水条件。蒸发蒸腾（Evaportranspiration ，简称ET )包括土壤蒸发和植被蒸腾，在全球水文循环中起着重要的作用。参考作物蒸发蒸腾量（0ET ）：为一种假想参考作物的蒸发蒸腾速率。假想作物的高度为0.12m ，固定的叶面阻力为70s/m ，反射率为0.23，非常类似于表面开阔、高度一致、生长旺盛、完全覆盖地面且不缺水的绿色草地蒸发蒸腾量。0ET 的计量单位以水深表示，单位为mm ；或用一定时段内的日平均值表示，单位为mm/d 。 2 直接测定法 2.1 蒸发皿测定法 1687年英国天文学家Halley 使用蒸发器测定蒸发量揭开了水面蒸发观测的序幕。蒸发皿测定法主要包括大型蒸发池和小型蒸发器。大型蒸发池(20E 面积20m 2或100E 面积100m 2）的蒸发资料虽然能够代表大水体的实际水面蒸发，但由于造价太高，不可能所

单效蒸发及计算

单效蒸发及计算一.物料衡算(materialbalance) 对图片5-13所示的单效蒸发器进行溶质的质量衡算，可得由上式可得水的蒸发量及完成液的浓度分别为 (5-1) (5-2) 式中 F———原料液量，kg/h； W———水的蒸发量，kg/h； L———完成液量，kg/h； x0———料液中溶质的浓度，质量分率； x1———完成液中溶质的浓度，质量分率。二.能量衡算(energybalance) 仍参见图片(5-13)，设加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出，则由蒸发器的热量衡算得

（5-3）或（5-3a）式中 D———加热蒸汽耗量，kg/h； H———加热蒸汽的焓，kJ/kg； h0———原料液的焓，kJ/kg； H'———二次蒸汽的焓，kJ/kg； h1———完成液的焓，kJ/kg； hc———冷凝水的焓，kJ/kg； QL———蒸发器的热损失，kJ/h； Q———蒸发器的热负荷或传热速率，kJ/h。由式5-3或5-3a可知，如果各物流的焓值已知及热损失给定，即可求出加热蒸汽用量D以及蒸发器的热负荷Q。溶液的焓值是其浓度和温度的函数。对于不同种类的溶液，其焓值与浓度和温度的这种函数关系有很大的差异。因此，在应用式5-3或5-3a求算D时，按两种情况分别讨论：溶液的稀释热可以忽略的情形和稀释热较大的情形。 1．可忽略溶液稀释热的情况大多数溶液属于此种情况。例如许多无机盐的水溶液在中等浓度时，其稀释的热效应均较小。对于这种溶液，其焓值可由比热容近似计算。若以0℃的溶液为基准，则（5-4）（5-4a）将上二式代入式5-3a得

（5-3b）式中 t0———原料液的温度，℃； t1———完成液的温度，℃； C0———原料液的比热容，℃； C1———完成液的比热容，℃；当溶液溶解的热效应不大时，其比热容可近似按线性加合原则，由水的比热容和溶质的比热容加合计算，即 (5-5) (5-5a) 式中 CW———水的比热容，℃； CB———溶质的比热容，℃。将式5-5与5-5a联立消去CB并代入式5-2中，可得，再将上式代入式5-3b中，并整理得（5-6）由于已假定加热蒸汽的冷凝水在饱和温度下排出，则上式中的即为加热蒸汽的冷凝潜热，即 (5-7) 但由于溶液的沸点升高，二次蒸汽的温度与溶液温度t1并不相同（下面还要详细讨论）。但作为近似，可以认为（5-8）式中

降膜蒸发器设计

齐齐哈尔大学蒸发水量为2000的真空降膜蒸发器题目蒸发水量为2000的真空降膜蒸发器学院机电工程学院专业班级过控133 学生姓名戴蒙龙指导教师张宏斌成绩 2016年 12月 20日

目录摘要............................................................ I II Absract............................................................ I V 第1章蒸发器的概述. (1) 1.1蒸发器的简介 (1) 1.2蒸发器的分类 (1) 1.3蒸发器的类型及特点、 (2) 1.4蒸发器的维护 (5) 第2章蒸发器的确定 (6) 2.1 设计题目 (6) 2.2 设计条件： (6) 2.3 设计要求： (6) 2.4 设计方案的确定 (6) 第3章换热面积计算 (7) 3.1.进料量 (8) 3.2.加热面积初算 (8) 3.2.1估算各效浓度: (8) 3.2.2沸点的初算 (8) 3.2.3计算两效蒸发水量，及加热蒸汽的消耗量 (9) 3.3.重算两效传热面积 (11) 3.3.1.第一次重算 (11) 第4章蒸发器主要工艺尺寸的计算 (12) 4.1加热室 (13) 4.2分离室 (13) 4.3其他工件尺寸 (14) 第5章强度校核 (15) 5.1 筒体 (15) 5.2前端管箱 (16) 参考文献 (19)

致谢 (21)

蒸发就是采用加热的方法，使溶液中的发挥性溶剂在沸腾状态下部分气化并将其移除，从而提高溶液浓度的一种单元操作，蒸发操作是一个使溶液中的挥发性溶剂与不挥发性溶质分离的过程。蒸发设备称为蒸发器，蒸发操作的热源，一般为饱和蒸汽。蒸发在操作广泛应于化学、轻工、食品、制药等工业中。工业上被蒸发处理的溶液大多数为水溶液。本次设计的装置为蒸发水量为2000降膜蒸发器，浓缩物质为牛奶。降膜蒸发器除适用于热敏性溶液外，还可用于蒸发浓度较高的液体。关键词：蒸发；换热；高效；使用广泛

MVR蒸发器工艺介绍[最新]

MVR蒸发器工艺介绍[最新] MVR蒸发结晶器一、MVR工艺介绍 1、MVR原理 MVR是蒸汽机械再压缩技术，(mechanical vapor recompression )的简称。MVR蒸发器是重新利用它自身产生的二次蒸汽的能量，从而减少对外界能源的需求的一项节能技术。 MVR其工作过程是将低温位的蒸汽经压缩机压缩，温度、压力提高，热焓增加，然后进入换热器冷凝，以充分利用蒸汽的潜热。除开车启动外，整个蒸发过程中无需生蒸汽从蒸发器出来的二次蒸汽，经压缩机压缩，压力、温度升高，热焓增加，然后送到蒸发器的加热室当作加热蒸汽使用，使料液维持沸腾状态，而加热蒸汽本身则冷凝成水。这样原来要废弃的蒸汽就得到充分的利用，回收潜热，提高热效率，生蒸汽的经济性相当于多效蒸发的30效。为使蒸发装置的制造尽可能简单和操作方便，可使用离心式压缩机、罗茨式压缩机。这些机器在1:1.2到1:2压缩比范围内其体积流量较高。蒸发设备紧凑占地面积小所需空间也小。又可省去冷却系统。对于需要扩建蒸发设备而供汽，，场地不够的现有工厂供水能力不足，特别是低温蒸发需要冷冻水冷凝的场合，可以收到既节省投资又取得较好的节能效果。 2、MVR工艺流程系统由单效或双效蒸发器、分离器、压缩机、真空泵、循环泵、操作平台、电器仪表控制柜及阀门、管路等系统组成，结构简单，操作维护方便。

3、MVR技术特点 ※MVR节能蒸发器仅需要极少量生蒸汽，极大地降低企业运行成本，减少环境污染。没有废热蒸汽排放，节能效果十分显著。 ※由于采用压缩机提供热源，和传统蒸发器相比，温差小得多，能够达到温和蒸发，极大地提高产品质量、降低结垢。 ※无需冷凝器，结构与流程非常简单，全自动操作，可连续运行，安全可靠。 ※设备内配CIP清洗管路，可实现就地清洗，整套设备操作方便，无死角。没有废热蒸汽排放，节能效果十分显著 ※该蒸发器是物料在低温、且不产生泡沫的状态下进行蒸发，料液均匀，不跑料，不易结焦。 ※采用低温负压蒸发(32-85?)，有利于防止被蒸发物料的高温变性。 ※凡单效及多效蒸发器适用的物料，均适合采用MVR蒸发器，在技术上具有完全可替代性，并具有更优良的环保与节能特性。二、MVR经济和社会效益

小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施

小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因及改进措施摘要分析小型蒸发器蒸发量的观测过程中蒸发量测定值成为负值的原因,并提出不同天气条件下对这一现象的改进措施,以为提高小型蒸发器蒸发量观测的准确性提供参考。关键词小型蒸发器;蒸发量;负值;原因;改进措施 1小型蒸发器蒸发量测定为负值的原因分析在测定小型蒸发器蒸发量的过程中,有时因一些不明原因,致使蒸发量测定值成为负值。小型蒸发器蒸发量计算公式为:蒸发量=原量+降水量-余量,由此可直观看出小型蒸发器蒸发量若为负值,只有一个原因,那就是小型蒸发器的原量+降水量<蒸发余量[1]。现就这一现象原因进行分析。 1.1小型蒸发器和蒸发专用雨量器的差异小型蒸发器为口径20 cm、高约10 cm的金属圆盆,受水界面较为单一;而蒸发专用雨量器是由全新不锈钢的口径为20 cm的承水器(漏斗)、储水筒、储水瓶几个部件组成,承水器与漏斗连接面不是一个完整无隙的受面体,雨水经过承水器(漏斗)流入储水瓶内,承水器表面和储水瓶都会吸附一些雨水,漏斗与承水器之间的接缝也会收纳一些雨水,最终造成从蒸发专用雨量器中量取出的雨量会比实际偏少一些[2]。由于小型蒸发器和蒸发专用的雨量器安a装位置不同,有时因风向的不同,落入蒸发专用雨量器中的雨水比落入小型蒸发器蒸发皿内的雨水少,相应地,原量+降水量的数值就减小了。 1.2量取蒸发量和蒸发雨量的时间差当观测时正遇降水,量完蒸发量再去量蒸发雨量,微雨时,前后时间差的雨量差较小,如果雨势大,雨量差可达零点几毫米,这个雨量差造成了当日蒸发量偏大及次日蒸发量偏小的情况;若次日的天气状况较差,蒸发量较少,就有可能造成次日蒸发量测定值为负值的情况出现。 1.3量取蒸发量原量、余量的准确性偏差小型蒸发器量入原量一般固定为20 mm,而观测员不固定,2个观测员量入蒸发量原量、量取蒸发量余量的准确性不可避免地存在一点偏差。如果14:30之后交接班,不同的观测员量入蒸发量原量、量取蒸发量余量的准确性不同,一定程度上会影响小型蒸发器蒸发量测定值[3]。 1.4雨水和蒸发皿内的残留水如一天大部分时间都在断断续续地下雨,蒸发皿外壁和倒水小且积有少量雨

蒸发器的设计计算

蒸发器设计计算已知条件：工质为R22，制冷量kW 3，蒸发温度C t ?=70，进口空气的干球温度为C t a ?=211，湿球温度为C t b ?=5.151，相对湿度为34.56=φ％；出口空气的干球温度为C t a ?=132，湿球温度为C t b ?=1.112，相对湿度为80=φ％；当地大气压力Pa P b 101325=。（1）蒸发器结构参数选择选用mm mm 7.010?φ紫铜管，翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片，肋片间距 mm s f 5.2=，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向管间距mm s 251=，沿气流方向的管排数4=L n ，迎面风速取s m w f /3=。（2）计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为 mm d d f o b 4.102.02102=?+=+=δ 沿气流方向的管间距为 mm s s 65.21866.02530cos 12=?=?= 沿气流方向套片的长度为 mm s L 6.8665.21442=?== 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积： f b f s d s s a 100042221? ??? ? ? -?=π ()5.21000 4.10414.36 5.212522??? ? ???-??= m m 23651.0= 每米管长翅片间管子表面积：

f f f b b s s d a ) (δπ-= ()5 .21000 2.05.24.1014.3? -??= m m 203.0= 每米管长总外表面积： m m a a a b f of 23951.003.03651.0=+=+= 每米管长管内面积： m m d a i i 2027.0)20007.001.0(14.3=?-?==π 每米管长的外表面积： m m d a b b 2003267.00104.014.3=?==π 肋化系数： 63.14027 .03951 .0== = i of a a β 每米管长平均直径的表面积： m m d a m m 2 02983.020086.00104.014.3=?? ? ??+?==π （3）计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性空气的平均温度为 C t t t a a f ?=+=+= 172 1321221 空气在下C ?17的物性参数 3215.1m kg f =ρ ()K kg kJ c pf ?=1005 704.0=rf P s m v f 61048.14-?=

升膜蒸发器设计计算说明书

《食品工程原理》课程设计目录一《食品工程原理》课程设计任务书 (1) (1) ........................................................................................................................................... ．设计课题 (2) (2) ........................................................................................................................................... ．设计条件 (2) (3) ........................................................................................................................................... .设计要求 (2) (4) ........................................................................................................................................... .设计意义 (2) (5) ........................................................................................................................................... .主要参考资料.. (3) 二设计方案的确定 (3) 三设计计算 (4) 3.1. ......................................................................................................................................... 总蒸发水量 (4) 3.2. ......................................................................................................................................... 加热面积初算. (4) ( 1)估算各效浓度 (4) ( 2)沸点的初算 (4) ( 3)温度差的计算 (5) (4)计算两效蒸发水量V，V2及加热蒸汽的消耗量S (6) (5)总传热系数K的计算 (7) ( 6)分配有效温度差，计算传热面积 (9) 3.3. ............................................................................................................................................ 重算两效传热面积.. (10) ( 1)第一次重算 (10) 3.4 计算结果 (11) 四蒸发器主要工艺尺寸的计算 (13)

MVR蒸发器工艺介绍讲解

江苏赛格尔环保工程有限公司专业从事MVR蒸发器、罗茨、离心蒸气压缩机等核心成套设备的研发、设计、制造。集聚了在节能环保蒸发器领域的专家和科技人才，组成了MVR高效节能蒸发器及蒸汽压缩机的设计和制造精英团队，致力于成为一流的蒸发浓缩结晶的工艺设计者，设备制造者，运行管理服务提供者，节能技术领跑者。公司致力于高浓度高盐废水处理及资源化利用，立志成为该领域的先锋。公司开发的MVR蒸发器具有应用领域宽广、高效节能、全自动无人值守和组态实时监控等特点，可广泛应用在环保、制糖、制药、化工、食品、等节能减排和环境保护领域，为企业和城市环境提供了真正实现“零排放”的全套技术解决方案。 ※公司愿景永恒节能，永恒环保。 ※公司理念责任：对社会负责、对企业负责、对客户负责、对员工负责。创新：持续不断地进行技术创新、经营创新、管理创新。精神：认真负责、追求卓越。 ※公司目标打造卓越品质，成就行业品牌。三、MVR工艺介绍

1、MVR原理 MVR是蒸汽机械再压缩技术，（mechanical vapor recompression ）的简称。MVR 蒸发器是重新利用它自身产生的二次蒸汽的能量，从而减少对外界能源的需求的一项节能技术。 MVR其工作过程是将低温位的蒸汽经压缩机压缩，温度、压力提高，热焓增加，然后进入换热器冷凝，以充分利用蒸汽的潜热。除开车启动外，整个蒸发过程中无需生蒸汽从蒸发器出来的二次蒸汽，经压缩机压缩，压力、温度升高，热焓增加，然后送到蒸发器的加热室当作加热蒸汽使用，使料液维持沸腾状态，而加热蒸汽本身则冷凝成水。这样原来要废弃的蒸汽就得到充分的利用，回收潜热，提高热效率，生蒸汽的经济性相当于多效蒸发的30效。为使蒸发装置的制造尽可能简单和操作方便，可使用离心式压缩机、罗茨式压缩机。这些机器在1：1.2到1：2压缩比范围内其体积流量较高。蒸发设备紧凑占地面积小所需空间也小。又可省去冷却系统。对于需要扩建蒸发设备而供汽，，场地不够的现有工厂供水能力不足，特别是低温蒸发需要冷冻水冷凝的场合，可以收到既节省投资又取得较好的节能效果。 2、MVR工艺流程系统由单效或双效蒸发器、分离器、压缩机、真空泵、循环泵、操作平台、电器仪表控制柜及阀门、管路等系统组成，结构简单，操作维护方便。 3、MVR技术特点 ※MVR节能蒸发器仅需要极少量生蒸汽，极大地降低企业运行成本，减

小型蒸发器计算方法

1.小型蒸发器的特点：（1）土壤蒸发，用自制的Micro-Lysimeters（小型棵间蒸发器）进行测定。Micro-Lysimeters 由PVC（聚氯乙烯）圆管制成（选择PVC材料是为了尽量减小热传导的影响）, 高15cm，壁厚3mm, 内径为10.4cm。为了避免操作时破坏附近的土体结构，用内径稍大为12cm的PVC管做成外套，固定于行间。（2）每次取土时，将micro- lysimeter从土壤表面按下, 按进土壤, 留0.5 cm露出地面, 然后取出盛有未扰动原状土柱的micro- lysimeter, 削去底部多余的土壤, 用聚乙烯胶带封底, 每天傍晚（以减少太阳辐射的蒸发损失）用精度为1g的电子天平进行称重, 根据两次之间的重量差和micro-lysimeter的表面积换算得出日蒸发量。直径为10.4cm的micro- lysimeter每1g的变化相当于0.11772 mm的水分蒸发量。（3）称重后, 将其放回套筒中, 让其在田间的环境里继续蒸发，下一次称量时再把它从套筒里提出来。为了保证棵间蒸发器内的土壤湿度与小麦行间土壤实际含水量一致, 每天或每3～5天更换棵间蒸发器中的原状土，雨后或灌溉后要马上换土。 2.缺陷：（1）Micro—1ysimeter体积小，深度浅，特别是底端封底，隔断了田间土壤与容器内土壤水的流通，田间土壤水分与容器内土壤不能互相接触，所以难以保证较高的测量精度；（2）经常更换容器内土壤可以降低误差，但土壤干燥时，取土时会破坏土壤表面的结构，使测定受到影响；（3）由于容器切断了作物根系，所以作物根系吸水并没有被考虑在内；（4）受降雨等因素影响，资料不连续；（5）由于PVC管的阻隔作用，容器内温度略高于土壤温度，采用红外测温仪测定容器内温度比土壤温度略高l—2℃。所以Micro—1ysimeter测定棵间蒸发接近于大田实际蒸发，但不能精确地反映土壤棵间蒸发。 3.计算方法：时段?t内棵间土壤蒸发量是：Ea=α(Wi-W i+1) α为折算系数0.11772 mm；Wi、W i+1为时段始、末称重量值（g）；Ea棵间实际蒸发量（mm）。 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- α计算根据土壤体积含水量与土壤贮水水深转化式关系：Dw=θ*h h为该测定土层厚度(mm)，Dw为土壤水深(mm)，θ为体积含水量（V%）。 1g水体积V w=1cm3；蒸发器容器容积V=πR2h；R为小桶半径（cm），h为桶高（cm）蒸发器内每变化1g水分，其容积含水量变化量?θ=1 / V=1 / πR2h 则每1g变化量相当于蒸发水分（深度mm）α=?θ*h= 10 / πR2h为桶高（cm）、10为厘米和毫米的转化系数。 Micro-lysimeter蒸发量简便方法计算方法（1）每天蒸散量 W=(ML1+ML2+ML3)/3 ------------------------------每个处理内三个Micro-lysimeter平均值；ML i是同一天内的称重值 ET V=10*(W i-W i+1)/(π*r2) ------------------------------r是内管半径（cm）; W i-W i+1为某时段内称重变化量（g）; ET V为时段内蒸发量（mm）（2）每10天蒸散量 ∑+=9 10 i i vi v ET ET--------------------------------从某一天开始累积

蒸发器温度控制系统

蒸发器温度控制系统集团文件版本号：（M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988）

1 设计任务液氨蒸发器采用出口产品温度为主被控变量，加热蒸汽流量为副被控变量。主、副对象的传递函数分别为： 011()(201)(301)G s s s =++， 0.1021()0.21s G s e s -=+ 主、副扰动通道的传递函数分别为： 11 ()0.21f G s s =+， 2()1f G s = 试分别采用单回路控制和串级控制设计温度控制系统。设计要求如下：（1）分别进行控制方案设计，给出相应的闭环系统原理图；（2）对设计的控制系统进行仿真，整定控制器参数；（3）给出系统的跟踪性能和抗干扰性能仿真，包括一次扰动和二次扰动；（4）对不同控制方案对系统的影响做对比分析。 2 整体方案设计 2.1 单回路控制变量的选择对于被控量和操作量选择的原则，其中，被控量选择的原则是能直接反映生产过程中产品产量和质量，选择的结果直接影响生产，因此此设计的被控量是温度。操纵量是克服扰动影响、使系统重新恢复平稳运行的积极因素，应该遵循快速有效的克服干扰的原则去选择操纵量，因此此设计的操纵量是加热蒸汽流量。

2.2 串级控制系统的选择串级控制系统选择主变量时要遵循以下原则：在条件许可的情况下，首先应尽量选择能直接反应控制目的的参数为主变量；其次要选择与控制目的有某种单值对应关系的间接单数作为主变量；所选的主变量必须有足够的变化灵敏度。故在本系统中选择出口产品温度作为主变量。副回路的设计质量是保证发挥串级系统优点的关键。副变量的选择应遵循以下原则：应使主要干扰和更多的干扰落入副回路；应使主、副对象的时间常数匹配；应考虑工艺上的合理性、可能性和经济型。故选择本系统中的加热蒸汽流量为副变量。又因为外环是主回路，内环是副回路，所以温度调控是主回路。 2.3 控制器的选择 PID控制器的参数整定是根据被控过程的特性确定PID控制器的比例系数、积分时间和微分时间的大小。在串级控制系统中，由于对副回路没有太大的要求，所以只需要有比例环节即可（即P为常数，I=0）。而对于要求较高的主回路，由于主变量一般不得有偏差，所以主回路一般由比例微分控制（P,I均为常数）。 3 系统仿真与参数整定 3.1 单回路系统的仿真与参数整定针对设计要求，单回路前向通道中含有主、副控制器及扰动，而调节器一般位于扰动的前面，所以PID调节器在最前面。设计中副被控变量为加热蒸汽流量，所以其作为反馈作用于输入端

蒸发器E1201系统控制方案

蒸发器E1201系统控制方案—2012年“西门子杯”全国大学生工业自动化挑战赛大赛主题：绿色与安全沈阳建筑大学广思源队 2012年7月8日

方案设计依据、范围及相关标准 1.设计依据（1）2012年西门子杯全国大学生自动化挑战赛设计开发型竞赛组分赛区考题及其初赛评分细则。（2）新一代高级多功能过程控制实训系统（SMPT-1000）说明。（3）SIMATIC PCS7使用手册及产品目录。 2.设计范围本设计包括基础过程控制系统（BPCS）方案设计、安全相关系统（SRS）方案设计、自控设备的选型以及仪表电源供给方案设计。 3.设计遵循的标准和规范（1）HG/T 20636-1998 《自控专业设计管理规定》（2）HG/T 20637-1998 《自控专业工程设计文件的编制规定》（3）HG/T 20638-1998 《自控专业工程设计文件深度的规定》（4）HG/T 20639-1998 《自控专业工程设计用典型图表及标准目录》（5）HG 20505-2000 《过程检测和控制系统用文字代号和图形符号》（6）HG/T 20507-2000 《自动化仪表选型设计规定》（7）HG/T 20509-2000 《仪表供电设计规定》（8）HG 20512-1992 《仪表配管、配线设计规定》（9）HG/T 20519-1992 《化工工艺设计施工图内容和深度统一规定》（10）HG 20556-1993 《化工厂控制室建筑设计规定》（11）HG 20559-1993 《管道仪表流程图设计规定》（12）GB/T 21109-2007 《过程工业领域安全仪表系统的功能安全》（13）IEC61882 《危险与可操作性分析应用指南》

气象资料—神木、靖边、子洲(2013年)(1).

气象信息咨询服务榆林市气象局榆林市联众信息服务有限责任公司二O一四年十月二十七日

神木县气象站气候资料统计一、本地区气候概况及气象站基本情况 1、气象站基本情况台站名:神木国家期限观测站一级站 2、气候概况神木县位于陕北黄土高原与毛乌素沙漠过渡地带的东段，地势西北高，东南低；境内有黄河沿岸峡谷丘陵区，谷道狭窄，岩石裸露，多悬崖陡坡；中南部为黄土丘陵沟壑区，梁峁起伏，沟壑纵横，地形支离破碎；北部为风沙草滩区，地势较平缓。属中温带半干旱大陆性季风气候，主要气象灾害有干旱、暴雨、大风、霜冻、冰雹，以干旱危害最重。二、资料统计中涉及到的气象要素及其相应的解释及观测项目 1、天气现象天气现象是指发生在大气中、地面上的一些物理现象，包括降水现象、地面凝结现象、视程障碍现象、雷电现象和其它现象等。（1）降水现象：有雨、阵雨、毛毛雨、雪、阵雪、雨夹雪、阵性雨夹雪、霰、米雪、冰粒、冰雹。（2）地面凝结现象：露、霜、雨凇、雾凇。（3）视程障碍现象：雾（水平能见度小于1.0km）、轻雾、吹雪、雪暴、烟幕、霾、沙尘暴（水平能见度小于1.0km）、扬沙（水平能见度大于等于1.0km至小于10.0km）、浮尘。（4）雷电现象：雷暴、闪电、极光。（5）其它现象：大风（瞬时风速达到或超过17.0m/s或目测风超过8级的风）、飑线、龙卷、尘卷风、冰针、积雪（雪覆盖地面达到气象站四周能见面积一半以上）、结冰（露天水面冻结成冰）。

2、气压气压是作用在单位面积上的大气压力，即等于单位面积上向上延伸到大气上界的垂直空气柱的重量。气压以百帕（hPa）为单位，取一位小数。 3、空气湿度空气湿度的观测项目有相对湿度、水汽压和露点温度。相对湿度是指空气中实际水汽压与当时气温下的饱和水汽压之比，以百分数（％）表示，取整数；水汽压是指空气中水汽部分作用在单位面积上的压力，以百帕（hPa）为单位，取一位小数。 4、空气温度空气温度是表示空气冷热程度的物理量。地面气象观测中测定的是离地面1.50m高度处的温度，以摄氏度为单位，取一位小数。 5、风地面气象观测中，风速感应器距地高度10～12m，测量的风是两维矢量（水平运动），用风向和风速表示。风向是指风的来向，最多风向是指在规定时间段内出现频数最多的风向。人工观测，风向用十六方位法；自动观测，风向以度（°）为单位。风速以米/秒（m/s）为单位，取一位小数。最大风速是指在某个时段内出现的最大10分钟平均风速值。极大风速是指某个时段内出现的最大瞬时风速值。瞬时风速是指3秒钟的平均风速。 6、降水降水是指从天空降落到地面上的液态或固态（经融化后）的水。降水观测包括降水量和降水强度的观测。降水量是指某一时段内的未经蒸发、渗透、流失的降水，在水平面上积累的深度。以毫米（mm）为单位，取一位小数。降水强度是指单位时间的降水量，通常测定5分钟、10分钟和1小时内的最大降水量。 7、雪深雪深是从积雪表面到地面的垂直深度，以厘米（cm）为单位，取整数。当气象站四周视野地面被雪覆盖超过一半时要观测雪深，测定雪深用量雪尺或普通米尺。 8、蒸发气象站测定的蒸发量是水面（含结冰时）蒸发量，它是指一定口径的蒸发器中，在一

蒸发器设计说明书

KNO3水溶液三效并流蒸发系统设计摘要：蒸发是化工生产中重要的单元操作，普遍应用于化工、医药、食品等行业中。本次课程设计的任务是设计三效并流蒸发装置，将10% KNO3溶液浓缩至40%，年处理量为5×104吨。采用中央循环管型蒸发器。设计工作主要包括工艺设计计算，蒸发器传热面积优化编程，蒸发器工艺尺寸的设计计算及辅助设备的选型计算，主要设备的强度校核，管道及各种连接件的选型，工艺流程图及蒸发器装配图的绘制。关键词：三效并流蒸发装置；蒸发；KNO3 Abstract: Evaporation is an important unit operation in chemical process. It finds wide application in such fields as chemical industry, pharmaceutical industry, food industry and so on. The task is to design a three-effect forward flow evaporation system to concentrate 20,000 ton/year of KNO3aqueous solution from 10% to 40%. Standard evaporator (evaporator with central circulation downcomer) was chosen. The major work includes calculation of the process parameters and the heat transfer area, determination of the size and structure of the evaporator, and selection of the ancillary facilities, as well as checking the strength of the main equipments and choosing appropriate pipes. The process flow chart and the assembly drawing of one evaporator were completed with the aid of Auto CAD. Keyword: Three-effect forward flow evaporation; evaporation; KNO3 第一章概述

蒸发器尺寸设计

蒸发器工艺尺寸计算加热管的选择和管数的初步估计 1加热管的选择和管数的初步估计蒸发器的加热管通常选用38*2.5mm无缝钢管。加热管的长度一般为0.6—2m，但也有选用2m以上的管子。管子长度的选择应根据溶液结垢后的难以程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑，易结垢和易起泡沫溶液的蒸发易选用短管。根据我们的设计任务和溶液性质，我们选用以下的管子。可根据经验我们选取：L=2M，38*2.5mm 可以根据加热管的规格与长度初步估计所需的管子数n’， =124（根）式中S=----蒸发器的传热面积，m2，由前面的工艺计算决定（优化后的面积）； d0----加热管外径，m；L---加热管长度，m；因加热管固定在管板上，考虑管板厚度所占据的传热面积，则计算n’时的管长应用（L—0.1）m. 2循环管的选择循环管的截面积是根据使循环阻力尽量减小的原则考虑的。我们选用的中央循环管式蒸发器的循环管截面积可取加热管总截面积的40%--100%。加热管的总截面积可按n’计算。循环管内径以D1表示，则所以mm 对于加热面积较小的蒸发器，应去较大的百分数。选取管子的直径为：循环管管长与加热管管长相同为2m。按上式计算出的D1后应从管规格表中选取的管径相近的标准管，只要n和n’相差不大。循环管的规格一次确定。循环管的管长与加热管相等，循环管的表面积不计入传热面积中。 3加热室直径及加热管数目的确定加热室的内径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板撒谎能够的排列方式。加热管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圆排列。根据我们的数据表加以比较我们选用三角形排列式。