国内95米最长钢管桩插打成功

2012-05-25 17:36 来源：中国广播网打印本页关闭

中广网南昌5月25日消息（段永红徐建宁）5月24日0时，在浙江玉环变—乐清变500Kv双回输电线路大跨越段海中铁塔基础工地，国内最长钢管桩，由中铁大桥局船舶分公司“海威951”号打桩船一次插打成功。

据了解，这根钢管桩桩长93.3米、直径1.8米、重86吨，为目前国内沿海桩基插打施工的单根最长、直径最大、吨位最重。

“海威951”打桩船是中铁大桥局打造的沿海工程船舶。该船桩架高95米，可插打直径2.3米以内的各种类型钢桩、混凝土预制（PHC）桩。

面对目前国内单桩最长、桩径最大和吨位最重、施工海域临近既有杂货码头和煤炭码头、潮差近7米等施工工况，为确保一次性插打成功，“海威951”人员仔细勘察施工海域，编制不同的插打施工方案，在借用潮水的情况下，历时110分钟顺利完工。

据悉，这次桩基施工，所插打的114根的钢管桩，长度从56米到95米、直径从0.8到1.8米不等。

钢管桩的计算公式

钢管桩的计算公式条件：地基土粘土、可塑，承载力特征值f ak ，重度γ，摩擦角φ，作用在基础顶面处内力标准值为：弯距M k ，剪力V k ，竖向轴力N k 一、根据结构力学知识，进行桩顶作用效应计算求出每个桩顶的力弯距ki M ，剪力ki V ，竖向轴力ki N , 如左图所示。二、桩下压承载力计算（参见《建筑桩基技术规范》）单桩竖向承载力标准值为： p pk p j sjk pk sk uk A q l q u Q Q Q λ+=+=∑ sjk q ——桩侧第j 层土的极限侧阻力标准值，查表5.3.5-1。 pk q ——极限端阻力标准值，查表5.3.5-2。 j l ——桩周第j 层土的厚度 u ——桩身周长 p λ——桩端土塞效应系数，对于闭口钢管桩取1，对于敞口钢管桩按下式计算：当5/

三、桩上拔承载力计算，即当0

锁口钢管桩施工工艺工法

锁口钢管桩施工工艺工法（QB/ZTYJGYGF-QL-0203-2011）桥梁工程有限公司何勇潘萍 1 前言 1.1 工艺工法概况围堰的形式多种多样，针对不同工程的结构特点和环境条件选择适宜的围堰结构进行承台施工，对桥梁施工的安全、工期、经济和社会效益有重要影响。在诸多围堰形式中，锁口钢管桩围堰是其中的一种。 1.2 工艺原理锁口钢管桩桩围堰，就是在围堰内施工和修建基础时，使围堰外的水或土不至于大量涌进围堰内，待基础、墩台修筑出水面后即可将其拆除，以免堵塞水流或航道，它是一种临时性结构。锁口钢管桩在钢管两侧加入了锁口装置，可以使两相邻钢管桩之间紧扣相连在一起。 2 工艺工法特点 2.1 相比单壁钢套箱围堰、咬合钢管桩围堰等，锁口钢管桩围堰具有加工制作简单快速、施工工期短、经济效益高。 2.2 锁口钢管桩围堰结构整体刚度大、抗弯能力强、结构整体稳定性好、材料回收利用率高、平面布置适应性强等特点。 3 适用范围锁口钢管桩围堰适用于水深20m以内、水流流速小于3 m/s，河床为砂类土、黏性土、碎(卵)石类土和风化岩等地层条件下的基坑开挖。 4 主要技术标准《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415）《铁路桥涵施工规范》（TB 10203）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 5 施工方法根据工程所在地场地特点，结合锁口钢管桩的特性、施工方法等方面进行考虑，制定锁口钢管桩现场施工方案，先由测量人员定出锁口钢管桩围堰的轴线，安装导向架，打桩时利用导向架确定锁口钢管桩插打位置。利用打桩机等设备插

钻孔灌注桩质量控制要点

钻孔灌注桩质量控制要点 1、基本要求 1.1施工前，监理工程师应对水泥、砂、石子（如现场搅拌）、钢材等原材料进行检查，并对水平和高程控制网以及桩位的放样进行复核，对施工组织设计中制定的施工顺序、监测手段（包括仪器、方法）也应检查。 1.2施工中，监理工程师应对成孔、清渣、放置钢筋笼、灌注混凝土等进行全过程检查，嵌岩桩必须有桩端持力层的岩性报告。 1.3施工结束后，监理工程师应检查混凝土强度，并应做桩体质量及承载力的检验。1.4实际浇筑混凝土量严禁小于计算体积，桩身任意一段平均直径与设计直径之比严禁小于1。 1.5.浇筑后的桩顶标高及浮浆的处理必须符合设计要求和施工规范的规定（桩顶标高至少要比设计标高高出0.5m）。 2.灌注桩质量检验标准 2.1桩位的放样允许偏差：群桩20mm，单排桩10mm。 2.2灌注桩平面位置和垂直度允许偏差必须符合下表1规定。表1 2.3灌注桩钢筋笼质量检验标准（mm）见表2 表2

2.4灌注桩质量检验标准见表3 表3

质量风险分析钻孔灌注桩应用相当普及，它属于现场制作的细长构件，施工的工序较为复杂，施工工艺变化较多，其中成孔工艺、泥浆护壁性能及水下混凝土灌注质量对钻孔灌注桩质量的目标影响较大，钻孔灌注桩常见质量问题包括桩位偏差、孔斜、断桩、缩径、桩身混凝土疏松、沉渣超厚及钢筋笼上浮等。冬期施工混凝土使用的防冻剂必须是确认合格产品，剂量控制要准确，混凝土搅拌、加热、保温、养护必须符合混凝土冬期施工要求，防止混凝土受冻事故的出现。水下浇筑混凝土是灌注桩的质量关键问题，施工单位要切切把好此关，在审查施工组织设计时，应优先选用混凝土泵车进行水下加压浇筑；如无条件则可采用导管浇筑，但要选用高位浇筑法进行浇筑。 4.质量控制点 4.1.桩位控制桩位控制包括桩在水平方向的位置，桩顶埋深（垂直方向位置），以及桩身垂直度的控制。桩在水平方向位置控制包括检查红线、灰线、护筒埋设情况及钻机就位情况。由于桩位放样随施工阶段性进行，监理工作主要采取抽样检查的方法。桩顶埋深主要通过控制吊筋长度及混凝土上翻高度进行检测。吊筋长度采用理论计算值与实际长度相比较的方法来控制，避免吊筋采用统一长度而不考虑地坪和机架标高的变化。在混凝土浇捣结束之前，监理检查实测的上翻高度。桩身垂直度通过控制桩架垂直度（目测）、测斜，以及钢筋笼下放顺利程度来进行。 4.2.桩长控制控制桩长是保证灌注桩承载性能的重要措施。桩长控制措施一方面是检查钻具长

钢管桩设计与验算

钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I= 64 π (80.04－78.04)=1.936×10-3M 4。依据386#或389#墩身高度和周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。 1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr= 22 l EI π= 3 2 8 230 10 936.1101.2-????π =4458kN ＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算桩身面积 A=4 π （D 2－a 2） =4 π （802－782）=248.18cm 2 钢桩自身重量 P=A.L.r=248.18×30×102×7.85 =5844kg=58.44kN 桩身荷载 p=658.3+58.44=716.7 kN б=p ／A=716.7×102／248.18=288.7kg ／cm 2=35.3Mpa 3、桩的入土深度设计通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN ，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为658.3×2=1316.6kN ，管桩周长 U=πD=3.1416×0.8=2.5133m 。依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：第一层粉质黏土厚度为3m ， τ=120 Kpa

第二层淤泥粉质黏土厚度为4m ，τ=60 Kpa 第三层粉砂厚度为1.8m ，τ=90Kpa N=∑τi u h i N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133×h 3=1316.6 kN =904.7+603.1+226.1 h 2 =1316.6kN 解得 h 3=-0.84m 证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。钢管桩实际入土深度： ∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN ，空载振幅≮0.8mm ，桩锤全高4.2 m ，电机功率90kw 。 5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力 []P = m 1{ ()[]v a A f m x 12 23 1111 βμα+-+Q } m —安全系数，临时结构取1.5 m 1—振动体系的质量 m 1=Q/g=57000/981=58.1 Q 1—振动体系重力 N g —重力加速度=981 cm /s 2 A X —振动沉桩机空转时振幅 A X = 10.3 mm M —振动沉桩机偏心锤的静力矩 N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数 μ= A n / A x

打入钢管桩施工资料

3.2.2打入钢管桩施工 1、施工准备施工准备内容包括:三通一平;桩位放线;桩机就位:试桩。西南交通大学硕士研究生学位论文第36页 2、打桩顺序打桩顺序即钢管桩先、后打入的顺序，亦称桩机跑位顺序。一般应按下述原则安排钢管桩先、后打入的顺序: (1)桩的入土标高有不同时，应先深后浅; (2)当场地中有重要管道、电缆及其他地下公共设施时，应先打靠近这些设施的桩，使继续打入的桩，逐渐远离己有的设施; (3)当有临近建筑物时，为防止打桩过程中相邻建筑物造成较大位移和变位，应先打近临建筑物的桩，后打的桩逐渐远离建筑物; (4)尽可能先打布桩密集区域的桩; (5)先打长桩后打短桩，先打大直径桩，后打小直径桩的程序进行; (6)在打桩机回转半径范围内的桩宜一次流水施打完毕; (7)业主或设计方的特殊要求。确定打桩顺序后，标出桩心位置，并用石灰撒圈标出桩径大小和位置; 标出打桩顺序和桩机走行路线，并在桩机走行路线上铺垫碎石。 3、桩的起吊

吊钢管桩多采用一点绑扎起吊，待吊到桩位进行插桩，将钢管桩对准事先用石灰划出的样桩位置，作到桩位正，桩身直。一头起吊后，要避免另一头在地面被拖拉，这样容易损伤端部，不利焊接。检查出不符要求的钢桩，要作修整后方可起吊打入。起吊后的桩，对准石灰线插正。对H型桩，有方向性，应注意不能插错。在桩机的正前方和侧方呈直角方向用二台经纬仪观测桩的垂直度，可藉控制导杆的仰俯、桩架的左右摆动，使桩锤、桩帽及桩成一直线，记录员和桩锤操作员就位后，就可打桩。 4、打桩钢桩的打入精度与下节桩的就位正确和垂直度密切相关。由于桩、桩帽及桩锤自重较大，一般情况下，下节桩不需锤击(或少量锤击)即会很快沉入土中，这一下沉过程应控制其缓慢进行，待稳定后再行锤击，最初阶段宜使柴油锤处于不燃烧油料的空击状态(犹如自由落锤)。在此期间，要随时跟踪观测沉桩质量情况，发现问题，立即设法纠正，

钢管桩和贝雷片架空支架计算书

支架设计计算 1、支架结构 1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。 1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。 2、计算依据 1、《路桥施工计算手册》； 2、《钢结构设计规范》； 3、《公路桥涵施工规范》； 4、《金九大桥施工组织设计》； 5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。 3、支架受力计算

工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。如下图。竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）： ①模板及连接件的自重力 800N/ m2 ②可变荷载（分项系数取1.4）： ③施工荷载 1000N/ m2 ④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2 ⑤振捣荷载 2000N/ m2 合计 5800N/ m2 箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 终点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.8 2 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.8 3 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1 根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。腹板处：每区格面积为0.4×0.8=0.32m2 每根立杆承受的荷载为0.32m×58.8KPa=18.8KN 梁体空心处：每区格面积为0.8×0.975=0.78m2 每根立杆承受的荷载为0.78m2×14.1KPa=11KN 立杆承受荷载取最大值即：18.8KN

钢管桩施工方法

第一章工程概况 1 便桥位于厦漳高速公路谢前高架桥48# 墩到49# 墩之间河道内，河面上宽23.54 米，下河道宽23. 地面高程为4.2 ，水面高程为2.5 ，为方便施工拟该处修建一座24m的施工便桥，总长25.2m 。 1.1.编制依据 1、厦漳高速公路漳州段改扩建工程ZA6 标段招、投标文件； 2、ZA6 标段实施性施工组织设计及质量计划目标； 3、勘察设计院设计图纸； 4、本单位的施工设备、人员及施工经验； 5、施工现场地理、环境及工程地质参考资料。 1.2.编制范围本方案仅适用于本工程便桥施工。 1.3.工程概况 1.3.1.工程概况便桥位于厦漳高速公路谢前高架桥48# 墩到49# 墩之间河道内，河面上宽23.54 米，下河道宽23. 地面高程为4.2 ，水面高程为2.5 ，为方便施工拟该处修建一座24m 的施工便桥，总长25.2m 。 1.4.地震动参数本地区为不稳定地区，曾经发生过地震，水域发达，降水丰富，应当取安全系数较大。 1.5 ．主体结构形式及主要结构尺寸 1.5.1.基础基础采用插打φ600mm 厚10mm 钢管桩入土或在扩大基础上安装φ600mm 厚10mm 钢管桩，每5.5 设置一排，钢便桥共12 根钢管桩，桩长12 ，桥台采用浆砌片石。 1.6.2．上部结构上部结构采用I32b 做横梁，15mm 钢板做斜向支撑牛腿，I40b 做纵向主梁，I32b 做横向分配梁,12mm 钢板做桥面板，φ35mm 圆钢做护栏，30X25 枕木做桥面铺装，桥面净宽4.5m 。第二章施工总体方案 2.1.劳动力组织计划表2-1 劳动力组织计划

钢管桩计算书

边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅） 1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为： V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2× 225 .0 65 .0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3 作用在支架的荷载： G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN 2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN 3、内模重：估算G3=58KN 4、施工活载：估算G4=80KN 5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN 二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。

根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示： 327.5 585 327.5 10×120 20 20 780 550 115 115 纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算 1、横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。为简化计算横梁荷载采用均布荷载。（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载： Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载： Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载： Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载： Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/m

钢管桩稳定性计算计算书

悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书万科城六期工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。一、编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制。二、参数信息重要性系数：1.00；开挖深度度h：6.00m；基坑外侧水位深度h wa：8m；基坑下水位深度h wp：2.00m；桩嵌入土深度h d：6m；基坑边缘外荷载形式：荷载满布土坡面上均布荷载值q0：1.00kN/m；悬臂板桩材料：63a号工字钢；弹性模量E：206000N/mm2；强度设计值[fm]：205N/mm2；桩间距bs：0.50m；截面抵抗矩Wx：2981.47cm3；截面惯性矩Ix：93916.20cm4；基坑土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度内摩擦角内聚力浮容重 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 2 19 16 10 20 2 细砂 1 18 25 0 20 3 中砂 3 18.5 28 0 20 4 砾砂 3 19 30 0 20 5 圆砾 3 20.25 35 5.5 20 6 碎石 3 21 37.5 9 20 三、土压力计算

1、水平荷载（1）、主动土压力系数： K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-16/2）=0.568； K a2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-25/2）=0.406； K a3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-28/2）=0.361； K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-30/2）=0.333； K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-30/2）=0.333； K a6=tan2（45°- φ6/2）= tan2（45-35/2）=0.271；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 2米； σa1上= -2C1K a10.5 = -2×10×0.5680.5 = -15.071kN/m2； σa1下= γ1h1K a1-2C1K a10.5 = 19×2×0.568-2×10×0.5680.5 = 7.075kN/m2; 第2层土：2 ~ 3米； H2' = ∑γi h i/γ2 = 38/18 = 2.111； σa2上= [γ2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [18×2.111+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 15.828kN/m2； σa2下= [γ2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [18×(2.111+1)+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 23.134kN/m2；第3层土：3 ~ 6米； H3' = ∑γi h i/γ3 = 56/18.5 = 3.027；

钢管桩设计方案与验算

钢管桩设计与验算 810，E=2.1×，δ=10mm的钢管，材质为A钢管桩选用Ф8003?44-34。依据386#或10389#Kpa,I=M(墩身高度－)=1.936×7880..00 64和周边地形，钢管桩最大桩长按30m考虑。 1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr计算 ?32?82?EI10?1?10?1.936.?2= Pcr= 22l30 =4458kN＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算 ?22 aD桩身面积A=（）－4?2 22=248.18cm）－=（80784钢桩自身重量27.85 ×10P=A.L.r=248.18×30× =5844kg=58.44kN p=658.3+58.44=716.7 kN 桩身荷载22=35.3Mpa ／248.18=288.7kgcm／10=pб／A=716.7×3、桩的入土深度设计，按规范通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力k=2.0取用安全系数。依π，管桩周长U=D=3.1416×0.8=2.5133m2=1316.6kN658.3为×地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：=120 Kpa τ，3m厚度为粉质黏土第一层．

第二层淤泥粉质黏土厚度为4m，τ=60 Kpa 第三层粉砂厚度为1.8m，τ=90Kpa N=∑τu h ii N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133× h=1316.6 kN 3=904.7+603.1+226.1 h =1316.6kN 2解得h=-0.84m 3证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。钢管桩实际入土深度：∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN，空载振幅≮0.8mm，桩锤全高4.2 m，电机功率90kw。 5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力{}????223??a?Afm1??x11 +Q=1P ?m v1?1m—安全系数，临时结构取1.5 m—振动体系的质量m=Q/g=57000/981=58.1 11Q—振动体系重力N 12—重力加速度=981 cm /sg A—振动沉桩机空转时振幅 A = 10.3mm XX M—振动沉桩机偏心锤的静力矩N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数μ= A/ A xn A－振动体系开始下沉时振幅取1.2 cm n f—振动频率17.5 转/S a—振动沉桩机最后一击的实际振幅取1.0 cm

关于锁扣钢管桩施工振动锤选型技术总结

关于锁扣钢管桩施工振动锤选型技术总结发表时间：2020-01-18T09:57:07.220Z 来源：《基层建设》2019年第28期作者：张喜华[导读] 摘要：钢管桩插打是桥梁锁扣钢管桩围堰施工中一项重要工序，以西江特大桥157#墩锁扣钢管桩施工为工程背景，针对插打钢管桩所用振动锤设备选型及施工方法等进行分析和探讨，结果表明，选择合适的振动锤型号进行钢管桩施工能有效的保证施工质量和施工进度，节约施工成本，可为类似工程提供参考。中铁十一局集团第一工程有限公司福建莆田 351100 摘要：钢管桩插打是桥梁锁扣钢管桩围堰施工中一项重要工序，以西江特大桥157#墩锁扣钢管桩施工为工程背景，针对插打钢管桩所用振动锤设备选型及施工方法等进行分析和探讨，结果表明，选择合适的振动锤型号进行钢管桩施工能有效的保证施工质量和施工进度，节约施工成本，可为类似工程提供参考。关键词：钢管桩1；振动锤2；激振力3；选型4引言内容。振动式沉桩与冲击式沉桩相比,它具有成本低、工效高、使用方便和污染小利于环保等优点,因此在我国交通工程建筑行业中应用日益广泛。随着铁路建设技术的不断提高,振动式桩基施工设备也在更新换代,不仅有电动振动锤,也相继研制了亦能适于各种条件施工的液压振动锤。因此,振动式沉桩不仅广泛应用在陆上各种建筑基础和市政等工程的打拔桩,而且开辟了深基础结构物施工。“工欲善其事,必先利其器,”选择合适的振动锤是工程顺利进行的关键。然而,没有任何两个基础工程是一模一样的,不同的土质、气候、环境和施工限制都是我们面对每个工程的挑战。鉴于我国目前尚无同类的设计规范,计算理论依据又不完备,工期要求往往又不可能花费大量的时间去进行试验和理论研究,本文以西江特大桥157#墩锁扣钢管桩施工为实例，详细介绍振动锤选型计算过程及依据，并与现场实际施工情况进行对比，优化了施工资源配置，节约了施工成本。 1 工程概况西江600m斜拉桥是西江特大桥中跨度最大的斜拉桥，也是目前世界跨度最大的货运铁路钢箱混合双主梁等高塔斜拉桥，主塔157#墩为低桩承台，围堰采用钢管桩围堰施工，承台尺寸为44.7×36.8×6m，承台底标高-7.561m，锁扣钢管桩围堰平面尺寸47.73×39.96m，高25m，钢管桩采用φ820mm×10mm螺旋钢管桩，共158根。 2 地质情况及性能参数由于157#墩承台位置靠河一侧与靠岸一侧地面标高高差约为1.3m，且由于靠河侧素填土深度与靠岸侧相差较大，因此，计算时两侧的土压力计算分别根据不同钻孔柱状图进行分析，其钻孔孔位如下图所示：图1 157#墩钻孔孔位布置图计算时，靠河侧土压力计算以ZK6为参照，靠岸侧以ZK1为参照进行荷载分析。工程所处位置覆盖层上部主要为素填土、淤泥质土、粉细砂。根据围堰计算结果，钢管桩基础需进入淤泥质土层。根据勘察资料，各土层的性能参数见表1、表2。表1 以ZK6为参照各土层性能参数表表2 以ZK1为参照各土层性能参数表 3 振动锤沉桩原理振动锤通过夹具与钢管桩刚性连接形成一个振动体系，振动锤运行时，通过振动锤内置的总数为偶数的偏心轮高速旋转产生振动力，使桩体产生正弦波的垂直振动，强迫桩体周围的土壤产生液化、位移，降低土层的侧摩阻力和桩端阻力，钢管桩在自身重量和振动锤重量的作用下切入土层，逐渐下沉。当振动锤停止振动时，土体逐渐恢复原状，钢管桩周围土体侧摩阻力与端阻力恢复，为钢管桩提供承载力。采用相同的工作原理，通过起重机提供的吊力，可将钢管桩拔出。 4 振动锤选型 4.1 振动锤型号及参数随着我国建筑基础行业的蓬勃发展，振动锤的技术性能也在不停的更新换代，振动锤的功率由最早的45kW增至600kW，激振力由380kN增至4370kN，最大重量达58t。振动锤型号级参数见表2。表2 振动锤型号及参数表

钢管柱插打作业指导书

武汉市天河机场快速通道工程悬臂现浇梁直线段钢管桩插打作业指导书编制：复核：审核：中铁大桥局机场二通道项目部 2012年4月

一、钢管桩施工 1、插打钢管桩施工概况 ①、钢管桩采用25t汽车吊DZ120振动打桩机插打施工。 ②、钢管桩平均长度24.15米,左右幅共20根。每根桩分两次插打。 ③、所有钢管桩处在河滩内且空间狭小,吊机在已平整后场地内站位进行钢管桩插打。钢管桩插打立面示意图

钢管桩插打吊机站位平面图 2、具体施工方案 2．1、插打钢管桩施工工艺流程清表整平→测量放线→导向架安装→桩锤就位→起吊钢管桩→检查桩位→下桩→沉第一节桩→焊接接桩→沉第二节桩→测量偏位→送桩→达到停锤标准→移机至下一桩位 2．2、插打钢管桩施工 2．2．1搬运和存放搬运钢桩时严禁桩体撞击，吊桩点要布置合理。存储钢桩的地方应平整、坚实、排

水通畅。 2．2．2施工前的准备在钢管桩施工前要平整和清理场地；测量定位放线，标出桩心位置并用石灰撒圈标出桩径大小和位置；检查桩端部的浮锈、油污等赃物必须清除，保持干燥；检查钢管桩桩身有无裂纹或损伤，若有损伤，在进行合理的处理前不得进行施工。 2．2．3垂直度控制为保证垂直度，首先要确保场地密实、平整。施工时，先校正桩的正面及侧面垂直度，然后插打1~2m，再次校正垂直度后正式打桩。允许倾斜度按桩长的1/100来控制，且不大于200mm。施工中，则应使第一节桩保持高度的垂直。在接桩过程中，应做到对称焊接，减少因不均匀收缩造成的上节桩倾斜。锤击过程中，要确保桩锤尽量准确地击在桩的中心部位。若开始阶段发现桩位不正或者倾斜，应调正后将钢管桩拔出重新插打。 2．2．4钢管桩的焊接及停锤第一节钢管桩打至桩顶高出地面300~500mm时，停止捶击，进行接桩。钢管焊接时要求对接口切平整，使上下节桩的对口间隙为2~4mm，再校好垂直度且轴线偏差不大于0.1%，再行点焊。焊接应对称进行，应用多层焊，钢管桩各层焊缝接头应错开，焊渣应每层清除。施工时，应选择素质良好、技术熟练、经验丰富的焊工，严格按焊接规范进行施工。焊接设备必须性能良好。焊接施工时，要加强质量监督。在钢管桩对接接头处要增加8块加劲板，加劲板高度为300mm、宽度为120mm，厚8mm，加劲板要与上下节桩焊接牢固（要求满焊，焊缝高度为8mm）。待加劲板焊接完毕之后，应冷却5分钟后方可锤击。当桩尖标高达到设计标高且贯入度不大于10mm/min 时停止插打。 2．2．5注意事项钢管桩在打入过程中，如果桩身突然倾斜错位，贯入度突然增大，同时当桩锤跳起后，桩身随之出现回弹现象要暂停沉桩，待分析原因，问题解决之后再进行沉桩施工。（可能的原因：桩身断裂；遇较硬土层；与大块坚硬障碍物，把桩尖挤向一侧；两节桩的连接处产生弯曲等） 3、插打钢管桩施工安全措施 ⑴、必须严格按照“一人一机”防护制度执行。 ⑵、施工人员必须服从现场防护员的监护指令，遇到影响行车安全的情况发生时，必须

旋挖桩机钻孔灌注桩垂直度控制研究

旋挖桩机钻孔灌注桩垂直度控制研究发表时间：2018-11-05T11:22:28.297Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第17期作者：侯杰[导读] 经开第三大街站位于航海东路与经开第三大街交叉路口，位于现状航海东路中，与13号线经开第三大街站呈“T”型换乘。中铁七局集团有限公司郑州市 450000 摘要：旋挖钻机在地铁车站围护结构中施工领域被大量使用，但在旋挖桩机施工钻孔灌注桩的过程中，经常出现桩身垂直度偏差较大，不能满足设计要求。因此对于桩身垂直度的控制有重要的意义。本文分析了旋挖机钻孔灌注桩出现垂直度偏差的结果和原因，并据此提出了相应的控制措施。关键词：旋挖桩机；垂直度；钻孔灌注桩；控制； 1、工程概况1.1工程概况经开第三大街站位于航海东路与经开第三大街交叉路口，位于现状航海东路中，与13号线经开第三大街站呈“T”型换乘。车站主体围护结构标准段采用Φ1000@1400钻孔桩，盾构段采用Φ1000@1300/1400mm钻孔桩，桩顶设冠梁。外围采用三轴搅拌桩水泥搅拌桩作止水帷幕，13号线车站为地下三层三跨岛式车站，5号线车站为地下两层、双柱14m岛式车站，车站总长313.1m，标准段宽23.1m；标准段基坑深为17.950m，顶板以上覆土约3.3～3.5m。车站设置4个出入口、两组风亭。 1.2工程水文地质情况郑州市区出露地层全部为第四系地层，自下更新统至全新统均有沉积，地层总厚度50～200m，自西南向东北由薄变厚，与下伏上第三系地层呈角度不整合接触。根据岩土的时代成因、地层岩性及工程特性，本场地勘探揭露深度范围内地层岩性主要为人工填土、粉土、粉质粘土、粉砂、细砂等。区间穿越地质主要为粉土、粉砂、细砂等。本场地地下水分为两层，第一层为第四系孔隙潜水，勘察期间测得第一层地下水稳定水位埋深为11.80～15.60 m，高程为8 2.69～86.69m，主要赋存于②36粉土、②51细砂、②52细砂层及其亚层中。第二层地下水为承压水，主要赋存于②52细砂层中，含水层厚度为1.80～12.40m，承压水顶板埋深为18.50～31.10m，含水层上方隔水层为②52A粘质粉土层，隔水层厚度为0.40～8.20m，本层地下水实测埋深为28.5m，测压水位为79.04m，位于车站结构底板以下，承压水头约为9m。 1.3旋转钻机的选用根据施工进度和设备施工效率，我们共选用三台旋转钻机施工围护结构的钻孔桩，分别为YTR220旋挖钻机1台，YTR230旋挖钻机1台、YTR280C旋挖钻机1台。 2、钻孔桩垂直度的重要性分析桩的垂直度控制对基坑的后续施工有重要的意义，若基坑周边的钻孔灌注桩的垂直度偏差较大，将导致基坑四周的围护结构受力不均，给基坑的安全带来较大的隐患。同时若钻孔灌注桩的垂直度偏差较大，对后期主体结构的施工和使用带来较大的影响，由于主体结构周边的钻孔灌注桩垂直度偏差较大，导致主体结构周边的受力不均匀，进而导致主体结构出现裂缝，对主体结构的后续使用带来隐患。按照设计意图，维护结构的钻孔桩内沿就是车站主体结构的外边沿，钻孔桩外边沿就是三轴搅拌桩止水帷幕，考虑地质原因及施工误差控制等因素，钻孔桩施工时，统一向车站周围外放50mm。精确控制围护结构的位置，并保证车站主体结构的施工净空的方法就是确保钻孔桩垂直度不超限，图纸明确要求钻孔桩垂直度偏差不超过1%。如果钻孔桩垂直度超过1%，就会出现以下几种情况：⑴钻孔桩向车站外部倾斜，车站主体开挖后，钻孔桩下部会侵入车站主体结构，造成车站主体结构厚度不能满足设计要求。处理的办法就是，在开挖土体的过程中，及时破除侵入的桩体部分混凝土，导致围护结构的整体性和强度受到破坏。 ⑵钻孔桩向车站内部倾斜，钻孔桩下部会侵入围护结构的三轴搅拌桩，破坏三轴搅拌止水帷幕的整体性，使止水帷幕的止水效果大大降低。 ⑶钻孔桩向两侧倾斜，相邻钻孔桩间距变化，钻孔桩下部在施工中可能发生咬合情况，局部桩间土体暴露面积过大，影响开挖后的挂网喷护。 3、垂直度出现偏差的原因经过对实际工程项目的分析，从机械选择到最后成孔，总结出下列原因：⑴钻头的选择，旋挖桩机钻进过程中地质软硬不均匀，钻头的选择不能满足不同地质情况的需求，导致钻头发生偏位，进而出现桩的垂直的偏差不符合规范要求。 ⑵护筒埋设位置和垂直度的差异。 ⑶钢筋笼定位出现偏位，原因有控制钢筋笼的垫块设置不当导致偏位、钢筋笼就位后没有进行对中复核造成偏位、混凝土灌注过快或导管挂住钢筋笼导致钢筋笼偏移产生偏位。 4、垂直度偏差控制措施 ⑴钻头的选择根据地层情况选用单层底的旋挖钻斗，采用两瓣斗或带卸土板的钻斗。 ⑵护筒埋设钢护筒埋设前，采用全站仪准确测量放样，保证钢护筒顶面位置偏差不大于2cm，埋设钢护筒斜度不大于1%；钻机就位，由测量人员引导钻机使钻头精确对准桩位点，埋设钢护筒前，采用与护筒同直径的钻头先预钻至护筒底的标高位置后，使用挖掘机挖斗作为吊臂吊起护筒入孔口，用挖掘机挖斗将钢护筒压入到预定位置。护筒的平面位置采用钻孔桩的十字护桩精确控制。 ⑶钻孔过程

水上钢管桩施工方案

1、工程概况镇江新区金港大道至扬中快速通道工程，为扬中至镇江直达通道（夹江大桥及其连接线），项目路线起自金港大道与大姚线相交处，以直角跨过长江夹江，跨过夹江后继续向东北，绕过天意生物能源有限公司，穿过华扬新村四区，顺接已建外环南路，终点桩号K6+036.154，路线全长6.036km。桥梁全长2235.1m，桥梁起点里程：K1+878.9，终点里程：K4+114.0。路线基本呈南-东北走向。跨江大桥主跨采用75+4×125+75m变截面预应力混凝土连续箱梁，桥长650m。为进行水中墩施工，拟分别从扬中、镇江长江大堤向江中搭设钢栈桥，桥面宽度7m。20#墩和21#墩之间预留临时通航孔。镇江侧长江大堤里程桩号为K2+580，扬中侧长江大堤里程桩号为K3+400。 2、编制依据（1）现场踏勘所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料；（2）国家及地方关于安全生产及环境保护等方面的法律法规；（3）《钢结构设计规范》；（4）为完成本工程拟投入的施工管理、专业技术人员、机械设备等资源；（5）镇江新区金港大道至扬中快速通道工程（K1+879.900-K6+036.154）全长4.156公里施工图设计（共七册）。（6）江苏省交通规划设计院有限公司提供的地质资料。（7）《中华人民共和国内河交通安全管理条例》（国务院【2002】第355号令）；（8）《中华人民共和国内河避碰规则》（交通部令【1991】30号）；（9）《中华人民共和国水上水下施工作业通航安全管理规定》（交通部令【1999】第4号；（10）《中华人民共和国海事行政许可条件规定》（交通部令2006年第1号）；（11）《中华人民共和国防止船舶污染内河水域环境管理规定》（交通部令【2005】11 ；号）． 3、钢栈桥设计钢栈桥与主桥中心线平行，钢栈桥中心线距主桥中心线26.05m，桥面为平坡。钢栈桥采用型钢组合结构形式，桥面宽7.5m，标准跨径12m。采用φ800×10mm 钢管桩作为基础；主横梁采用双拼560型工字钢；采用321型贝雷片，贝雷片下部设加强弦杆。纵向设8片，每两片间距90cm，贝雷片用支撑架连接；横向分配梁采用双拼25槽钢，纵向间距1.5m；纵向分配梁采用14#工字钢，间距30cm 布置；桥面板采用厚度10mm厚钢板，钢板宽度7.4m。桥面护栏采用φ48×3.5mm钢管，护栏高度1.2m。竖杆间距1.5m设置，焊接在桥面板上，焊缝应满焊，高度不小于3mm。横杆设3排，每排间距0.4m。护栏的竖杆、横杆连续刷上红白相间的警示反光油漆。钢管桩采用沥青防腐，其他钢结构采用油漆防腐。图3-1 钢栈桥结构图：

灌注桩质量控制教学教材

港口工程钻孔灌注桩施工质量监理简介：钻孔灌注桩是港口工程中常见的一种基础型式，具有承载力大、施工速度快、占地少等优点。港口工程灌注桩大部分处于水上作业，施工工序种类繁多，既有平台搭设，又有钢护筒埋设、钢筋笼吊装、水下混凝土灌注等多道环节，影响成桩质量的因素多。监理人员不能完全通过事后检查来发现存在的问题，必须加强施工全过程的质量监控，采取各种有效预防措施，才能保证灌注桩的成桩质量。 1.质量控制依据和目标 1.1质量控制依据灌注桩施工质量控制依据主要有下列文件：①工程施工合同；②施工图设计和工程地质勘察报告；③《水运工程质量检验标准》(JTS 257-2008)；④《港口工程灌注桩设计与施工规程》(JTJ248-2001)；⑤《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》(JTJ285-2000)。 1.2质量控制目标灌注桩施工质量控制必须达到以下几个目标：①成桩过程各项指标，包括桩位、桩长、桩径、孔底沉渣、桩孔垂直度及成桩材料质量等能满足规范规定及设计要求；②预留混凝土试块强度满足设计要求；③桩身完整、匀质，连续性好，无夹泥、断桩等缺陷。 2.施工准备阶段监理措施 2.1施工准备阶段监理工作内容： ①认真分析、研究施工图纸及地质勘察报告；②审批分项工程开工报告及施工方案；③见证材料取样送检及砼配合比设计；④监理材料抽检平行试验。再者应做好现场开工前的准备，其监理包括下列内容：①巡查水上施工平台搭设；②旁站护筒定位、埋设；③复核施工单位孔位测量；④泥浆池、沉淀池的检查；⑤检查水泥、骨料、水质及其它添加剂数量，其质量是否满足设计与规范要求，是否与批准的混凝土配合比设计试验报告的材料相一致；⑥检查制作钢筋笼的钢筋型号、种类、数量是否满足设计要求，钢筋加工各部位尺寸、焊接质量是否满足设计与规范要求，有无埋声测管等。 2.2施工准备阶段几项主要质量控制（1）做好施工方案审核工作灌注桩开工前，施工单位应向监理方报送灌注桩施工方案，监理人员应认真审核并提出具体的审查意见，经审批后的施工方案作为灌注桩施工的指导性文件，在灌注桩施工过程应严格参照执行。（2）水上施工平台搭设一个稳定的施工平台是灌注桩施工的前提条件，因此平台设计时应对其稳定性进行验算论证，保证平台具有足够的稳定性，并能满足承受施工设备、材料和人员的荷载，并能承受水流力、波浪力、风力等荷载。平台搭设后应设置一定数量的观测点，定期对平台进行沉降、位移观测。（3）测量定位控制测量定位，这是关系到孔位的准确性、钻孔的垂直度以及控制基准面标高准

锁口钢管桩施工工艺工法

. 锁口钢管桩施工工艺工法（QB/ZTYJGYGF-QL-0203-2011）桥梁工程有限公司何勇潘萍 1 前言 1.1 工艺工法概况围堰的形式多种多样，针对不同工程的结构特点和环境条件选择适宜的围堰结构进行承台施工，对桥梁施工的安全、工期、经济和社会效益有重要影响。在诸多围堰形式中，锁口钢管桩围堰是其中的一种。 1.2 工艺原理锁口钢管桩桩围堰，就是在围堰内施工和修建基础时，使围堰外的水或土不至于大量涌进围堰内，待基础、墩台修筑出水面后即可将其拆除，以免堵塞水流或航道，它是一种临时性结构。锁口钢管桩在钢管两侧加入了锁口装置，可以使两相邻钢管桩之间紧扣相连在一起。 2 工艺工法特点 2.1 相比单壁钢套箱围堰、咬合钢管桩围堰等，锁口钢管桩围堰具有加工制作简单快速、施工工期短、经济效益高。 2.2 锁口钢管桩围堰结构整体刚度大、抗弯能力强、结构整体稳定性好、材料回收利用率高、平面布置适应性强等特点。 3 适用范围锁口钢管桩围堰适用于水深20m以内、水流流速小于3 m/s，河床为砂类土、黏性土、碎(卵)石类土和风化岩等地层条件下的基坑开挖。 4 主要技术标准

《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5）《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB 10415）《铁路桥涵施工规范》（TB 10203）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50） 5 施工方法根据工程所在地场地特点，结合锁口钢管桩的特性、施工方法等方面进行考虑，制定锁口钢管桩现场施工方案，先由测量人员定出锁口钢管桩围堰的轴线，安装导向架，打桩时利用导向架确定锁口钢管桩插打位置。利用打桩机等设备插打锁口钢管桩，合龙围堰，设置内支撑，锁口止水，进行围堰内施工。待承台、墩身施工出水平后，拆除锁口钢管桩围堰。 6 工艺流程及操作要点 6.1 施工工艺流程锁口钢管桩围堰的施工工艺流程如图1。

钻孔灌注桩垂直度的简易检验方法

钻孔灌注桩垂直度的简易检验方法桩孔垂直度是钻孔灌注桩的检验项目之一，一般规定桩孔垂直度≤1%H(H为桩孔垂深)。钻孔灌注桩口径一般较大，使用口径小的测斜仪器，偏差值测不出来，满足不了工程需要。我们在某新建的工程施工600 mm嵌岩钻孔灌注桩时出现了桩孔偏斜，钢筋笼下不到底，导管下不去。监理工程师、建设单位代表要求：桩孔垂直度必须达到设计要求，垂直度检验栏内必须填上数据，否则不能施工。我们利用重锤原理制作了一套检验器，根据几何原理计算桩孔垂直度(偏斜率)。随时进行检测，及时了解和掌握钻孔轴线在空间的位置，采取有效的防治措施，保证了施工质量，甲方非常满意。现将检测方法介绍如下。 2 检验器的制作按设计桩孔直径用钢筋制作平底同径检验器(相当于重锤)，其规格尺寸为：直径等于桩孔设计直径，长度为3倍桩径；主筋616 mm；加强筋14 mm@1000～1500 mm，在首尾加强筋内设呈90°交角的内支撑；上部为提引梁圆环，圆环中心与检验器轴线重合；用14 m m 钢筋制作与转盘通孔槽直径相等的开口检测圆环，内用12 mm钢筋呈90°焊牢，交点处用钢锯锯成十字条痕 3 检验方法 (1)移开转盘(桩孔直径小于转盘通孔直径时，可不移)。 (2)用升降机将检验器下入孔内，将转盘移回原位固定。

(3)提引绳从转盘中间穿过与检验器连接，将开口检测圆环放到转盘槽内，这时检测圆环的内支撑的交点O即是转盘中心又是设计钻孔中心。 (4)将检验器提起，下放到孔口，使其处于悬垂状态，此时提引绳与转盘平面有一个交点B( 见图1)，用直尺量出OB距离(精确到1mm)。理论上O、B两点重合，实际情况并非如此。 (5)量出天车滑轮前沿距转盘平面的距离h(此高是固定的)，以及转盘平面距孔口距离( 精确到1mm)。 (6)继续下放检验器到预测定的位置，此时提引绳与转盘平面又会产生一个交点B′，量出OB′的距离。 4 桩孔垂直度(偏斜率)计算把检验测定的数据代入下列公式，计算出桩孔垂直度(偏斜率)i，参看图1。图1 钻孔垂直度(偏斜率)计算要素示意图