强制循环蒸发器的设计计算

强制循环蒸发器的设计计算
强制循环蒸发器的设计计算

蒸发器尺寸设计

蒸发器工艺尺寸计算? 加热管的选择和管数的初步估计 1加热管的选择和管数的初步估计 蒸发器的加热管通常选用38*2.5mm无缝钢管。 加热管的长度一般为0.6—2m,但也有选用2m以上的管子。管子长度的选择应根据溶液结垢后的难以程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑,易结垢和易起泡沫溶液的蒸发易选用短管。根据我们的设计任务和溶液性质,我们选用以下的管子。 可根据经验我们选取:L=2M,38*2.5mm 可以根据加热管的规格与长度初步估计所需的管子数n’, =124(根) 式中S=----蒸发器的传热面积,m2,由前面的工艺计算决定(优化后的面积); d0----加热管外径,m;????? L---加热管长度,m;? 因加热管固定在管板上,考虑管板厚度所占据的传热面积,则计算n’时的管长应用(L—0.1)m. 2循环管的选择 ???? 循环管的截面积是根据使循环阻力尽量减小的原则考虑的。我们选用的中央循环管式蒸发器的循环管截面积可取加热管总截面积的40%--100%。加热管的总截面积可按n’计算。循环管内径以D1表示,则 所以mm 对于加热面积较小的蒸发器,应去较大的百分数。选取管子的直径为:循环管管长与加热管管长相同为2m。 按上式计算出的D1后应从管规格表中选取的管径相近的标准管,只要n和n’相差不大。循环管的规格一次确定。循环管的管长与加热管相等,循环管的表面积不计入传热面积中。 3加热室直径及加热管数目的确定 ?? 加热室的内径取决于加热管和循环管的规格、数目及在管板撒谎能够的排列方式。 ?? 加热管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圆排列。根据我们的数据表加以比较我们选用三角形排列式。 管心距t为相邻两管中心线之间的距离,t一般为加热管外径的1.25—1.5倍,目前在换热器设计中,管心距的数据已经标准化,只要确定管子规格,相应的管心距则是定值。我们选用的设计管心距是:???? 确定加热室内径和加热管数的具体做法是:先计算管束中心线上管数nc,管子安正三角形排列时,nc=1.1* ;其中n为总加热管数。初步估计加热室Di=t(nc-1)+2b’,式中b’=(1—1.5)d0.然后由容器公称直径系列,试选一个内径作

HTFS冷凝器蒸发器设计

干式蒸发器设计与校核 I.系统参数确定 利用SolKane对系统参数进行设计: 输入蒸发温度、冷凝温度,过热度设定为4℃,过热度太大,会引起蒸发器设计面积过大;蒸发器压降设定为0.5bar,过冷度设定在2.0℃,冷凝器压降为0.3bar。

II.HTFS 设计 1.Problem Definition 项目定义 ⑴Application Options -应用选型 冷侧与热侧的Application 应用会自动根据后面的过程参数中进出口干度调整,在选择时可保持默认状态。。 ⑵Process Data-过程参数 类别 污垢系数/m 2·K·W -1 类别 污垢系数/m 2·K·W -1 远海海水 0.000086 处理过的冷水塔循环用水 0.00017 近海海水 0.00017 经处理的工业循环用水 0.00017 城市生活用水 0.00017 清净河水 0.00034 自来水/井水/湖水 0.00017 未经处理的工业循环用水 0.00043 混浊河水 0.0005 参考换热器设计手册 对于冷凝器和蒸发器来说,因管内外传热系数均很大,所以污垢系数对换热器的面积影响非常大。 估计压降 容许压降

2.Property Data-物性参数 ⑴Hot Stream Compositions 热侧流体组成 ⑵Property Methods 物性方法 第一步:Search Databank 从数据库搜 索组分 删除组分

⑶Search Chemical Components 加入组分 ⑷Hot Stream Properties 生成物性 ⑷冷侧流体物性参数生成操作与热侧流体一样。 第四步:Restore Defaults 重置物性

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

多效蒸发器设计计算 (一)蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 (1)根据工艺要求及溶液的性质,确定蒸发的操作条件(如加热蒸汽压强及冷凝器压强)、蒸发器的形式(升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发 器、刮膜蒸发器)、流程和效数。 (2)根据生产经验数据,初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 (3)根据经验,假设蒸汽通过各效的压强降相等,估算各效溶液沸点和有效总温差。 (4)根据蒸发器的焓衡算,求各效的蒸发量和传热量。 (5)根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等,则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差,重复步骤(3)至(5),直到所求得的各效传热面积相等(或满足预先给出的精度要求)为止。(二)蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量(1-1) 在蒸发过程中,总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n (1-2) 任何一效中料液的组成为 (1-3) 一般情况下,各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算,即

(1-4) 对于并流操作的多效蒸发,因有自蒸发现象,课按如下比例进行估计。例如,三效W1:W2:W3=1:: (1-5) 以上各式中 W — 总蒸发量,kg/h ; W 1,W 2 ,… ,W n — 各效的蒸发量,kg/h ; F — 原料液流量,kg/h ; x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成,质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度,需假定压强,一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的,其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 (1-6) 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差,Pa ; — 第一效加热蒸汽的压强,Pa ; — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强,Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: (1-7) 式中 — 有效总温度差,为各效有效温度差之和,℃; — 第一效加热蒸汽的温度,℃; — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度,℃; — 总的温度差损失,为各效温度差损失之和,℃。 (1-8) 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失,℃; p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'

蒸发器的设计计算

蒸发器设计计算 已知条件:工质为R22,制冷量kW 3,蒸发温度C t ?=70,进口空气的干球温度为C t a ?=211,湿球温度为C t b ?=5.151,相对湿度为34.56=φ%;出口空气的干球温度为C t a ?=132,湿球温度为C t b ?=1.112,相对湿度为80=φ%;当地大气压力Pa P b 101325=。 (1)蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管,翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片,肋片间距mm s f 5.2=,管排方式采用正三角排列,垂直于气流方向管间距mm s 251=,沿气流方向的管排数4=L n ,迎面风速取s m w f /3=。 (2)计算几何参数 翅片为平直套片,考虑套片后的管外径为 沿气流方向的管间距为 沿气流方向套片的长度为 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积: 每米管长翅片间管子表面积: 每米管长总外表面积: 每米管长管内面积: 每米管长的外表面积: 肋化系数: 每米管长平均直径的表面积: (3)计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 空气在下C ?17的物性参数 ②最窄截面处空气流速

③干表面传热系数 干表面传热系数用小型制冷装置设计指导式(4-8)计算 (4)确定空气在蒸发器内的变化过程 根据给定的进出口温度由湿空气的焓湿图可得kg g d kg g d kg kJ h kg kJ h 443.7,723.8,924.31,364.432121====。在空气的焓湿图上连接空气的进出口状态点1和点2,并延长与饱和气线()0.1=?相交于点w ,该点的参数是C t kg g d kg kJ h w w w ?===8,6.6,25。 在蒸发器中空气的平均比焓值 由焓湿图查得kg g d C t m m 8,2.16=?= 析湿系数 (5)循环空气量的计算 进口状态下干空气的比体积 循环空气的体积流量 (6)空气侧当量表面传热系数的计算 对于正三角形排列的平直套片管束,翅片效率f η小型制冷装置设计指导式(4-13)计算,叉排时翅片可视为六角形,且此时翅片的长对边距离和短对边距离之比4.24 .1025d B ,1b m ===ρ且B A 肋折合高度为 凝露工况下翅片效率为 当量表面传热系数 (7)管内R22蒸发时的表面传热系数 R22在C t ?=70时的物性参数为: 饱和液体密度 33.1257m kg l =ρ 饱和蒸气密度 343.26m kg g =ρ 液体粘度 s Pa l ??=-6102.202μ

蒸发器-冷凝器-设计

Q=KFΔtm式中:Q―热流量;K―总传热系数;F―换热面积;Δtm―冷热流体的平均温差。 设计示例: 设计一个R22,10HP,制冷量为28kW 的系统的蒸发器和冷凝器,设计参数如下: 蒸发温度t0,C 7 管内径di,mm 8.82 冷凝温度tk,C 54 管外径do,mm 9.52 蒸发器回风温度t1,C 27C/19 管间距H1,mm 25.4 蒸发器出风温度t2,C 17/70% 排间距H2,mm 22 冷凝器回风温度t1,C 35 蒸发器翅片间距df,mm 2.1 冷凝器出风温度t2,C 45 蒸发器翅片间距df,,mm 1.9 过冷度tsc,C 5 翅片厚度δ,mm 0.115 过热度tsh,C 5 蒸发器风量,m3/h 5600 蒸发器迎面风速,m/s 冷凝器风量,m3/h 10400 冷凝器迎面风速,m/s 蒸发器的设计: Δtm=(Δtmax—Δtmin)/ln(Δtmax/Δtmin)=((27-7)-(17-7))/ln((27-7)/(17-7))=14.4C 选取K=40 W/(m2.C) Q=KFΔtm (W) F=Q/KΔt=28000/(40*14.4)=48.6m2 计算所选翅片管单位长度的外表面积: 外表面铜管面积: S1=3.14*(do+δ*2)*(df- δ)/df=3.14*(9.52+0.115*2)*(2.1-0.115)/2.1/1000=0.0289m2 外表面翅片面积: S2=(H1*H2-(3.14*(do+δ *2)^2/4))/df/1000=(25.4*22-(3.14*(9.52+0.115*2)^2/4))/10^3/2.1=0.4611m2 St=S1+S2=0.0289+0.4611=0.49m2 所需管路总长度: L=F/St=48.6/0.49=99.18m 方案1: 可以先假设每一回路到12m, N’=L/12=8.26, 取整为8,设为3 排,每排取每4 行一个回路, 那么单排为8*4=32 根,高度为32*25.4=812.8mm。3 排有N=96 根,那单根长度L’=99.18/96=1.03m, L’/H=1.23。 方案2: 可以先假设每一回路到10m, N’=L/10=9.9, 取整为10,设为3 排,每排取每2 行一个回路, 那么单排为10*2=20 根,高度为20*25.4=508mm。3 排有N=60 根,那单根长度L’=99.18/60=1.653m, L’/H=3.24。 冷凝器的设计: Δtm=(Δtmax—Δtmin)/ln(Δtmax/Δtmin)=((54-35)-(54-45))/ln((54-35)/(54-45))=13.38C

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算 (一) 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 (1) 根据工艺要求及溶液的性质,确定蒸发的操作条件(如加热蒸汽压强及冷凝 器压强)、蒸发器的形式(升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器)、流程和效数。 (2) 根据生产经验数据,初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 (3) 根据经验,假设蒸汽通过各效的压强降相等,估算各效溶液沸点和有效总温 差。 (4) 根据蒸发器的焓衡算,求各效的蒸发量和传热量。 (5) 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等,则 应按下面介绍的方法重新分配有效温度差,重复步骤(3)至(5),直到所求得的各效传热面积相等(或满足预先给出的精度要求)为止。 (二) 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 (1-1) 在蒸发过程中,总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n (1-2) 任何一效中料液的组成为 (1-3) 一般情况下,各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算,即 (1-4) 对于并流操作的多效蒸发,因有自蒸发现象,课按如下比例进行估计。例如,三效W1:W2:W3=1:1.1:1.2 (1-5) 以上各式中 W — 总蒸发量,kg/h ; W 1,W 2 ,… ,W n — 各效的蒸发量,kg/h ; F — 原料液流量,kg/h ; x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成,质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度,需假定压强,一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的,其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 (1-6) 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差,Pa ; — 第一效加热蒸汽的压强,Pa ; — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强,Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: (1-7) 式中 — 有效总温度差,为各效有效温度差之和,℃; — 第一效加热蒸汽的温度,℃; — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度,℃; — 总的温度差损失,为各效温度差损失之和,℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?

三效强制循环蒸发器

三效强制循环蒸发器 1 蒸发 蒸发是使含有不挥发性溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽从而使溶液中溶质的浓度提高的单元操作111蒸发的两个基本过程蒸发两个基本过程的两个必要组成部分是加热料液使溶剂水沸腾和不断除去汽化产生的水蒸气一般前一部分在蒸发器中进行后一部分在冷凝器中完成工程上蒸发过程只是从溶液中分离出部分溶剂而溶质仍留在溶液中因此蒸发操作即为一个使溶液中的挥发性溶剂与不挥发性溶质的分离过程由于溶剂的汽化速率取决于传热速率故蒸发操作属传热过程蒸发设备为传热设备但是蒸发操作与一般传热过程比较有以下特点: 1.传热性质属于壁面两侧流体均有相变化的恒温传热过程; 2.溶液性质热敏性腐蚀性结晶性结垢性泡沫粘度等; 3.溶液沸点升高当加热蒸气一定时蒸发溶液的传热温度差要小于蒸发纯水的温度差; 4.泡沫挟带二次蒸气中带有大量泡沫易造成物料损失和冷凝设备污染; 5.能源利用二次蒸气的利用是蒸发操作中要考虑的关键问题之一; 6.能源利用蒸发时产生大量二次蒸汽如何利用它的潜热是蒸发操作中考虑的关键问题之一。 2 影响因素 影响蒸发快慢的因素温度湿度液体的表面积液体表面上的空气流动等水由液态或固态转变成汽态逸入大气中的过程称为蒸发而蒸发量是指在一定时段内水分经蒸发而散布到空中的量通常用蒸发掉的水层厚度的毫米数表示水面或土壤的水分蒸发量分别用不同的蒸发器测定一般温度越高湿度越小风速越大气压越低则蒸发量就越大反之蒸发量就越小12蒸发设备121蒸发器蒸发器实质上是一个换热器主要由加热室和蒸发室两部分组成加热室向液体提供蒸发所需要的热量促使液体沸腾汽化蒸发室使气液两相完全分离加热室中产生的蒸气带有大量液沫到了较大空间的蒸发室后这些液体借自身凝聚或除沫器等的作用得以与蒸气分离通常除沫器设在蒸发室的顶部122蒸发器分类蒸发器按操作压力分常压加压和减压3种按溶液在蒸发器中的运动状况分有循环型沸腾溶液在加热室中多次通过加热表面如中央循环管式悬筐式外热式列文式和强制循环式等单程

升膜蒸发器设计计算说明书

《食品工程原理》课程设计 目录 一《食品工程原理》课程设计任务书 (1) (1) ........................................................................................................................................... .设计课题 (2) (2) ........................................................................................................................................... .设计条件 (2) (3) ........................................................................................................................................... .设计要求 (2) (4) ........................................................................................................................................... .设计意义 (2) (5) ........................................................................................................................................... .主要参考资料.. (3) 二设计方案的确定 (3) 三设计计算 (4) 3.1. ......................................................................................................................................... 总蒸发水量 (4) 3.2. ......................................................................................................................................... 加热面积初算. (4) ( 1)估算各效浓度 (4) ( 2)沸点的初算 (4) ( 3)温度差的计算 (5) (4)计算两效蒸发水量V,V2及加热蒸汽的消耗量S (6) (5)总传热系数K的计算 (7) ( 6)分配有效温度差,计算传热面积 (9) 3.3. ............................................................................................................................................ 重算两效传热面积.. (10) ( 1)第一次重算 (10) 3.4 计算结果 (11) 四蒸发器主要工艺尺寸的计算 (13)

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算 (一) 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 (1) 根据工艺要求及溶液的性质,确定蒸发的操作条件(如加热蒸汽压强 及冷凝器压强)、蒸发器的形式(升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环 蒸发器、刮膜蒸发器)、流程和效数。 (2) 根据生产经验数据,初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 (3) 根据经验,假设蒸汽通过各效的压强降相等,估算各效溶液沸点和有 效总温差。 (4) 根据蒸发器的焓衡算,求各效的蒸发量和传热量。 (5) 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相 等,则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差,重复步骤(3)至(5), 直到所求得的各效传热面积相等(或满足预先给出的精度要求)为止。 (二) 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 (1-1) 在蒸发过程中,总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n (1-2) 任何一效中料液的组成为 (1-3) 一般情况下,各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算,即 (1-4) )110x x F W -=(n W W i =i i W W W F Fx x ---=210

对于并流操作的多效蒸发,因有自蒸发现象,课按如下比例进行估计。例如,三效W1:W2:W3=1:: (1-5) 以上各式中 W — 总蒸发量,kg/h ; W 1,W 2 ,… ,W n — 各效的蒸发量,kg/h ; F — 原料液流量,kg/h ; x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成,质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度,需假定压强,一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的,其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 (1-6) 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差,Pa ; — 第一效加热蒸汽的压强,Pa ; — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强,Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: (1-7) 式中 — 有效总温度差,为各效有效温度差之和,℃; — 第一效加热蒸汽的温度,℃; — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度,℃; — 总的温度差损失,为各效温度差损失之和,℃。 (1-8) 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失,℃; — 由于蒸发器中溶液的静压强而引起的温度差损失,℃; — 由于管路流体阻力产生压强降而引起的温度差损失,℃。 n p p p k '-=?1p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'?''?'''

三效蒸发器操作说明书

三效减压强制循环蒸发设备 操 作 说 明 书

目录 一、设备简介....................................................................... - 3 - 二、设备工艺介绍 ............................................................... - 6 - 三、操作规程....................................................................... - 8 - 四、故障分析..................................................................... - 13 - 附图: 工艺流程图

1、设备生产厂家:陕西长城长食品工业有限公司 2、设备名称:三效卧式强制循环蒸发器 3、设备型号:SWQZ-Ⅲ-1500型 4、设备参数

6、设备特性简介 (1)加热室 各效加热室均采用卧式安装,管程均进行分段排布,总体物料流向为混流(有效的降低了强制循环泵所需的流量扬程从需降低了泵的功率)。各效效体上部均装有不凝汽管路,不凝汽管口装置节流垫片,可调节各效真空度与温度,这样可有效的保证各效真空度与温度达到技术参数表所标数据。各效均装置冷凝水管口。 (2)分离器 各效分离器上均装置真空表、温度计与灯孔视镜,时时观测各效真空、温度与物料蒸发状态;各效下部出料口均装置防旋装置。(3)预热器 预热器为列管式预热器,卧式安装。预热器热源利用各效加热室与物料换热产生的二次蒸汽,可有效的节省了蒸汽耗量,提高了热源的利用率;预热器因安装于三效分离器与冷凝器之间,在预热物料的同时对二次蒸汽进行冷凝,降低了冷凝器的负担并降低了冷却用水量。 (4)冷凝器 冷凝器为间接表面接触式冷凝器,卧式安装。以温度相对较低的冷却水在冷却管内冷却在管外的流动可凝气体,冷凝后的冷凝水下降至冷凝器底部后,用冷凝水泵抽出,不存在与冷却水的混合,杜绝了二次污染。

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算 Prepared on 22 November 2020

多效蒸发器设计计算(一)蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 (1)根据工艺要求及溶液的性质,确定蒸发的操作条件(如加热蒸汽压强及冷凝器压强)、蒸发器的形式(升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器)、流程和效数。 (2)根据生产经验数据,初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 (3)根据经验,假设蒸汽通过各效的压强降相等,估算各效溶液沸点和有效总温差。 (4)根据蒸发器的焓衡算,求各效的蒸发量和传热量。 (5)根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等,则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差,重复步骤(3)至(5),直到所 求得的各效传热面积相等(或满足预先给出的精度要求)为止。 (二)蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量(1-1) 在蒸发过程中,总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n (1-2) 任何一效中料液的组成为 (1-3) 一般情况下,各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算,即

(1-4) 对于并流操作的多效蒸发,因有自蒸发现象,课按如下比例进行估计。例如,三效W1:W2:W3=1:: (1-5) 以上各式中 W — 总蒸发量,kg/h ; W 1,W 2 ,… ,W n — 各效的蒸发量,kg/h ; F — 原料液流量,kg/h ; x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成,质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度,需假定压强,一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的,其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 (1-6) 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差,Pa ; — 第一效加热蒸汽的压强,Pa ; — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强,Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: (1-7) 式中 — 有效总温度差,为各效有效温度差之和,℃; — 第一效加热蒸汽的温度,℃; — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度,℃; — 总的温度差损失,为各效温度差损失之和,℃。 (1-8) 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失,℃; p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'

蒸发量2T三效强制结晶蒸发器技术方案

您的满意是我们最大的心愿 2吨氯化钠三效结晶蒸发器 技 术 方 案 温州贝诺机械有限公司 地址:温州市滨海园区二道588号日运工业园 邮编:325025 电话:8 传真:9 网址: Email: beinuo@https://www.360docs.net/doc/261388735.html, 2014年7月25日

1. 企业简介 温州贝诺机械有限公司是一家集设计、开发、制造、设备安装调试、销售及售后服务于一体的机械专业化企业。公司始创于1985年,经过多年发展,公司现拥有占地15000 平方米花园式、智能化的工业园区。 公司通过了ISO9001 :2000 国际质量管理体系认证,产品通过CE认证,被中国农业银行评为四星级信用企业,浙江省政府认定:“中小型科技企业”、当地政府授予:“优秀企业”、龙湾慈善总会授予:“扶贫济穷、心系慈善”称号、中国食品机械设备网授予:“重质量、守信誉双保障优质企业”。 公司先后引进日本、台湾等国内外拉管生产线两套、抛光机、等离子切割机、起重行车、大型卷板机、折弯机,风割、数控车床、焊接设备等设备组成两条设备生产线。公司通过多年对蒸发、结晶设备的积淀和持续性的国内外技术专家、客户合作,充分掌握国内外蒸发、结晶设备最先进的技术、工艺和生产经营理念。依托原国家科学技术进步奖评审委员孔教授,使得“贝诺”结晶设备在低温蒸发浓缩、连续结晶技术方面取得行业领先地位;并在发展过程中形成了针对自身工艺、技术特点的针对性质量检验体系,确保了贝诺产品的卓越品质。营销战略上向美国、埃及、菲律宾、印度尼西亚等国家远洋跋涉、国际市场进军,气魄非凡的市场运作和发展令人瞩目,也使得贝诺机械无可厚非地跻身于中国蒸发、结晶设备的领先行列,“中诺”品牌更是深得客户信赖! 市场不变的法则是永远在变,贝诺坚持服务顾客,从适应市场走向创新市场,为客户提供广阔的产品选择空间,全力推出各种不同功能的蒸发器和结晶设备;专业生产用于:食品、乳品、果酱、果汁、化工等产品的有多效降膜蒸发器、多效升膜式蒸发器、多效强制循环式蒸发器、单、双螺带式搅拌冷却结晶器、生长型蒸发结晶器、负压结晶器(罐)、刮板式薄膜浓缩器、外加热式循环浓缩器、中央循环管式浓缩器,盘管式单效浓缩器、夹套加热式带搅拌浓缩器以及饮料、啤酒、生物发酵、精细化工等工程成套设备及其它配套设备如全自动CIP清洗系列、自动化控制系统等设备。产品严格按照国家标准、化工部标准、行业标准等多种标准进行设计制造,所生产设备符合行业领域标准要求;至今已有600多套蒸发器、连续结晶器和1000多台套提取、浓缩、反应釜、调配罐、CIP、酒精回收、发酵、饮料生产线等设备产品在国内外市场使用。并且,公司设置了机加车间、拉管车间、锻造车间,已具备从生产主体设备到所有附属配套设备(包括各种钢管、卫生泵、阀门、法兰管件等)等系列产品的生产能力,这样使产品质量和生产周期得到了更有效的控制和提升! 您的满意是我们最大的心愿,不断努力提升自己的软硬实力,为客户提供高附加值的产品和服务!公司本着“以质量求生存、以信誉求发展”的经营理念,董事长孔正华与您携手同创贝诺辉煌明天!

多效蒸发器设计计算

多效蒸发器设计计算 Company Document number:WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT

多效蒸发器设计计算(一)蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 (1)根据工艺要求及溶液的性质,确定蒸发的操作条件(如加热蒸汽压强及冷凝器压强)、蒸发器的形式(升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器)、流程和效数。 (2)根据生产经验数据,初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 (3)根据经验,假设蒸汽通过各效的压强降相等,估算各效溶液沸点和有效总温差。 (4)根据蒸发器的焓衡算,求各效的蒸发量和传热量。 (5)根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等,则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差,重复步骤(3)至(5),直到所 求得的各效传热面积相等(或满足预先给出的精度要求)为止。 (二)蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量(1-1) 在蒸发过程中,总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n (1-2) 任何一效中料液的组成为 (1-3) 一般情况下,各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算,即

(1-4) 对于并流操作的多效蒸发,因有自蒸发现象,课按如下比例进行估计。例如,三效W1:W2:W3=1:: (1-5) 以上各式中 W — 总蒸发量,kg/h ; W 1,W 2 ,… ,W n — 各效的蒸发量,kg/h ; F — 原料液流量,kg/h ; x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成,质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度,需假定压强,一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强(或末效压强)是给定的,其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 (1-6) 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差,Pa ; — 第一效加热蒸汽的压强,Pa ; — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强,Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算: (1-7) 式中 — 有效总温度差,为各效有效温度差之和,℃; — 第一效加热蒸汽的温度,℃; — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度,℃; — 总的温度差损失,为各效温度差损失之和,℃。 (1-8) 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失,℃; p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'

强制循环蒸发器-废水蒸发器工作原理介绍

1.强制循环蒸发器简述 强制循环蒸发器是依靠外加力循环泵使液体进行循环。它的加热室有卧式和立式两种结构,液体循环速度大小由泵调节。强制循环蒸发器可分单效、双效、三效、四效及多效强制循环蒸发器。 强制循环蒸发器真空浓缩设备是我公司开发研制的高效节能浓缩设备,该设备在真空低温条件下运作,具有料液流速快、蒸发快、不易结垢等特性。蒸发器根据分离室循环料液进出口的位置不同,它又可以分为正循环强制蒸发器及逆循环强制蒸发器,循环料液进口位置在出口位置上部的称为正循环,反之为逆循环。逆循环强制蒸发器具有更多优点,是依靠外加力——循环泵使液体进行循环。 2.强制循环蒸发器的系统结构组成结构:各效蒸发器、各效分离器、冷凝器、循环泵、效间泵、真空及排水系统、操作平台、电器仪表控制柜及阀门、管路等系统组 成。 3.强制循环蒸发器关键部件说明 1).加热室:换热管是蒸发器最重要的热负荷元件,直接决定了蒸发器的热效率和使用寿命。 a.蒸汽采用多流道进入加热室,我公司自行设计的特殊装置,有效避免了高速蒸气流对加热管的冲击。 b.蒸发管束在管板上的排列均匀分布,提高蒸汽的热效率。 c.加热室内设置特殊化的装置,有效克服蒸发管的振动并延长蒸汽停留时间有利于传热。 d.可排放加热室内不凝性气体。 2).蒸发分离结晶室:蒸发室为直立筒体,下部为锥形底以利晶浆排出。二次蒸汽由顶部排出,经除沫器除沫后进入汽液分离器进入冷凝器,蒸发室锥形底部与循环泵连接。 3).除沫器:主要作用是防止蒸发过程中形成之细微液滴,被二次蒸汽夹带逸出。对汽液进行分离,可减少料液的损失,同时防止污染管道及冷却水。 4).强制循环泵:是根据流体在换热管内流动状态、传热效率、以及阻力计算等要求,由我公司工艺人员提出的技术条件而加工的强制循环蒸发专用泵。 4.强制循环蒸发器性能 1).全套系统设计合理美观、运行稳定、高效节能,蒸汽耗量低;浓缩比大,强制循环式,使粘度较大的料液容易流动蒸发,浓缩时间短; 2).特殊设计经简单操作可实现切换改效,以适应不同产品的生产; 3).蒸发温度低,热量得到充分利用,料液受热温和,适用于热敏性物料的浓缩;4).蒸发器通过强制循环,在管内受热均匀,传热系数高,可防止“堵管”现象;5).料液进入分离器再分离,强化了分离效果,使整体设备具有较大的操作弹性;6).整套设备结构紧凑,占地面积小,布局简单流畅,代表了大型成套蒸发设备的发展方向; 7).连续进出料,料液液位与所需浓度可实现自控;

蒸发器的设计计算

蒸发器的设计计算

蒸发器设计计算 已知条件:工质为R22,制冷量kW 3,蒸发温度C t ?=70,进口空气的干球温度为C t a ?=211,湿球温度为C t b ?=5.151,相对湿度为34.56=φ%;出口空气的干球温度为C t a ?=132,湿球温度为C t b ?=1.112,相对湿度为80=φ%;当地大气压力Pa P b 101325=。 (1)蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管,翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片,肋片间距 mm s f 5.2=,管排方式采用正三角排列,垂直于气流方向管间距mm s 251=,沿 气流方向的管排数4=L n ,迎面风速取s m w f /3=。 (2)计算几何参数 翅片为平直套片,考虑套片后的管外径为 mm d d f o b 4.102.02102=?+=+=δ 沿气流方向的管间距为 mm s s 65.21866.02530cos 12=?=?= 沿气流方向套片的长度为 mm s L 6.8665.21442=?== 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积: f b f s d s s a 100042221? ??? ? ? -?=π ()5.21000 4.10414.36 5.212522??? ? ???-??= m m 23651.0= 每米管长翅片间管子表面积:

f f f b b s s d a ) (δπ-= ()5 .210002.05.24.1014.3? -??= m m 203.0= 每米管长总外表面积: m m a a a b f of 23951.003.03651.0=+=+= 每米管长管内面积: m m d a i i 2027.0)20007.001.0(14.3=?-?==π 每米管长的外表面积: m m d a b b 2003267.00104.014.3=?==π 肋化系数: 63.14027 .03951 .0== = i of a a β 每米管长平均直径的表面积: m m d a m m 2 02983.020086.00104.014.3=?? ? ??+?==π (3)计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 C t t t a a f ?=+=+= 172 1321221 空气在下C ?17的物性参数 3215.1m kg f =ρ ()K kg kJ c pf ?=1005 704.0=rf P s m v f 61048.14-?=

完整word版,三效蒸发器工艺说明

三效蒸发器工艺说明 工作原理:强制循环蒸发器是依靠外加力---循环泵使液体进行循环。在流下过程中,被壳程加热介质加热汽化,产生的蒸汽与液相共同进入蒸发器的分离室,汽液经充分分离,蒸汽进入下一效蒸发器作为加热介质,从而实现多效操作,液相则由分离室排出。 工作过程中物料的流动: 打开污水进口阀门①、和循环阀门③,关闭清洗水出阀门②和二效进料阀门④。开启污水进料泵(PMP01),使污水经第Ⅰ效加热室通过液位自动控制系统(PLC)进入第Ⅰ效分离室,笫Ⅰ效分离室内物料液位慢慢升高,到设定高度时(该液位高度数值要求可以设定修改),污水进料泵(PMP01)停止输送并且污水进口阀门①关闭。 笫Ⅰ效分离室内料液位升高的同时,笫Ⅰ效加热室的加热蒸汽阀门开启,内部分料液在加热蒸汽的作用下温度升高。当笫Ⅰ效分离室内料液温度达到60℃时(该温度要求可以设定修改),污水进料泵(PMP01)和污水进口阀门①开启,循环阀门③关闭,二效进料阀门④开启,清洗水出阀门⑤和三效进料阀门⑦关闭,循环阀门⑥开启。再开启污水进料循环泵(PMP02),使污水经第Ⅱ效加热室通过液位自动控制系统(PLC)进入第Ⅱ效分离室,笫Ⅱ效分离室内物料液位慢慢升高,到设定高度时(该液位高度数值要求可以设定修改),污水进料泵(PMP01)停止输送并且污水进口阀门①关闭,二效进料阀门④关闭,循环阀门③开启。 笫Ⅱ效分离室内料液位升高的同时,笫Ⅱ效加热室也在升温,当

笫Ⅱ效分离室内料液温度达到60℃时(该温度要求可以设定修改),污水进料泵(PMP01)和污水进口阀门①开启,循环阀门③关闭,二效进料阀门④开启,清洗水出阀门⑤和循环阀门⑥关闭,三效进料阀门⑦开启,清洗水出阀门⑧和三效出料阀门⑩关闭,循环阀门⑨开启。再开启污水进料循环泵(PMP03),使污水经第Ⅲ效加热室通过液位自动控制系统(PLC)进入第Ⅱ效分离室,笫Ⅲ效分离室内物料液位慢慢升高,到设定高度时(该液位高度数值要求可以设定修改),污水进料泵(PMP01)停止输送并且污水进口阀门①关闭,二效进料阀门④关闭,循环阀门③开启。三效进料阀门⑦关闭,循环阀门⑨关闭,再开启污水进料循环泵(PMP03)和液环真空泵(PMP05)。 笫Ⅲ效分离室内料液位升高的同时,笫Ⅲ效加热室也在升温,当笫Ⅲ效分离室内料液液位到达设定液位时,污水进料泵(PMP01)和污水进口阀门①关闭,清洗水出阀门②、⑤、⑧关闭,进料阀门④、⑦和三效出料阀门⑩关闭。循环阀门③、⑥、⑨开启。污水进料循环泵(PMP02)、(PMP03)、(PMP04)、液环真空泵(PMP05)开启运行。此后的运行由自动控制系统(PLC)通过液位进行自动控制。 Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ效分离室结晶室内物料在(PLC)液位自动控制系统的作用下,各效分离室结晶室内的物料液位被设定在适当的参数范围内,并达到设计液位。当第Ⅱ效和第Ⅲ效结晶室内物料达到所需的浓度时,三效出料阀门⑩进行出料。各效因出料与水份蒸发而产生液位降低,这时物料在进料泵(PMP01)的作用下和相连通的物料管自行补充各效分离室结晶室内的物料,各效物料的补充速度由(PLC)液位

多效蒸发器经典问答

多效蒸发器经典问答 2010-03-20 21:24 问: 1、多效蒸发器用来处理含氯化钠12%的废水,pH为1左右,请问采用何种材质的比较好,如果调pH的话,调到多少比较合适,需要采用的材质有哪些?欢迎各位还有发表高论。 2、再问下,如果采用多效蒸发的话,一般进蒸发器的料液温度控制在多少比较经济?不知道有对此做过分析的吗? 答: 1、氯化钠在浓缩过程中容易结晶,因此在选用带强制循环方式外循环蒸发器。由于蒸发浓缩处理的溶液中氯离子含量较高,且为酸性,因此加热器选用双相不锈钢材料才能满足生产要求。但为了降低成套设备的造价,可选用部份石墨材料和316L材料的设备。 2、在多效蒸发器系统,设置有预热器,利用一效或三效蒸发的热对进料进行预热,可以不限进行预热。 3、具体设备选型及材质如下 (1)一效加热器由于蒸发温度最高,选用石墨加热器。二效和三效加热器采用列管式加热器,二、三效加热器管程及管板材质采用选用双相不锈钢,壳程材质304/8mm的不锈钢材料。 (2)蒸发器:蒸发器采用316L不锈钢材料。设有人孔、视孔、温度计、真空表等装置。 (3)预热器:预热器为列管式加热,管程及管板材质为双相不锈钢材料,壳程材质:304/6mm的不锈钢材料。 (4)进料泵:采用材质为氟塑料的泵为进料泵。 (5)循环泵、循环出料泵: 循环泵、循环出料泵,要求密封良好,耐温,保证在负压状态下,能使高浓度物料或结晶物料连续出料工作,材质为氟塑料。 (6)冷凝器:采用321不锈钢材料。 (7)液封槽:采用碳钢材料。 (8)真空机组:采用的水喷射真空机组,加变频控制。 (9)冷却结晶器:把出料温度降低,同时更多地结晶,材料选用氟塑料。(10)工艺配件:工艺管道采用316L/氟塑料不锈材质。 问:在使用多效并流蒸发器浓缩物料时,应如何控制进料?一效物料进入二效蒸发器时,应如何调节流量?在设计多效蒸发器浓缩物料时,应注意哪些问题?

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