土石防水围堰计算书

土石防水围堰计算书
土石防水围堰计算书

土石防水围堰计算书

计算依据:

1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007

2、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布

3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007

一、基本参数

围堰顶部宽度B(m): 5 围堰土堤高度H(m):7

围堰外侧水深hw(m): 6 围堰内侧坡角α(°):33.69 围堰外侧坡角β(°):26.57 围堰顶部均布荷载q(kN/m2):20

围堰底面地基土类型:粉砂基础底面与地基土之间的摩擦系数μ:0.3

波浪力对围堰产生的倾覆力矩

910.46 波浪力P WF(kN/m):104.67

M WF(kN*m):

填土名称页岩土填土的重度γ(kN/m3) 21

填土的内摩擦角φ(°)25 填土的粘聚力c(kPa) 15 计算简图

土和块石防水围堰_剖面图

二、围堰土堤稳定性计算

1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性

土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(555.11×cos22.69°×tan25.00° +15.00×17.41)/(555.11×sin22.69°)=2.34≥1.25

K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(674.28×cos17.57°×tan25.00°+15.00×20.98)/(674.28×sin17.57°)=3.02≥1.25

其中:W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载,kN;

满足要求!

2、围堰土堤抗倾覆稳定验算

土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图

围堰土堤重和顶部所受荷载:

W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=21.00×7.00×(2×5.00+7.00×ctg33.69°+7.00×ctg26.57°)/2+20.00×5.00=2635.53kN

k0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(2635.53×14.04+359.92×16.83)/(180.00×2.00

+910.46)=33.89≥1.30

满足要求!

3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算

k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×2995.45)/(180.00+104.67)=3.16≥1.30

其中:∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和,kN;

∑Ti--围堰土堤各水平力总和,kN;

满足要求!

三、围堰土堤断面抗剪强度计算

土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力,其强度为Hγμ应大于剪应力:围堰填土土面间的摩擦系数:μ=tanφ= tan25.00°=0.47

抗剪切强度:Hγμ=7.00×21.00×0.47=68.55kN/m2

剪应力:τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×7.002/4/5.00=7.35kN/m2

Hγμ=68.55kN/m2≥3H2/4/B=7.35kN/m2

满足要求!

钢板桩围堰设计计算书

钢板桩围堰设计计算书 1 工程概况 本方案陆地承台基坑开挖深度在3.0-5.0米之间,基坑开挖支护结构受力计算选择基坑最深、地质条件最差的最不利工况条件下进行受力计算。 本线路沿线地层以冲积、洪积、海积及海陆交互相沉积的粘性土、粉土、各类砂、软土为主,局部夹淤泥。 土层分层计算土压力,粘性土和粉土采用总应力法,即水土合算,强度指标采用快剪试验指标;对中、粗砂、碎石土,则应采用水土分算。 承台开挖高程范围内主要为人工填土、黏土、粉土,局部夹有淤泥质黏土,各土层已知条件:(1)人工填土:内摩擦角7?=?,粘聚力8kPa c =;(2)粘土:内摩擦角14?=?,粘聚力25kPa c =;(3)粉土:内摩擦角22?=?,粘聚力12kPa c =;(4)砂土:内摩擦角32?=?,粘聚力0kPa c =。土的天然重度γ取3 19kN/m 。非承压地下水位在地面下0.2~5.5处(承压水位不明)。 2 钢板桩围堰支撑结构受力计算 2.1钢板桩围堰 钢板桩围堰基坑开挖最大深度为5.0米,此类基坑承台最大高度为4.0米,设一道内支撑位于基坑底面以上3米,计算钢板桩围堰受力情况。 结合现场现有材料,拟采用WRU12a 钢板桩,其技术指标为:

单根钢板桩宽B=600mm,高H=360mm,厚t=9mm,每米截面积A=147.3cm2,单根钢板桩每米的重量69.5kg,每延米墙身每米的重量115.8kg,每延米墙身钢板桩惯性矩Ix=22213cm4,每延米的截面模量(抵抗矩)Wx=1234cm3,取钢板桩的允许拉应力σ=140Mpa,允许剪应力τ=80 Mpa。钢板桩长12m。由于钢板桩刚度较小,需加强内支撑。拟设置一道水平钢支撑,在距承台底面3.0m处设置,不设竖向支撑。水平钢支撑采用I40b型工字钢,沿钢板桩内壁设置长方形围檩,并在四角设置加强斜撑。 考虑施工堆载,假设基坑顶部(地面)作用有无限均布荷载q1=10kN/m2;在桩顶平台距离钢板桩桩顶2.0m处的坑外作用有宽度为0.6m的局部荷载(汽车荷载及其它荷载总和)q2=80kN/m2。 2.2计算作用于板桩上的土压力强度 依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)第3.4~3.5节,计算土压力(水 平荷载及水平抗力)分布。土压力由四部 分组成:(1) 桩顶平台以下土自重引起; (2) 局部荷载(汽车荷载)q2=80kN/m2 引起;(3) 均布荷载q1=10kN/m2引起。 对人工填土、黏土及粉土地层,采 用水土和算法进行计算,在桩顶下2.0m 处设置一道内支撑,计算可得土压力分 布如右图所示。

南仙路双层木桩围堰施工及计算

温州市南仙路工程 双 木 桩 围 堰 方 案 编制人: 审核人: 审批人: 编制单位:浙江顺建市政工程有限公司 编制日期:2007年12月16日

南仙路双层木桩围堰施工及计算 一、工程概况 南仙路第三合同段地处三洋湿地,因湿地水网发达,且互相连通,其中一些河道间距很小,如七号桥就是由两条河道组合而成,而我部范围内三座桥除八号桥均有水中承台,承台底标高为七号桥 (-1.9m~2.1m)、九号桥(-0.5m)。而常水位为2.62m,故需采用一定的方案进行水中承台的施工,结合本合同段工期紧,水中承台众多的特点,我部选用围堰抽水的办法,提供水中承台工作面。经实地勘测,该地段水深基本在2.5m~3.5m之间(计算按3.0m考虑),而河床淤泥基本在30cm以内,且河床底基本是淤泥地质(渗水少,易打桩),河道中水基本是不流动的或流速较慢,故查询《桥梁施工常用数据手册》和结合以往工程的施工经验,我部拟采用双层木桩围堰施工。 根据《公路桥涵施工技术规范》的一般规定,围堰应满足以下几点要求: 1围堰高度应高出施工期间可能出现的最高水位(包括浪高)0.5~0.7m。 2围堰外形应考虑河流断面被压缩后,流速增大引起水流对围堰、河床的集中冲刷及影响通航、导流等因素,并应满足堰身强度和稳定的要求。 3堰内平面尺寸应满足基础施工的需要。 4围堰要求防水严密,减少渗漏。 二、水文地质情况

1、施工期间最高洪水位 3.9m(台风季节7~9月份),施工防护水位3.3m(根据工期,我部下部施工应该在台风季节以前能完成,考虑三、四月份温州雨水较多,按2.6+0.7=3.3考虑) 2 、围堰内填土石混合料φ1 =20°r1=20.4KN/m3 3、木桩入土的土层参考地质资料及结合本地区特点: 1)经现场测量,河床淤泥基本在30公分以内; 2)河底基本为淤泥质粘土。承载力〔〆〕=45Kpa,假设内摩擦角φ2 =15°容重r2=18.6KN/m3 ; 二、双层木桩围堰布置图 1 木桩顶标高3.9m,填土标高3.3m; 2 河床最低标高-0.1m ,清淤前0.3m ,清淤后-0.4m; 3 木桩暂定L=9m 小头直径¢=20cm 桩底标高=-5.1m。 双层围堰布置图 三、双层木桩围堰整体稳定性 1 按最高水位3.9m,堰内抽水 1)围堰内填土重量W=3.7*3.5*20.4=264.2KN/m

水利工程量计算书(样本)

定远县2011年小型水库除险加固工程 工程量计算书 (编号:) 合同名称: 合同编号: 施工单位: 日期:

说明 1、计量部位范围:(写明本编号计算书计算的工程部位及范围,应分条叙述); 2、工程量计算书由工程量汇总表、工程量计算式和附件(原始测量记录)组成; 3、工程量汇总表应尽可能与招标文件中工程量清单的条目、单位、格式相一致; 4、工程量计算书应在现场测量结束后或结构工程施工前,根据工程现场测量成果和施工图计算,可按招标文件工程量清单分大项报送,连续编号,最终作为工程决算的附件; 5、工程量计算书原则上一式三份,业主、监理和施工各一份; 6、监理单位复核结束后,监理、施工双方可就差异较大的部分进行核对,协商一致后,作为最终工程量。在工程结算过程中,以此作为依据按进度支付。

表1 工程量汇总表 序号项目名称单位合同工 程量 施工申报 工程量 监理审核 工程量 核准 工程量 备注 1 临时工程 1.1 施工导流 1.1.1 施工导流及临时排水项 1 1 1.1.2 施工围堰填筑及拆除项 1 1 1.2 施工临时道路维护项 1 1 1.3 临时房屋m2800 800 1.4 其他临时工程 1.4.1 施工临时供电工程项 1 1 1.4.2 施工临时供水工程项 1 1 1.4.3 施工脚手架项 1 1 1.4.4 材料二次转运项 1 1 2 青山水库除险加固工程 2.1 大坝加固工程 2.1.1 土方开挖工程 2.1.1.1 沟槽土方挖运(集、排水沟、踏 步、石埂等) m31337 185.19 2.1.1.2 坝坡表层土清除m35688 7192 2.1.1.3 取土区表层土清除m31778 1880 2.1.1.4 削坡土方m32373 2.1.2 土方填筑工程 2.1.2.1 坝身加培(含碾压)m316619 8097 2.1.3 大坝防渗处理 2.1. 3.1 冲抓套孔粘土井柱桩防渗墙m37500 4021.95 2.1.4 上游坝坡处理 2.1.4.1 上游干砌石拆除m31706 2247 2.1.4.2 人工干砌上游自锁式砼块护坡m3822 732.11

桥梁的工程量计算

桥梁的工程量计算 桥梁工程量计算规则 预算基价项目的工程量计算规则: ㈠桩基 钢筋混凝土方桩、板桩按桩长度(包括桩尖长度)乘以桩横断面面积计算; 钢筋混凝土管桩按桩长度(包括桩尖长度)乘以桩横断面面积,减去空心部分体积计算; 钢管桩按成品桩考虑,以吨计算。 焊接桩型钢用量可按实调整。 陆上打桩时,以原地面平均标高增加1m为界线,界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量。 支架上上打桩时,以当地施工期间的最高潮水位增加0.5m为界线,界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量. 船上打桩时,以当地施工期间的平均水位增加1m为界线,界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量。㈢㈣㈤㈥ 灌注桩混凝土体积按设计桩面积乘以设计桩长(桩尖到桩顶)加超钻0.5m的几何体积计算。 ㈡现浇混凝土 混凝土工程量按设计尺寸以实体积计算(不包括空心板、梁的空心体积),不扣除钢筋、铁丝、铁件、预留压浆孔道和螺栓所占的体积。㈢预制混凝土

预制空心构件按设计图尺寸扣除空心体积,以实体积计算。空心板梁的堵头板体积不计入工程量内,其消耗量以在预算基价中考虑。 预制空心构件按设计图尺寸扣除空心体积,以实体积计算。空心板梁的堵头板体积不计入工程量内,其消耗量已在定额中考虑。 预制空心板梁,凡采用橡胶囊做内模的,考虑其压缩变形因素,可增加混凝土数量,当梁长在16m以内时,可按设计计算体积增加7%,若梁长大于16m时,则增加9%计算。如设计图以注明考虑橡胶囊变形时,不得再增加计算。 预应力混凝土构件的封锚混凝土数量并入构件混凝土工程量计算。安装预制构件已m3为计量单位的,均按构件混凝土实体积(不包括空心部分)计算。 ㈣砌筑 砌筑工程量按设计砌体尺寸以立方米体积计算,嵌入砌体中的钢管、沉降缝、伸缩缝以及0.3m3以内的预留孔所占体积不予扣除。 ㈤挡墙、护坡 1.块石护底、护坡以不同平面厚度按m3计算。 2.浆砌料石、预制块的体积按设计断面以m3计算。 3.浆砌台阶以设计断面的实砌体积计算。 4.砂石滤沟按设计尺寸以m3计算。 ㈥立交箱涵 1.箱涵滑板下的肋楞,其工程量并入滑板内计算。 2.箱涵混凝土工程量,不扣除0.3m3以下的预留孔洞体积。

大桥钢板桩围堰设计及计算书

***大桥8#、9#墩承台钢板桩围堰设计计算书 1、工程概况 ***资水大桥是***至***公路工程中横跨资水的一座大桥,桥梁上部结构设计采用(6×30m)先简支后连续T梁+(58+95+95+58m)现浇变截面混凝土连续梁+(5×30m)先简支后连续T梁结构;主桥下部结构采用钢筋混凝土矩形门式桥墩,钻孔灌注桩基础,主墩墩身顺桥向宽为2.6m,横桥向为2个2.4m宽的墩柱,主墩承台厚度为3.5m,平面尺寸为11×9m,基桩采用直径Φ2.0m钻孔灌注桩。桥面宽度:2.5 m(人行道)+0.5m(路缘带)+10.75m(车行道)+0.5m(双黄线)+10.75m(车行道)+0.5m(路缘带)+2.5m(人行道)=28m,分两幅修建,桥梁中心桩号K5+873,桥梁全长为644m。 ***资水大桥设计洪水频率1/100,设计水位+179.4m,十年一遇洪水水位+172m,施工常水位+164m,近5年12月至4月最高水位+168m。8#、9#主墩基础位于资水河道内,主墩承台施工采用钢板桩围堰法,围堰考虑能满足在+168m 水位下施工。 2、计算依据 《钢结构设计规范》(GB50017-2014) 《简明深基坑工程设计施工手册》 《简明施工计算手册》 《***资水大桥施工图设计》 《***资水大桥工程地质纵断面》 《***资水大桥钻孔柱状图》 3、***资水大桥8#、9#墩钢板桩围堰检算 3.1围堰结构概况 8#、9#墩单个承台尺寸均为11m(横桥向)×9m(顺桥向)×3.5m(高度),下为4根Φ2.0m钻孔桩,桩基施工采用Φ2.4m钢护筒。承台施工采用钢板桩围堰法,钢板桩采用国产拉森Ⅳ型钢板桩,材质为SY295。 8#墩承台底标高为+161.498,顶标高为+164.998。钢板桩单根长度为9m,围堰平面尺寸为30×12m(考虑围堰四周各有1.5m操作及安装模板空间,双幅桥

双壁钢围堰计算书

双壁钢围堰施工及计算1、概述 围堰所处的地理环境水文地质资料 2、钢围堰结构尺寸拟定

3、钢围堰重量计算 3.1 钢板 围堰钢板: 178.512(1210.38)40.006506.0G s kN γδ==??+??= 隔舱钢板: 278.512 1.280.00654.3G s kN γδ==????= 3.2角钢 竖肋角钢: 310.0918012194.4G l k kN =?=??= 横肋角钢: 420.0944.761248.3G l k kN =?=??= 弦杆角钢: 530.09 1.231290119.6G l k kN =?=???=

3.3 灌水和混凝土 围堰壁间混凝土重量: 62544.76(5 1.2 1.6 1.2/2)5639.8G V kN γ==???-?= 加水(4m )重量: 710444.76 1.22148.5w G V kN γ==???= 钢围堰总重: 12345678710.9G G G G G G G G kN =++++++= 4、封底混凝土厚度计算 假设封底混凝土厚度为h , 围堰外壁所围面积: 2253.132 3.14 6.2910.416 4.85360 S m ?= ??+?=外 围堰内壁所围面积: 2253.132 3.14598118.34360 S m ?= ??+?=内 围堰内抽水后围堰浮力: =110164.8510.517309.3F gsh kN ρ=???=浮 有G G F +≥浮封 17309.38710.9 2.9125118.34 F G h m S γ--= ==?浮内 封底混凝土厚度取3m 。 5、水流方向围堰受力分析

钢板桩围堰计算书

津石高速公路(海滨大道-荣乌高速)工程第八标段围堰结构 检算报告 中铁四局集团有限公司设计研究院 2019年4月

津石高速公路(海滨大道-荣乌高速)工程第八标段围堰结构 检算报告 计算: 复核: 审核: 中铁四局集团有限公司设计研究院 建筑行业甲级铁道行业甲(Ⅱ)级市政行业甲级 二〇一九年四月

目录 一、项目概况 (1) 二、水文地质条件 (1) 三、计算依据 (3) 四、材料参数 (4) 五、围堰工况介绍 (4) 六、围堰计算 (5) 1、外侧围堰计算 (5) 2、内侧围堰计算 (12) 七、结论及建议 (18) 1、结论 (18) 2、注意事项 (19)

一、项目概况 津石高速公路是连接南部港区通往石家庄方向的重要通道,路线主线起自滨海新区南港工业区桩号K0+000,接已建的海滨大道及南港工业区港北路,经大港电厂南、东台子,止于西青区小张庄附近,接已建的津石高速和长深高速共线段桩号K36+500,全长约31.3公里。全线在南港工业区、大港油田、东台子、小张庄4处设置互通式立交。 本标段起点桩号为K29+730,路线沿独流减河北堤后侧台布设,跨越长深高速并设置小张庄互通立交,终点桩号为K31+150,路线长1420m。 本互通立交主线设计速度采用100Km/h,A、B、E、F匝道设计速度采用60Km/h,C、D匝道设计速度采用40 Km/h;主线为双向四车道,标准路基宽度27.5m;B、E匝道为单向单车道,标准路基宽度9m;A、C、D、F匝道为单向双车道,标准路基宽度10.5m。 其中A、F匝道位于独流减河河道中,河道水位标高为2.8m,本工程中钢板桩围堰是为了阻隔河水,以进行项目施工。 本工程钢板桩围堰位于独流减河中河水深度1m~5.2m,围堰采用12m双排钢板桩从河岸打设到河中央滩涂位置,上游、下游各打设一道,上、下游距离272m,每道长度360m,每道采用间距为4m的双排钢板桩形式,两排钢板桩中间抽2.5m水,保持内、外侧钢板桩水位差,确保钢板桩稳定。双排钢板桩围堰示意图见图1-1。 河面 内侧外侧 图1-1 双排钢板桩围堰示意图 二、水文地质条件

基坑支护(钢板桩)设计及计算书

目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)

基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》; 1.3 《建筑施工计算手册》; 1.4 《钢结构设计规范》(GB500017-2003); 1.5 《理正深基坑软件7.0版》; 1.6 《基坑工程设计规程》(DBJ08-61-97) 1.7 《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012) 1.8 《建筑基坑工程技术规范》(YB9258-97) 2 工程概况 桥址处为荒地、民房,地势平坦,交通便利。根据现场调查,特大桥1#承台施工为最不利基坑,承台尺寸为4.85×5.7×2m,开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告,承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度(m)名称 重度 (kN/m3) 粘聚力 (Kpa) 摩擦角(。) 侧摩阻力 (Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护,钢围檩设于承台顶标高以上1.509m,钢板桩顶往下1m处,围檩采用H400×400×13×21mm型钢,围檩长边下方设置不少于3个牛腿,上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上,斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢,斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m,为保证承台模板与钢筋的顺利施工,围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。

围堰计算(最终)-2

围堰安全专项施工方案施工计算书 计算: 校对: 复核: 2012年1月5日

拉森板桩围堰计算 介绍 对于水中拉森板桩围堰的计算,我们采用了迈达斯专业计算软件。 第一节、结构形式描述 根据设计形式,主桥中墩5#、6#在水中,计划采用拉森板桩围堰进行封闭施工。钢板桩围堰为方形,内轮廓平面尺寸52.0×11.0m ,高22m ,顶标高+3.5m ,入土12.9m ,设3道内支撑,封底厚度1.0m 。 钢板桩采用拉森Ⅵ型,围檩主梁第1道采用2I45b 、第2道及第3道采用2I63a 型钢梁,内支撑采用Φ630*8mm 钢管。 第二节、主要数据及相关参数 围堰用钢板桩为日本产SKSP-SX27型,即拉森Ⅵ型高强度钢板桩,单根宽度60cm ;截面参数如下表: 钢板桩结构 型号 (宽度×高度) 有效宽 W1 mm 有效高 H1 mm 腹板厚 t mm 单根材 每米板面 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 截面 面积 cm 2 理论 重量 kg/m 2 惯性距 Ix cm 4 截面 模量 Wx cm 3 600×210 600 210 18.0 135.3 106 8630 539 225.5 177.0 56700 2700 钢板桩的机械性能如下表: 标准号 牌号 机械性能,不小于 屈服强度(N/mm 2) 抗拉强度(N/mm 2) 延伸率(%) JIS A 5528 SY295 295 490 17 根据钢板桩的进厂检验报告,试验屈服强度在380~405 N/mm2间。

钢板桩插打设备为美国ICE公司的28C-350E液压振动锤,锤宽30cm,设备自带动力,由振动锤和动力站两大部分组成,最大可提供116t的击震力和71t 的拔桩拉力。 28C-350E液压振动锤 第三节、主要计算 1、钢板桩围堰布置 主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩,材质SY295,单根长度为22m,围堰平面尺寸为52.0×11.0m,共设置三道内支撑。围堰顶高程为+3.5m,围堰底高程为-18.5m,承台底高程为-10m,封底混凝土厚1m。 2、钢板桩围堰施工步骤 (1)钻孔桩施工结束后打设围堰导向架及围堰施工平台,在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿,安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩; (2)依次插打钢板桩至合拢; (3)围堰内抽水至-3.4m,在-2.4m处安装第二道内支撑; (4)围堰内抽水至河床底并挖土至-7.3m,在-6.3m处安装第三道内支撑; (5)第三道内支撑安装后采用挖掘机配合吊斗及人工,将围堰内基坑底面干挖清理至-11.0m; (6)搭设封底施工平台,采用泵车浇筑封底砼; (7)凿除桩头,施工承台; (8)承台模板拆除后,向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm厚

河道围堰设计验算与论证

河道围堰设计验算与论证 一、河道围堰稳定性验算 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算 因为围堰顶标高4.5m,故以今年汛期最高水位4m的最不利情况,还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体,还假定不考虑土条两侧上面的作用力。 (1)参数信息 条分方法:瑞典条分法; 围堰背水面水位标高:-1~2m 围堰迎水面水位标高:3m 围堰顶标高:4.5m (2)荷载参数:由于围堰上无恒载,故不考虑外部荷载。 (3)土层参数: 根据《桥梁施工常用数据手册》,P846砂土和粘土的物理性质指标: 1)浸水容γb=γ-γw=17.7-9.8=7.9kN/m3; 原状土容重γ:1.81*9.8=17.7(kN/m3); 2)浸润线以下内摩擦系数:f b=0.75*tgφ=0.40,砂土内摩擦角为φ=28°; 3)浸润线以下粘聚力C b=0.5*C=0.5*2=1kPa; (4)计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定,滑动面呈曲面,通常滑动面接近圆弧,可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条,从土条中任意取出第i条,不考虑其侧面上的作用力时,该土条上存在着:将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数,考虑安全储备的大小,根据《水利水电工程施工组织设计规范》中第2.2.27条规定:当土石围堰为Ⅳ~Ⅴ级时,边坡稳定安全系数K≥1.05,安全系数要满足≥1.05的要求。 按比例绘出土坡的剖面图。根据4.5H法及36°辅助线发,确定最危险滑动面圆 心的位置。当边坡为1:1时,边坡倾角为45°,β 1=28,β 2 =37。如图所示:

将移动土体划分成竖直土条。把滑动土体划分成8个土条,从坡脚开始编号,土条参数计算见表:

1#桥围堰方案(含计算)

永川区东部拓展区6.27km2道路工程 1# 桥 围 堰 施 工 方 案 编制人: 审核人: 编制单位:重庆市第一市政工程有限责任公司 编制日期:二O一O年一月一日

1#桥围堰施工方案 一、工程概况: 1号桥位于人民大道上,是永川区东部拓展区6.27平方公里道路工程及相关市政工程的一部分。人民大道位于永川东部新城开发区内,呈东西走向,西起于工业大道,东接建设东路。1号桥设计起点桩号: K0+490.531,设计终点桩号:K0+580.531,全长90m。桥面总宽度55m,横向分成左中右三幅桥。 二、水文地质条件: 1.地表水 1#桥场地北部河流为红旗河,上跨人工景观水库(兴龙湖),湖底桥位区规划设计标高305.3m~ 305.4m。 2地下水 根据设计说明对于地下水的赋存特征,1#桥测区地下水按含水岩组分为松散岩类孔隙潜水、基岩裂隙水两大类。故不予考虑。 三、施工方案: 因为东部拓展区6.27平方公里道路工程及相关市政工程总体进度需要,兴龙湖准备开始蓄水。为满足1#桥墩台基础在无水条件下进行施工,以及现场施工场地的需求,综合工程概况及水文地质条件,本工程施工拟采用砂袋围堰。根据现场查勘,共设左幅和右幅两条围堰,其中左幅围堰设置在距左墩身15米处,长度80m,顶宽3m,堰高3m;右幅围堰设置在距右墩身15米处,长度85m,顶宽3m,堰高3m,上设人行便道。详图如下所示:

1:1 兴龙湖底面 水位 立面图 围堰平面图(示意) 1:1 8500 说明: 1.本图尺寸除注明外均以厘米计。 300 300 1: 1 1:1 砂袋围堰 砂袋围堰 砂袋围堰砂袋围堰 8000 1#桥桥梁范围 0#台 3#台 2#墩1#墩 施工场地 1500 人民大道 300 900 900 10000 湖堤防护 湖堤防护 1500 施工场地 安全护栏 一号桥围堰施工注意事项: 1. 考虑到临近春节期间行人较多带来的通行及安全问题,左幅围堰顶封闭,在右幅围堰顶设人行便道及安全护栏,并安排人轮流值勤巡视,负责行人通行安全及围堰坝体安全。 2. 因3号台基坑较深,湖底渗水较大,将导致3号台基础施工存在较大安全隐患,且质量得不到有效保障,故必须增派专人进行抽水。 四、围堰安全稳定性计算 1#桥砂袋围堰安全稳定性计算采用通用有限元软件 ANSYS ,使用壳体单元

土石防水围堰计算书

土石防水围堰计算书 计算依据: 1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 2、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布 3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007 一、基本参数 计算简图 围堰剖而图

土和块石防水围堰剖面图 :、围堰土堤稳定性计算 K mini=(W iX cos 也 1 x tan 41+W 1*sin 也 1)=(555.11 x cos22.69 0x tan25.00 15.00 X 17.41)/(555.11 X sin22.69 0 )=2.34 > 1.25 K min2=(W2X cos a 2x tan 42?(W力X sin a 2)=(674.28 x cos17.57 ° X^tan25.00 15.00 X 20.98)/(674.28 X sin17.57 0 )=3.02 > 1.25 其中:W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载,kN ; 满足要求! 2、围堰土堤抗倾覆稳定验算 围堰土堤重和顶部所受荷载: W” X H(2B+HX ctg a +HX ctg 6 )/2+q X B=21.00 X 7.00 X (2 X 5.00+7.00 X ctg33.69 0 +7.00 X etc )/2+20.00 500=2635.53kN k0=(W 1.30 满足要求! 3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算 k c = p XK/ Bi =(0.30 x 2995.45)/(180.00+104.67)=3.16 > 1.30 其中:廿i--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和,kN ; 写i--围堰土堤各水平■力总和,kN ; 满足要求! 三、围堰土堤断面抗剪强度计算 土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力,其强度为H y应大丁剪应力: 围堰填土土面间的摩擦系数:p =tan 4 = tan25.00 0 =0.47 抗剪切强度:H Y =7.00 X 21.00 X 0.47=68.55kN/m 剪应力:r =3/2(2/2/B)= 3H2/4/B =3 次002/4/5.00=7.35kN/m2 Hy p =68.55kN/n^3H/4/B=7.35kN/m2

钢板围堰计算书

目录 1设计资料 (1) 2钢板桩入土深度计算 (1) 2.1力计算 (1) 2.2入土深度计算 (2) 3钢板桩稳定性检算 (3) 3.1管涌检算 (3) 3.2基坑底部隆起验算 (4)

跨宁启特大桥跨高水河连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书 1设计资料 (1)钢板桩顶高程H1:8.5m ,汛期施工水位:8.0m 。 (2)河床标高H 0:1.63m ;基坑底标高H3:-7.958m ;开挖深度H :15.46m 。 (3)封底混凝土采用C30混凝土,封底厚度为1m 。 (3)坑、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为:18.8KN/m 3;摩擦角加 权平均值 20=?;粘聚力C : 33KPa 0 5.02h ===。 (4)钢板桩采用国产拉森钢板桩,选用鞍IV 型(新)(见《施工计算手册》中国建筑工业P290页)钢板桩参数 A=98.70cm 2,W=2043cm 3,[]δ=200Mpa ,桩长21m 。 水压:210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 河床位置处:21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部:22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+= (5)围囹采用2I56工字钢,支撑采用Ф630螺旋钢管。 2计算资料 水压:210 6.3763.7/w w p h kN m γ=?=?= 0 5.02h === 河床位置处:21263.7217.5/w p p kN m =-=-?= 基坑底部:22117.518.8(1.637.638)191.74/a p p hK kN m γ=+=+?+=

单壁钢围堰计算书

单壁钢围堰计算书 一、计算依据 1、xxxxxx施工设计图; 2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003); 3、水利水电工程钢闸门设计规范(SL74-95) 4、《钢结构计算手册》 二、工程概况 本设计主要为xxxx大桥水中墩系梁施工用钢围堰,该项目共计12个水中墩,其中9#、12#—19#墩因系梁底标高较低,采用单壁钢围堰施工。现场调查,施工最高水位为414米,根据各墩位系梁标高,确定 三、主要技术参数 1、现场调查,施工最高水位为414米; 2、Q235钢[σ]=140Mp,[σw]=145Mp,[τ]=85Mp 3、钢弹性模量Es=2.1×105MPa; 四、围堰构造 围堰采用单壁钢围堰,面板为8mm厚钢板,竖向背楞采用8号槽钢,间距400mm,竖向设置三道围檩,围檩使用I32b,对应围檩设置三道内支撑,每道支撑为4根φ140x5.5mm钢管。封底混凝土厚 1.5米,采用C20混凝土,采用水下多点灌注的方式。 五、计算过程 (一)面板计算

面板按支撑在围檩上的连续加筋板计算,横向取3.2米宽一条(一块板),竖向取全长7.9米,荷载为静水压力荷载。简图如下: 正面图 侧面图

荷载为静水压力,按水深7.6米考虑(水面标高414米,围堰底标高406.9米),则q=7.6x10=76KN/m2。 3、计算结果 按上述图示与荷载,计算结果如下: (1)面板变形: (2)面板应力:

通过以上两图,可以看到面板最大变形为 2.35mm,最大应力77Mpa,满足要求。 结论:面板采用8mm厚钢板刚度与强度满足要求。 (二)竖向背楞计算 1、计算简图 竖向背楞简化为支撑在围檩上的连续梁,计算简图如下: 2、计算荷载 荷载主要为静水压力,Q=76KN/m2,竖肋间距400mm,荷载q=76/100x400=30.4N/mm 3、计算结果 根据上述图示及荷载,计算竖向背楞的结果如下: (1)下部0-3.7米内单元(采用2[8截面] Mmax=6.9105KNxm Qmax=85.379KN [8的几何特性为:

钢管桩围堰施工方案

苏嘉杭高速公路 湘城2#大桥 第10孔外边梁更换项目C50砼配合比设计计算书苏州交通工程集团有限公司

基础围堰施工方案 苏州交通工程集团有限公司 常熟南北快速通道B标项目经理部 二零一零年五月 常熟南北快速通道B标辛安塘大桥 基础围堰施工方案 一、方案编制说明 二、工程概况 三、工程特点和难点分析

四、方案拟定 五、施工方案计算 六、施工组织 七、海事、航道专项安全措施 八、围堰安全专项措施 九、质量、安全保证体系 常熟南北快速通道B标辛安塘大桥

基础围堰施工方案 一、方案编制说明 常熟南北快速通道B标辛安塘大桥2-8#墩均在辛安塘河中,埋置较深,地质条件一般,施工难度较大,进场伊始,结合现场实际情况,我部考虑了两个施工方案,一是搭设水中平台,进行钻孔桩施工,二是进行半幅围堰施工;我部经过慎重讨论,结合钻孔桩浇筑的方便性、安全性,最终选定围堰施工。 二、工程概况 辛安塘大桥路线在K6+777.2处与辛安塘河呈17°斜交,辛安塘河现为等外级航道,净空要求为12*2.5米,最高通航水位为1.624米,改移后的航道中心桩号为K6+840,桥梁交角为45°。 桥梁平面位于R=4000m的右偏圆曲线上,墩帽中心线、桥台背墙前缘线按径向布置后逆时针旋转45°布设。中跨呈斜扇形布置:桥台背墙前缘线与预制梁段平行布置. 辛安塘大桥上部结构采用25m先简支后结构连续的装配式部分预应力连续箱梁,预制箱梁高1.4米,横向半幅桥由6片梁组成.桥墩采用四柱式桥墩,立柱直径为1.3米,钻孔桩桩径为1.5米,桥台采用承台分离式台,半幅桥台下设8根1.2米钻孔灌注桩基础. 常熟南北快速通道辛安塘大桥桥梁起点桩号为K6+649.3,终点桩号为K6+930.7,桥梁全长281.4米,上部结构采用装配式部分预应力砼连续箱梁,下部结构采用墩柱、盖梁,基础为钻孔桩、系梁,按摩擦桩设计。 围堰的顺利进行对钻孔桩尽早施工具有重要意义。 三、工程特点和难点分析 1、工程地质条件 根据设计图纸,该处主要的地质为粘土、淤泥粘土、粉砂,高含水量,高孔隙

13m跨径桥梁计算书

算例 某13米桥梁计算书(含全部项目) 本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。 荷载标准:公路Ⅱ级乘0.8的系数 桥面宽度:净4.5+2×0.5m 跨度:13孔×13m 1、工程存在问题 *****桥位于***闸下游1000m处,建于1982年,为钢筋砼双排架式桥墩,预制拼装型板梁桥面,17孔,每跨8.85m。总长150.45m,宽5.3m。该桥运行20多年,根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下:(1)桥墩 A.桥墩基础 桥墩基础为抛石砼,设计强度等级为150#,钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。 B.排架立柱及联系梁 立柱设计强度等级为200#,超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0~18.3MPa。联系梁设计强度等级为200#,超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。 立柱外观质量总体较差,局部区域麻面较重。立柱砼碳化深度最大值为31mm,最小值为5mm,平均值为14mm。立柱钢筋保护层实测厚度为20mm,钢筋目前未锈,但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。通过普查,全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露,有6处联系梁主筋外露。 C.盖梁 盖梁设计强度等级为200#,超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为

17.4~21.5MPa。 盖梁外观质量一般,梁体砼总体感觉较疏松。盖梁砼碳化深度最大值为24mm,最小值为9mm,平均值为18mm。,盖梁主筋侧保护层实测厚度为9~13mm,底保护层实测厚度29~42mm,砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度,盖梁主筋已开始锈蚀。通过普查,全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀,表层砼脱落,主筋外露,长度15~70cm;有28处箍筋锈胀外露。 (2)T型梁 T型梁设计强度等级为200#,每跨中间两根T型外观较好,两边T型梁外观较差。T型梁砼碳化深度最大值为20mm,最小值为7mm,平均值为14mm。T型梁主筋保护层设计厚度为20mm,砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度,实际保护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。通过普查,全桥34根边梁中共有9根10处肋梁主筋锈蚀膨胀,砼开裂或脱落,长度15~160cm;全桥34根边梁中共有15根工52处肋梁箍筋锈胀外露,有13块三角形隔板钢筋锈胀,表层脱落。 (3)桥台 两侧浆砌石桥台总体没有大的变形,左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝,右岸桥台浆砌石发现斜向裂缝,裂缝较长较宽。 (4)桥面及栏杆 桥面铺装层破损露石,栏杆老化损坏,钢筋外露,且多处被撞。 (5)桥墩基础防护工程 该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。左岸浆砌石护坡全部损毁、坍塌,7#桥墩基础裸露,基础下土壤已经开始流失,出现空洞。浆砌石护底下游的土壤(砂质)已全部被水流带走,经常受水流冲刷的护底局部已被淘空,护底已出现不同程度的损坏,危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。 (6)结论 由于该桥原设计标准较低,长期超负荷运行,工程老化失修,水毁严重,且为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道,选取方案时优先考虑拆除重建方案。 2、设计标准 荷载标准:公路Ⅱ级乘0.8的系数; 桥面宽度:净4.5+2×0.5m;

围堰计算书

工程设计证书号:A132019934 金庭环岛路B取土区 施工围堰 计算报告 江苏宏鑫路桥建设有限公司 2012年02月

目录 1 工程概况 (1) 2 计算依据 (1) 3 设计条件 (1) 4 钢桩嵌固深度计算 (3) 5 排桩结构内力计算 (5) 6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5) 7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)

1 工程概况 本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。依据相关资料,分别复核验算了钢管(板)桩嵌固深度,钢排桩结构内力,围堰挡水的整体稳定性,土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。 2 计算依据 (1)围堰设计图 (2)岩土工程勘察报告 (3)建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99 (4)水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999 (5)堤防工程设计规范GB50286-98 3 设计条件 工程等别及标准 按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定,本取土工程的围堰工程级别,根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。考虑到本工程的保护面积较大;使用年限一般在1年左右,跨越1个主汛期;围堰一旦失事,将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期,围堰修复及产生的排水费用也较大等情况,本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。 根据规范,对应本围堰建筑物的类型和级别,设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。。 本工程区地震基本烈度Ⅵ度。 围堰断面 围堰顶高程、顶宽确定

⑴顶高程 堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。 设计水位:2.37m。 设计风速取8级风(17.9m/s) 安全超高:按照《施工组织设计规范》的规定,Ⅳ级建筑物,安全超高值为0.5m。 A区围堰: 风壅水高及波浪爬高:工程区主风向为东南风,风区长度约5km;堰坡为土坡,坡比为2.5,水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.20m,波浪爬高为0.97m, 围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m,设计围堰顶高程为4.10m。 B区围堰: 风壅水高及波浪爬高:工程区主风向为西风及西北,风区长度约35km;堰坡为土坡,坡比为2.5,水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.71m,波浪爬高为1.03m, 围堰顶高程=2.37+0.69+1.03+0.5=4.59m,设计围堰顶高程为 4.60m。 ⑵顶宽 围堰堰顶宽度按满足施工、维护和防汛等要求,并根据类似工程围堰的施工经验,钢板桩围堰顶宽取5m。 根据江苏苏州地质工程勘察院提供的《吴中区金庭环岛路A B取土区围堰独工程地质勘察报告》和工程经验,各土层的物理力学指标及结构参数见表1。

拉森钢板桩围堰支护计算说明修订稿

拉森钢板桩围堰支护计 算说明 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-

拉森钢板桩支护计算单 一、 检算依据: 1、《建筑施工手册》 2、广雅大桥12#、16#墩地质图及广雅大桥钢板桩围堰施工方案 二、已知条件: 承台尺寸为(横桥向)×(纵桥向)× m ,开挖尺寸×,筑岛顶标高:495m ;常水位标高:+;承台顶标高:+;承台底标高:489m ;拟定开挖到基坑底后浇注一层的垫层,基坑底标高:。填土层厚米,下为卵石层。根据地质情况:取填土重度γ=m3,内摩擦角φ=15o ,卵石重度γ= KN/m3,内摩擦角φ=36o ,结合地质情况,采用拉森Ⅲ型钢板桩进行围堰施工。 三、计算: 按单层支撑和二层支撑两种情况进行检算 1、单层支护 1)、钢板桩围堰旁边的机械荷载取20KN/m2, 且距离围堰距离为米。 钢板桩最小嵌入深度t ,由建筑施工手册 在米范围内取γ、φ的加权平均值: γ平均=(*+*)/= KN/m3 φ平均=(15*+36*)/= 主动土压力系数:K a =-45Tan 2 ( φ/2)=; 被动土压力系数:K p =+45Tan 2 ( φ/2)=。 基坑底面以下,支护结构设定弯矩零点位置距基坑底面的距离h :γ(H+h )K a =γKhK p

h= K——为被动土压力的修正系数,取。2)、计算支点力米处:P。= 基坑底钢板桩受力米处: 如图: 剪力图 弯矩图最小嵌入深度t: t=。

t 。= h K -KK P 6a P 0 +?(γ= t=。= 已知外界荷载:q =Ka*30=m2 求得最大弯矩M max =*m ,拉森Ⅲ型钢板桩截面模量W=1340cm 3,应力σ=1000*1340=<175 Mpa 满足要求。 2、多层支护 多层支护最小嵌入深度h :h=*h o =*n o *H=**= 第一层支撑设在+79m 处,第二层支撑设在+处, 已知外界荷载:q =Ka*30=m2。 1)、工况一:当基坑开挖到第一层支撑+79m 处时,相当于悬臂式支护结构,钢板桩最大弯矩M max =*m ,满足拉森钢板桩的承载要求,设立第一层支撑结构。 2)、工况二:当基坑开挖到第二层支撑+77m 处时,相当于单支点支护结构。支点力T1=,钢板桩最大弯矩M max =*m

钢板桩围堰计算书

武汉四环线汉江特大桥工程4#墩钢板桩围堰计算书 计算: 复核: 项目负责人: 室主任: 总工程师: 中铁大桥局股份有限公司设计分公司 第 1 本共 1 本,本册计11页二○一二年十二月

武汉四环线汉江特大桥4#墩钢板桩围堰计算书 目录 1概述 (1) 2计算依据 (1) 3设计参数 (2) 4钢板桩围堰计算 (2) 4.1.封底混凝土厚度计算 (2) 4.2.钢板桩入土深度计算 (3) 4.3.钢板桩强度计算 (6) 4.4.圈梁及内支撑计算 (7) 5结论 (9)

1概述 武汉四环线特大桥主桥为(77+100+360+100+77)m五跨一联双塔双索面预应力混凝土斜拉桥。其中4#墩为主塔墩,承台平面尺寸为85.5m×29.5m,厚度为6.0m。基础采用桩基础,桩基础按嵌岩桩设计,承台下设50根直径2.5m的钻孔灌注桩。 钢板桩围堰施工方案如下:钢板桩采用拉森Ⅳ型。在+23.5m处设置一层圈梁,圈梁采用2HM588×300,内支撑采用φ630×8钢管。承台采用两次浇筑施工,第一次浇筑高度4m,第二次浇筑高度2m,第一次承台浇筑完成后,抄垫承台及钢板桩间隙,拆除圈梁。钢板桩围堰总体布置图如下图1所示。 图1. 钢板桩围堰布置图(mm) 2计算依据 (1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003); (2)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004); (3)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007);

(4)《武汉四环线汉江特大桥》主体结构相关图纸及项目部提供的技术资料。3设计参数 (1)钢板桩采用SKSP-Ⅳ型,材质Q295,每m钢板桩截面特性:W=2270cm3。(2)圈梁采用2HM588×300,内支撑采用φ630×8,材质均为Q235B。 (3)水位:钢板桩围堰最大设防水位为+27.5m,最大抽水水位为+25.0m。(4)河床:标高+24.230m考虑,4#墩承台参数见表1。 (5)地质:围堰土层参数根据项目部提供的技术资料,取值见表2 (6)封底:砼为C25,厚度2.0m。 (7)材料性能:Q295钢板桩屈服强度:[σs]=295MPa。 Q345B钢材容许应力:[σ]=240MPa,[τ]=140MPa。 Q235B钢材容许应力:[σ]=170MPa,[τ]=100MPa。 表1. 4#墩承台参数表(m) 墩号围堰顶标 高 承台顶标高承台底标高河床标高 4# +28.000 +24.117 +18.117 +24.230 表2. 土层参数表(m) 土层名称土层顶 标高 土层底 标高 层高 容重 (kN/m3) 内摩擦 角(°) 粘聚力 (kPa) 粘土+24.230 +19.320 4.91 19 9.6 20.4 粉质粘土+19.32 +11.32 8 19 5.5 25.1 淤泥质粉质粘土+11.32 +2.32 9 18.3 4.8 7.9 4钢板桩围堰计算 4.1.封底混凝土厚度计算 4.1.1.围堰封底抽水完成后,封底混凝土需承受水头差引起的向上浮力,封底混凝 土标号为C25,其容重γ=24kN/m3,施工时清理基底保证封底混凝土厚度不小于2.0m,取1.7m有效厚度混凝土计算。 封底混凝土所受荷载: q=γ 水h 水 -γ 砼 h 砼 =10×(25-18.117+1.7)-24×1.7=45.03kN/m2 4.1.2.按照四边简支板计算

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