论浮顶罐大呼吸非甲烷总烃排放计算公式参数取值

导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法(简述实用版)

导热系数、传热系数、热阻值概念及热工计算方法 导热系数λ[W/(m.k)]： 导热系数是指在稳定传热条件下，1m厚的材料，两侧表面的温差为1度(K,℃),在1小时内，通过1平方米面积传递的热量，单位为瓦/米?度(W/m?K,此处的K可用℃代替)。导热系数可通过保温材料的检测报告中获得或通过热阻计算。 传热系数K [W/(㎡?K)]： 传热系数以往称总传热系数。国家现行标准规范统一定名为传热系数。传热系数K值，是指在稳定传热条件下，围护结构两侧空气温差为1度(K，℃)，1小时内通过1平方米面积传递的热量，单位是瓦/平方米?度(W/㎡?K，此处K可用℃代替)。传热系数可通过保温材料的检测报告中获得。 热阻值R(m.k/w)： 热阻指的是当有热量在物体上传输时，在物体两端温度差与热源的功率之间的比值。单位为开尔文每瓦特（K/W）或摄氏度每瓦特（℃/W）。 传热阻： 传热阻以往称总热阻，现统一定名为传热阻。传热阻R0是传热系数K的倒数，即R0=1/K，单位是平方米*度/瓦（㎡*K/W）围护结构的传热系数K值愈小，或传热阻R0值愈大，保温性能愈好。 （节能）热工计算： 1、围护结构热阻的计算 单层结构热阻：R=δ/λ 式中：δ—材料层厚度(m)；λ—材料导热系数[W/(m.k)] 多层结构热阻： R=R1+R2+----Rn=δ1/λ1+δ2/λ2+----+δn/λn 式中: R1、R2、---Rn—各层材料热阻(m.k/w) δ1、δ2、---δn—各层材料厚度(m) λ1、λ2、---λn—各层材料导热系数[W/(m.k)] 2、围护结构的传热阻 R0=Ri+R+Re 式中: Ri —内表面换热阻(m.k/w)(一般取0.11) Re —外表面换热阻(m.k/w)(一般取0.04) R —围护结构热阻(m.k/w) 3、围护结构传热系数计算 K=1/ R0 式中: R0—围护结构传热阻 外墙受周边热桥影响条件下，其平均传热系数的计算 Km=(KpFp+Kb1Fb1+Kb2Fb2+ Kb3Fb3 )/( Fp + Fb1+Fb2+Fb3) 式中:Km—外墙的平均传热系数[W/(m.k)] Kp—外墙主体部位传热系数[W/(m.k)]

自行监测方案

2017年自行监测方案 企业名称：江苏中旗科技股份有限公司编制时间：2017年10 月

一、企业概况 （一）基本情况 江苏中旗科技股份有限公司主要从事现代新型高效低毒低残留农药的研发、生产和销售。公司主要研制生产新型高效低毒低残留农药，致力于开发生产可填补国内技术空白的农药新产品，并积极参与国际经济循环和市场竞争，以成就一流农化企业为目标，立志将公司建设发展为21世纪中国化学制药行业的一面旗帜。为此，公司在位于南京化工园区，厂区北侧隔赵桥河路路为蓝星安迪苏、所在地，西侧江苏省农垦，东侧为园区长丰河路，南侧隔赵桥河南路为华狮化工所在地。 江苏中旗科技股份有限公司在南京化学工业园区共有两个厂区：分别为位于长丰河路309号的老厂区（现有厂区）和位于3B-3-2地块的新厂区（新建厂区）。老厂区于2003年建成投运，新厂区于2016年8月开工建设。 老厂区位于南京化学工业园区长芦片区长丰河路309号，占地约90亩，职工546人，年生产时间7200小时。目前老厂区主要生产的农药原药品种有氯氟吡氧乙酸原药、20%氯氟吡氧乙酸乳油、炔草酯原药、虱螨脲原药、精噁唑禾草灵原药、69g/L精噁唑禾草灵水乳剂、噻虫胺原药等。 新厂区位于南京化学工业园区内的3B-3-2地块（位于中旗老厂区东南500m处），新厂区主体、公辅工程、环保工程均独立建设，不依托老厂区设施。新厂区已批复的产品有：98%氟酰脲

等11种农药产品、98%氯化钠等5种钠盐产品、99%氯化钾产品、88%氯化镁产品、98%硫酸氢铵等2种铵盐产品、99%DMF等6种溶剂产品、28%盐酸等3种酸类产品。新厂区目前正在建设中。 （二）排污情况 1、废气排放及治理设施 我公司目前有生产主体车间一车间、二车间、三车间、五车间、一车间南、中试车间、制剂车间，配套设施主要为公辅工程、污水处理装置以及废气处理设施等。全厂共设废气排口合计11个，分别为FQ-01、04、09、11、12、14、15、16、17、19、20。主要处理工艺技术包括了冷凝、吸收、吸附、旋风分离等。以上各类排口除了2套烘干颗粒物（粉尘）排口，其余9个排口均已安装在线监测并与环保局平台完成了联网。 2、噪声污染及防治措施 我公司主要噪声设备为机械设备、空压机、离心机、各类泵循环冷却水系统、冷冻盐水系统、风机等。将采用封闭隔声减振、室内装吸声材料等综合措施，再加上厂房屏蔽、距离衰减、绿化等综合措施，控制厂界噪声达标。厂界噪声能够满GB12348-2008《工业企业厂界环境噪声排放标准》3类标准的限值要求。 3、废水排放及防治措施 我公司废水主要是对含有机物的高盐废水先进入三效除盐，然后和不含盐含有机物的废水一并进入预处理（强化微电解+芬顿氧化）处理，处理后的废水和低浓度废水、地面冲洗水、初期雨水、设备清洗水和生活污水等一并进入生化处理系统进行处理，处理后达到园区接管标准，通过污水排口WS-01排入园区污水处理厂（胜科水务），污水排口已安装在线监测设备并已联网。 4、固体废物

混凝土热工计算公式

冬季施工混凝土热工计算步骤 冬季施工混凝土热工计算步骤如下： 1、混凝土拌合物的理论温度： T0=【0.9（mceTce+msaTsa+mgTg）+4.2T(mw+wsamsa-wgmg)+c1(wsamsaTsa+wgmgTg) -c2(wsamsa+wgmg)】÷【4.2mw+0.9(mce+msa+mg)】 式中 T0——混凝土拌合物温度（℃） mw、 mce、msa、mg——水、水泥、砂、石的用量（kg） T0、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石的温度（℃） wsa、wg——砂、石的含水率（%） c1、c2——水的比热容【KJ/（KG*K）】及熔解热（kJ/kg） 当骨料温度＞0℃时， c1=4.2， c2=0； ≤0℃时， c1=2.1， c2=335。 2、混凝土拌合物的出机温度： T1=T0-0.16（T0-T1） 式中 T1——混凝土拌合物的出机温度（℃） T0——搅拌机棚温度（℃） 3、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度： T2=T1-(at+0.032n)（T1-Ta） 式中 T2——混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（℃）； tt——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间； a——温度损失系数 当搅拌车运输时， a=0.25 4、考虑模板及钢筋的吸收影响，混凝土浇筑成型时的温度： T3=（CcT2+CfTs）/( Ccmc+Cfmf+Csms) 式中 T3——考虑模板及钢筋的影响，混凝土成型完成时的温度（℃）； Cc、Cf、Cs——混凝土、模板、钢筋的比热容【kJ/（kg*k）】； 混凝土取1 KJ/（kg*k）； 钢材取0.48 KJ/（kg*k）； mc——每立方米混凝土的重量（kg）； mf、mc——与每立方米混凝土相接触的模板、钢筋重量（kg）； Tf、Ts——模板、钢筋的温度未预热时可采用当时的环境温度（℃）。 根据现场实际情况，C30混凝土的配比如下： 水泥：340 kg，水：180 kg，砂：719 kg，石子：1105 kg。 砂含水率：3%；石子含水率：1%。 材料温度：水泥：10℃，水：60℃，砂：0℃，石子：0℃。 搅拌楼温度：5℃ 混凝土用搅拌车运输，运输自成型历时30分钟，时气温-5℃。 与每立方米混凝土接触的钢筋、钢模板的重量为450Kg，未预热。 那么，按以上各步计算如下： 1、 T0=【0.9（340×10+719×0+1105×0）+4.2×60×（180-0.03×719-0.01×1105）+2.1×0.03×719×0+2.1×0.01×1105×0-335×（0.03×719+0.01×1105）】/【4.2×180+0.9（340+719+1105）】=13.87℃ 2、 T1= T0-0.16（T0- T1）=13.87-0.16×（13.78-5）=12.45℃ 3、 T2= 12.45-(0.25×0.5+0.032×1)(12.45+5)=9.7℃

热工计算

一、窗节能设计分析 按《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）设计计算，设计依据： R o =R i +R+R e ……附2.4[GB50176-93] 在上面的公式中： R o ：围护结构的传热阻（m2·K/W）； R i ：围护结构内表面换热阻，按规范取0.11m2·K/W； R e ：围护结构外表面换热阻，按规范取0.04m2·K/W； R：围护结构热阻（m2·K/W）； R=R 面板+R 中空层 =δ 面板/λ 面板 +R 中空层 =0.01/0.76+0.12 =0.133m2·K/W 在上面的公式中： δ 面板 ：面板材料(玻璃)的总厚度（m）； λ 面板 ：面板材料的导热系数（W/m·K），按规范取0.76；

R 中空层 ：中空玻璃中空空气层热阻值（m2·K/W），按规范取0.12； 故窗玻璃部分热阻 R o玻=R i +R+R e =0.11+0.133+0.04 =0.283m2·K/W 玻璃部分传热系数K 玻=1/ R o玻 =1/0.283 =3.5W/m2·K 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+3.5X0.71 =3.6 W/m2·K 根据《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005相关规定，本工程属于夏热冬冷地区。则外围护结构传热系数和遮阳系数应符合下表规定:

夏热冬冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值 本工程两主要立面窗墙比为0.47,故要求建筑外窗传热系数≤2.8. 根据上面计算,采用普通中空玻璃窗无法满足节能要求. 若采用6+9A+6LOW-E中空玻璃，非断热型材，外窗传热系数计算如下： 6+9A+6LOW-E中空玻璃传热系数约为1.5—2.1 W/m2·K，此处按最不利情况取为2.1 W/m2·K。 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值 本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+2.1X0.71 =2.6 W/m2·K<2.8 W/m2·K

附录围护结构构造做法及热工性能

附录围护结构保温材料选用及热工性能指标 附录A 屋面保温材料选用及热工性能参数 A.0.1屋面保温材料主要性能指标应符合表A.0.1的要求 表A.0.1屋面保温材料的主要性能指标 A.0.2正置式屋面的保温材料、厚度及热工性能按表A.0.2-1、表A.0.2-2确定

A.0.3倒置式屋面的保温材料、厚度及热工性能按表A.0.3-1、表A.0.3-2确定 注：倒置式屋面保温层的设计厚度按计算厚度增加25%；

A.0.4倒置式屋面采用B1级保温材料时，应按住宅单元设置防火隔断墙，防火隔断墙为厚度不小于100 mm 的不燃烧体，应从屋面板砌至高出屋面完成面不小于250mm ；防火隔断墙可利用住宅单元分隔墙延伸至屋面以上，高度不小于250mm ；防火隔断墙之间的屋顶面积不应大于300㎡，当屋面面积大于300㎡时，应增设一道防火隔断墙；防火隔断墙的泛水构造应符合屋面防水技术规范要求。 图A.0.4 屋面防火隔断墙示意图

附录B 外墙保温材料选用及热工性能参数 B.0.1 保温材料主要性能指标应符合表B.0.1的要求 表B.0.1外墙内保温材料的主要性能指标 能参数取自上海市地方标准《保温装饰复合板墙体保温系统应用技术规程》DG/TJ08-2122-2013表B.0.5 B.0.2全装修房外墙内保温的装饰面层由装修设计确定，内保温的构造组成应符合表B.0.2的规定， 2、保温材料采用硬泡聚氨酯时，应采用板材或硬泡聚氨酯龙骨固定内保温系统 3、岩棉、硬泡聚氨酯龙骨固定内保温系统的基本构造详见《外墙内保温工程技术规程》JGJ/T261-2011表6.6.1，并应符合《外墙内保温工程技术规程》JGJ/T261-2011第6.6节的规定。

原始记录

吕梁程峰环境检测有限公司原始记录表格 批准人: 审核人： 颁布日期： 生效日期：

目录 序号受控表名称受控编号 1 环境噪声监测原始记录 2 声环境噪声监测原始记录 3 区域环境噪声普查监测原始记录 4 道路交通噪声监测测原始记录 5 交通噪声车流量记录表 6 铁路边界噪声监测原始记录 7 噪声监测原始记录 8 噪声监测数据 9 气象参数原始记录表 10 CO标气校准记录表 11 标准滤膜恒重称量记录 12 烟气黑度原始记录 13 固定污染源现场检测调查表 14 固定污染源（气）检测结果 15 仪器(流量、压力)校准记录表 16 仪器（标气）校准记录表 17 大气采样原始记录表 18 采样器校准记录 19 固定源废气采样记录 20 检测位置示意图 21 水质采样现场记录 22 样品交接记录表 23 检验任务单 24 样品流转单 25 滤筒（滤膜）恒重称量记录表 26 大气检验原始记录（重量法） 27 非甲烷总烃检验原始记录 28 油烟检验原始记录 29 大气检验原始记录

30 一氧化碳检验原始记录 31 水质检验原始记录（常规项目检验） 32 水质检验原始记录（pH） 33 水质检验原始记录（分光光度法） 34 水质检验原始记录（紫外分光光度法） 35 水质检验原始记录（化学需氧量） 36 水质检验原始记录（BOD5） 37 水质检验原始记录（BOD5） 38 水质检验原始记录（总悬浮物） 39 水质检验原始记录（微生物） 40 水质检验原始记录（油） 41 水质检验原始记录（溶解氧） 42 水质检验原始记录（溶解氧） 43 水质检验原始记录（总硬度） 44 水质检验原始记录（高锰酸盐指数） 45 水质检验原始记录（氯化物） 46 水质检验原始记录（溶解性总固体） 47 离子选择电极法分析原始记录（水） 48 离子选择电极法检验原始记录（气） 49 氟化物标准使用液配制及校准曲线绘制记录 50 水质检测原始记录（流量-容量法） 51 水质检测原始记录（流量-流速仪法） 52 原子荧光法分析原始记录 53 原子吸收法原始记录 54 气相色谱法检验原始记录（二甲苯） 55 气相色谱法检验原始记录（苯系物） 56 水质检验原始记录（全盐量） 57 水质检验原始记录（酸度、碱度） 58 大气检验原始记录（苯可溶物） 59 冷原子吸收分光光度法检验原始记录 60 离子色谱法检验原始记录 61 六六六、滴滴涕检验原始记录 62 水质检验原始记录（CO32-、HCO3-） 63 大气检验原始记录（氯气） 64 CO检验原始记录

建筑热工计算的补充说明

建筑热工计算的补充说明 一、热工计算方法补充说明 6-01

6-01 3 朝向窗墙面积比M 1 1） 地下室为非采暖空间时，±0.00以下的建筑物垂直外立面不参与计算。 2） 地下室为采暖空间时，±0.00以下与室外空气接触的建筑物垂直外立面参与计算（包括：±0.00至室外地平、至窗井底部、至下沉庭院地平的外墙和门窗）。 4 建筑物体形系数S 1） 没有地下室，或有地下室但地下室为非采暖空间时，建筑物外表面积及其所包围的空间从首层地面（±0.00）算起，±0.00以下不参与计算。 2） 有地下室且地下室为采暖空间时 （1）参与计算的建筑物外表面积F Σ，为地上和地下所有与大气接触的围护结构外表面积的总和（其中凸窗和封闭式阳台计算方法见上述1、2）。 （2）参与计算的建筑物体积0V ，为±0.00以上体积上V 和±0.00以下计算体积’下V 两部分之和。 （3）±0.00以下计算体积’下V 按下式确定： 下 下 ’ 下 ’下 V f f V 式中：’ 下f ——±0.00以下与室外空气接触的垂直外立面面积（包括：±0.00至室外地平、至窗井底部、至下沉庭院地平的外立面）； 下f ——±0.00以下垂直外立面总面积（包括与室外空气接触和与土壤接触的外立面） ； 下V ——±0.00以下下f 包围的总体积。 5 当建筑物各部分层数不统一（阶梯式错层）时，该建筑热工参数限值可按面积所占比例最大部分的层数统一确定取值。 6 采用附录权衡判断表B.1.3.-2进行温差传热量计算时， 楼梯间和封闭外走廊的屋面、地面（或楼板）不单独计算，简化为与户内部分统一计算，即室内外温差均为17.9℃。

建设项目环保设施竣工

验收监测报告编号：津开环监验字[2014]YS第53号第1 页共9 页 PPG涂料（天津）有限公司底漆实验楼改造项目 环境保护验收监测报告表 一、建设项目概况 PPG天津公司底漆实验楼作为“SOD扩建项目”建设内容一部分，于2006年12月13日通过了天津开发区环保局验收批复。底漆实验楼原一层设有实验室、会议室、女更衣室和男女卫生间，其中实验室用于底漆（水性电泳漆）的产品性能测试，二层和三层分别用于工业漆和汽车漆的新产品研发。由于业务量增加，原有实验室区域无法满足工作需要，PPG公司于2012年投资80万元建设《PPG 涂料（天津）有限公司底漆实验楼改造项目》，建设内容为：将原一层会议室改造成新实验室，内部划分为办公区和产品性能测试区，产品性能测试区设置6个实验台、4台通风橱、1个洗手槽、1个烘房和1个仪器工作站，进行固体含量、粘度、密度、电导率和pH值等项目测定。该项目环评报告表于2012年9月20日通过天津开发区环保局批复（批复文号：津开环评[2012]104号）。于2013年5月开工建设，2013年10月建成并投入试运行。目前该项目实际改造内容、使用功能均与环评设计相符，满足环保验收监测对生产负荷的要求。 PPG涂料（天津）有限公司按照国家环保部和天津市环保局建设项目竣工环保验收的相关要求，向天津开发区环境保护监测站提出本项目竣工环保验收监测申请，开发区监测站协同本次验收的监测协作单位“天津津滨华测产品检测中心有限公司”一起赴项目现场，依据开发区环保局对该项目提出的环评批复要求，对该项目生产设施与环保设施的建设规模、运行状况、环保管理制度的建设和落实情况进行了核查。在确认该公司已落实了环评批复中提出的建设阶段各项要求的基础上，编制《PPG涂料（天津）有限公司底漆实验楼改造项目竣工环境保护验收监测方案》，于2013年11月28日、29日依据验收方案进行了现场采样监测。 二、验收监测依据 ●中华人民共和国国务院令第253号《建设项目环境保护管理条例》； ●国家环保总局（现环保部）令13号《建设项目竣工环境保护验收管理办法》； ●国家环保总局（现环保部）文件环发［2000］38号《关于建设项目环境保护 设施竣工验收监测管理有关问题的通知》； ●天津市人民政府令第[2004]58号《天津市建设项目环境保护管理办法》；

建筑热工计算的补充说明

建筑热工计算的补充说明一、热工计算方法补充说明

3 朝向窗墙面积比M 1 1） 地下室为非采暖空间时，±0.00以下的建筑物垂直外立面不参与计算。 2） 地下室为采暖空间时，±0.00以下与室外空气接触的建筑物垂直外立面参与计算（包括：±0.00至室外地平、至窗井底部、至下沉庭院地平的外墙和门 窗）。 4 建筑物体形系数S 1） 没有地下室，或有地下室但地下室为非采暖空间时，建筑物外表面积及其所包围的空间从首层地面（±0.00）算起，±0.00以下不参与计算。 2） 有地下室且地下室为采暖空间时 （1）参与计算的建筑物外表面积F Σ，为地上和地下所有与大气接触的围护结构外表面积的总和（其中凸窗和封闭式阳台计算方法见上述1、2）。 （2）参与计算的建筑物体积0V ，为±0.00以上体积上V 和±0.00以下计算体积’ 下V 两部分之和。 （3）±0.00以下计算体积’下V 按下式确定： 下 下 ’ 下 ’下 V f f V 式中：’ 下f ——±0.00以下与室外空气接触的垂直外立面面积（包括：±0.00至室外地平、至窗井底部、至下沉庭院地平的外立面）； 下 f ——±0.00以下垂直外立面总面积（包括与室外空气接触和与土壤接触的外立面）； 下 V ——±0.00以下 下 f 包围的总体积。 5 当建筑物各部分层数不统一（阶梯式错层）时，该建筑热工参数限值可按面积所占比例最大部分的层数统一确定取值。 6 采用附录权衡判断表B.1.3.-2进行温差传热量计算时， 楼梯间和封闭外走廊的屋面、地面（或楼板）不单独计算，简化为与户内部分统一计算，即室内外温差均为17.9℃。

混凝土热工计算步骤及公式

冬季混凝土施工热工计算 步骤仁 出机温度T,应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土 到现场得出罐温度要求。 计算入模温度T 2： (1) 现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T 2=T-AT y (2) 现场拌制混凝土采用泵送施工时： T 2=T-AT b (3) 采用商品混凝土泵送施工时： T 2=T-AT-AT b 其中,AT y . 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时得温度降低

与采用泵管输送混凝土时得温度降低，可按下列公式计算: ATy= ( a ti+O> 032n) X (L- Ta) 3.6 I)w 叫= =4u)x x AT. x x d h C r x p r x D7 0.04 + — L L L 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度(°C) △ Ty——采用装卸式运输工具运输混凝土时得温度降低CC) △Tb——采用泵管输送混凝土时得温度降低(°C) AT.——泵管内混凝土得温度与环境气温差(°C),当现场拌制混凝土 采用泵送工艺输送时:AL= T-「；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△ T F T- T- Ta T a ——室外环境气温(°C) t.——混凝土拌合物运输得时间(h) t2——混凝土在泵管內输送时间(h) n ——混凝土拌合物运转次数 Q ——混凝土得比热容[kj/(kg ?K)] p c ——混凝土得质量密度(kg/m 3) 一般取值2400 X b ——泵管外保温材料导热系数[W/ (ni ?k)] d b ---泵管外保温层厚度(m) D L ——混凝土泵管内径(m) D w ——混凝土泵管外围直径(包括外围保温材料)(m) CD ——透风系数，可按规程表A. 2. 2-2取值 a ——温度损失系数(h"1)；采用混凝土搅拌车时：a 二0、25；采用开敞式 大型自卸汽车时：a 二0、20；采用开敞式小型自卸汽车时：a 二0、30；采用封 闭式自卸汽车时：a=：o 、1;采用手推车或吊斗时：a 二0、50 步骤2:考虑模板与钢筋得吸热影响，计算成型温度T3 CdiuT 2 + Cfin(Tf + Csin^Ts C(nk + Cjnif + C.v/n.v Cc --- 混凝土比热容(kj/kg ?K)普通混凝土取值0、96 C f --- 模板比热容(kj/kg ?K)木模2、51,钢模0、48 C s ——钢筋比热容(kj/kg ?K)o 、48 me --- 每混凝土重量(kg) 2500 m f --- 每m 3混凝土相接触得模板重量(kg) T3=

科技馆金属屋面热工计算书

建设单位：扬州美科置业有限公司 工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算： 校对： 审核： 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日

目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)

计算说明 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：扬州 (二)参考资料： 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/

欧季亚新材料南京有限公司2018年环境自行监测方案-Oxea

欧季亚新材料（南京）有限公司2018年环境自行监测方案 企业名称：欧季亚新材料（南京）有限公司 编制时间： 2018年01月16日

一、企业概况 欧季亚新材料（南京）有限公司采用欧季亚公司自身拥有的生产技术在南京化学工业园崇福路111号建设有2.0万吨/年特种酯生产装置及其配套公用工程和辅助设施，公司所属行业为有机化学原料制造 [C2614]，公司总投资为20723万元人民币，其中环保投资615万元，占总投资的2.97%；职员52人，年工作时间约350天，生产制度采用四班两倒制轮换，年工作时间为8300小时。 二、企业污染情况 （1）有组织排放废气 公司所产生有组织废气主要为各生产工段抽真空系统产生的少量抽真空尾气。此外，根据工艺要求，需建一台1500万大卡燃气导热油炉，导热油燃天然气产生废气。

表2-1公司单个排气筒大气污染物排放状况 注：3G8和POE系列产品各生产4150小时/年。

（2）无组织废气排放情况 公司无组织废气污染源主要来自原料储罐区产生的呼吸废气，主要为羧酸。料仓加料过程中，粉料原料由大袋通过电梯装载至粉料加料站，加料站采用封闭式加料，缓冲料仓排气口设过滤反吹装置，因此，整套加料过程不会产生粉尘。 无组织排放情况详见表2-2。 表2-2 公司无组织废气排放情况 （3）废水 公司产生的废水分为高浓度有机废水和低浓度废水，废水排放总量为30000 t/a。公司高浓度有机废水主要为：（1）生产装置中各工段抽真空系统产生的冷凝废水；（2）更换产品生产时冲洗酯化反应釜与后处理反应釜所产生的反应釜冲洗废水。公司低浓度废水主要为：（1）脱盐水装置排水；（2）地面、设备外表冲洗废水；（3）职工生活废水；（4）厂区初期雨水。 公司高浓度有机废水产生量为4974t/a，COD浓度在30000mg/L左右，该部分废水用污水槽收集，然后用泵打到厂内的高浓度废水罐中，经厂内高浓度废水预处理装置处理后，COD浓度降到1000mg/L以下，经公司自建的低浓度废水输送管道送至化工园污水处理厂处理。 公司低浓度废水产生量为25090 t/a，COD浓度在1000mg/L以下，该

混凝土热工计算步骤及公式(完整资料).doc

【最新整理，下载后即可编辑】 冬季混凝土施工热工计算 步骤1： 出机温度T 1应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土到现场的出罐温度要求。 计算入模温度T 2： （1）现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T 2=T 1-△T y （2）现场拌制混凝土采用泵送施工时： T 2=T 1-△T b

（3）采用商品混凝土泵送施工时： T 2=T 1-△T y -△T b 其中，△T y 、△T b 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低和采用泵管输送混凝土时的温度降低，可按下列公式计算： △Ty=（αt 1+0.032n ）×(T 1- Ta) 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度（℃） △T y ——采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低（℃） △T b ——采用泵管输送混凝土时的温度降低（℃） △T 1——泵管内混凝土的温度与环境气温差（℃），当现场拌制混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T a ；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T y - T a T a ——室外环境气温（℃） t 1——混凝土拌合物运输的时间（h ） t 2——混凝土在泵管内输送时间（h ） n ——混凝土拌合物运转次数 C c ——混凝土的比热容[kj/(kg ·K)] ρc ——混凝土的质量密度（kg/m 3） 一般取值2400 λb ——泵管外保温材料导热系数[W/（m ·k ）] d b ——泵管外保温层厚度（m ） D L ——混凝土泵管内径（m ） D w ——混凝土泵管外围直径（包括外围保温材料）（m ） ω——透风系数，可按规程表A.2.2-2取值 α——温度损失系数（h -1）；采用混凝土搅拌车时：α=0.25；采用开敞式大型自卸汽车时：α=0.20；采用开敞式小型自卸汽车时：α=0.30；采用封闭式自卸汽车时：α=0.1；采用手推车或吊斗时：α=0.50 步骤2：考虑模板和钢筋的吸热影响，计算成型温度T3 T3=s s f f c c s s s f f f c c m C m C m C T m C T m C T m C ++++2 C c ——混凝土比热容（kj/kg ·K ）普通混凝土取值0.96 C f ——模板比热容（kj/kg ·K ）木模2.51，钢模0.48

冬季施工混凝土热工计算

冬季施工混凝土热工计算 一、混凝土拌合物的理论温度计算 To=[0.9(Mce*Tce+Mcm*Tcm+Mg*Tg)+4.2*Tw(Mw-Wcm*Mcm-Wg*Mg)－C1(Wcm*Mcm*Tcm+Wg*Mg*Tg)－C2(Wcm*Mcm+Wg*Mg)]÷[4.2*Mw+0.9(Mce+Mcm+Mg)] ——（公式1） To—混凝土拌合物温度(℃) Mw、Mce、MCm、Mg—水、水泥、砂、石的用量（kg） Tw、Tce、Tcm、Tg—水、水泥、砂、石的温度（℃) Wcm、Wg—砂、石的含水率 C1、C2—水的比热容[kj/（kg.k）]及冰的溶解[kj/（kg.k）] 当骨料温度>0℃时,C1=4.2,C2=0 ≤0℃时, C1=2.1, C2=335 墙体混凝土配合比为: 水泥：砂：石：水(每立方量)=419：618：1100：190 砂含水量为5%，石含水量为0% 热水温度为80℃，水泥温度为5℃，砂温度为3℃，石温度为3℃。 根据公式1 To=[0.9(419×5＋618×3＋1100×3)＋4.2×80(190－0.05×618)－4.20.05×618×3－2.1×0.05×618－335×0.05×618]÷ [4.2×190＋0.9(419＋618＋1100)]=18.06 ℃ 二、混凝土拌合物的出机温度计算： T1= To－0.16(To-Tp) ——(公式2)

T1—混凝土拌合物出机温度（℃) Tp—搅拌机棚内温度（℃) 根据公式2 T1=18.06－0.16(18.06－6)=16.13℃ 三、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度计算 T2= T1－(a×t i＋0.032n)×（T1＋Th）——(公式3) T2—混凝土拌合物经运输到浇筑时温度（℃) t i—混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h） n—混凝土拌合物转运次数 Th—混凝土拌合物运输时的环境温度（℃) a—温度损失系数（h-1） 当混凝土用搅拌车运输时：a=0.25 根据公式3 T2=16.13－(0.25×0.6＋0.032×2)(16.13＋5)=11.6℃ 四、考虑模板和钢筋的吸热影响，混凝土浇筑成型时的温度 计算： T3=（C1×M1×T1－C2×M2×T2－C3×M3×T3）/（C1×M1＋C2×M2＋C3×M3）——（公式4） T3—混凝土浇筑成型时的温度（℃） C1、C2、C3—混凝土、模板、钢材的比热容[kj/（kg.k）] 混凝土的比热容取1 kj/（kg.k） 钢材的比热容取0.48 kj/（kg.k）

(环境空气)总烃、甲烷和非甲烷总烃的测定 气相色谱法5.7

方法验证报告

目录

开展新检测项目申请表 修改记录：第0次

HJ 604-2017 气相色谱法 环境空气总烃、甲烷和非甲烷总烃的测定方法验证报告 1.方法依据 依据《环境空气总烃、甲烷和非甲烷总烃的测定气相色谱法》HJ 604-2017。 2.方法原理 将气体样品直接注入具氢火焰离子化检测器的气相色谱仪，分别在总烃柱和甲烷柱上测定总烃和甲烷的含量，两者之差即为非甲烷总烃的含量。同时以除烃空气代替样品，测定氧在总烃柱上的响应值，以扣除样品中的氧对总烃测定的干扰。3.适用范围 本标准规定了测定环境空气中总烃、甲烷和非甲烷总烃的直接进样-气相色谱法。本标准适用于环境空气中总烃、甲烷和非甲烷总烃的测定，也适用于污染源无组织排放监控点空气中总烃、甲烷和非甲烷总烃的测定。当进样体积为 1.0 mL 时，本标准测定总烃、甲烷的检出限均为0.06 mg/m3（以甲烷计），测定下限均为0.24 mg/m3（以甲烷计）；非甲烷总烃的检出限为0.07 mg/m3（以碳计），测定下限为0.28 mg/m3（以碳计）。 4.主要仪器 4.1、气相色谱仪。 5.主要试剂 5.1、除烃空气：总烃含量（含氧峰）≤0.40mg/m3（以甲烷计）；或在甲烷柱上测定，除氧峰外无其他峰。 5.2、甲烷标准气：1 6.0μmol/mol、800μmol/mol，平衡气为氮气。也可根据实际工作需要向具资质生产商定制合适浓度标准气体。 5.3、氮气：纯度≥99.999%。 5.4、氢气：纯度≥99.99%。 5.5、空气：用净化管净化。

5.6、标准气体稀释气：高纯氮气或除烃氮气，纯度≥99.999%，按样品测定步骤测试，总烃测定结果应低于本标准方法检出限。 6.本方法样品的采集、处置和保存 6.1、样品采集 环境空气按照HJ 194 和HJ 664 的相关规定布点和采样；污染源无组织排放监控点空气按照HJ/T 55 或者其他相关标准布点和采样。采样容器经现场空气清洗至少 3 次后采样。以玻璃注射器满刻度采集空气样品，用惰性密封头密封；以气袋采集样品的，用真空气体采样箱将空气样品引入气袋，至最大体积的80%左右，立刻密封。 6.2、样品保存 采集样品的玻璃注射器应小心轻放，防止破损，保持针头端向下状态放入样品箱内保存和运送。样品常温避光保存，采样后尽快完成分析。玻璃注射器保存的样品，放置时间不超过8h；气袋保存的样品，放置时间不超过48h，如仅测定甲烷，应在7d内完成。 7.校准曲线 制备：以100 ml注射器（预先放入一片硬质聚四氟乙烯小薄片）或1L气袋为容器，按1:1的体积比，用标准气体稀释气将甲烷标准气体逐级稀释，配制5个浓度梯度的校准系列，该校准系列的浓度分别是0.625、1.25、2.50、5.00、10.0 μmol/mol 分析步骤。 绘制：由低浓度到高浓度依次抽取 1.0 ml 校准系列，注入气相色谱仪，分别测定总烃、甲烷。以总烃和甲烷的浓度（μmol/mol）为横坐标，以其对应的峰面积为纵坐标，分别绘制总烃、甲烷的校准曲线。见图一、图二。

建筑热工设计计算公式及参数

附录一建筑热工设计计算公式及参数 (一)热阻的计算 1.单一材料层的热阻应按下式计算： 式中R——材料层的热阻，㎡·K/W； δ——材料层的厚度，m； λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采用。 2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算： R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2) 式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。 3.由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘土空心砖）， 其平均热阻应按下式计算： (1.3) 式中——平均热阻，㎡·K/W； Fo——与热流方向垂直的总传热面积，㎡； Fi——按平行于热流方向划分的各个传热面积，㎡；（参见图3.1）； Roi——各个传热面上的总热阻，㎡·K/W Ri——内表面换热阻，通常取0.11㎡·K/W； Re——外表面换热阻，通常取0.04㎡·K/W； φ——修正系数，按本附录附表1.1采用。

图3.1 计算图式 修正系数φ值附 表1.1 /λ1 注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较小值，λ1应取较大值，然后求得两者的比值。 (2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空气间层时，φ值可按比值 /λ1确定。 (3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同面积的方孔，然后再按上述规定计算。 4.围护结构总热阻应按下式计算： Ro＝Ri＋R＋Re(1.4) 式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W； Ri——内表面换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采用； Re——外表面换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采用； r——围护结构热阻，㎡·K/W。 内表面换热系数αi及内表面换热阻Ri值附表1.2

2019山东省检验检测机构CMA飞行检查通报

100家机构发现各类问题461 项，责令改正84家、自行整改14家、 2家注销

6山东信质 检测有限 公司 1.经查体系文件、报告和原始记录中的检验 检测场所信息等，未发现异地分支机构或多 场所；《结果报告管理程序》中检测报告编 号规则不规范，导致部分报告编号出现4 位顺序号（信质检字（2019）第0302号）， 部分报告出现9位顺序号（信质检字（201 9）第020806001号）。 2.信质检字（2019）第010821002号报告甲 苯检测结果样品编号不规范。 3.信质检字（2018）第0613号报告检测参 数标杆流量的表示符号不正确；原始记录图 谱无页码编号。 自行整改合格（Cd） 7日照旭东 环境检测 科技有限 公司 1.该机构检测原始记录缺少文件控制编号。 2.校准仪器用空气中甲烷气体标准物质（G BW（E）061628，编号GA08078）特性值超 出生产商资质范围。缺少校准有毒挥发性气 体分析仪流量用流量计。 3.检验检测报告未标注正本和副本，其两者 的信息一致。 自行整改/ 8山东蓝城 分析测试 有限公司 1.编号SLW19060225报告原始记录数据修 改不规范，无检验员签字。 2.2019年4月30日新增四名授权签字人， 但质量体系文件中授权签字人识别表未更 新。 3.通过项目表中过期作废标准HJ/T347-20 07未申请撤销，但在2019年3月30日扩 项后通过项目表中有新标准HJ347.1-201 8、 HJ347.2-2018。 自行整改合格（Cl-） 9潍坊绿景 环保咨询 有限公司 1.实验室存放标准物质的冰箱无温度监控 措施；现场检查发现冰箱中存放的乙醛标准 品（批号：CDGG-020267-08）规定储存条件 2℃～8℃，冰箱显示温度为0℃，存放条件 不符合要求。 2.实验室未能提供济南德洋特种气体有限 公司甲烷标准气体供应商评价记录。 自行整改/ 10青岛市华 测检测技 术有限公 司 1.报告编号为EDD38K000058的原始记录档 案无页码编号，未将检测委托书(协议)与检 测原始记录一起保存。 2.外出设备只在使用前后进行核查，无出入 库核查记录。 3.编号为EDD38K000061的报告：六价铬分 析原始记录表中无标准物质溯源信息；编号 为EDD38L001330的报告：氨氮分析原始记 录未体现前处理方式；编号为EDD38L00092 1的报告：样品登记表中无样品量信息和样 品保存方法。 自行整改合格（Cl-）

热工计算汇总

11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)； D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)； R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)； 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：T in =20℃； 室外环境计算温度：T out =0℃； 内表面对流换热系数：h c =3.6W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =23W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2；

11.2.1.3.夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in =25℃； 室外环境温度：T out =30℃； 内表面对流换热系数：h c =2.5W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =19W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out ； 太阳辐射照度：I s =500W/m2； 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s =0W/m2； 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25℃； 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in =20℃； 室外环境温度：T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%； 室外风速：V=4m/s； 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in ：通过框传向室内的净热流(W/m2)； α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度=500W/m2； 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用：