沈阳市富民桥边跨及中跨合龙施工技术

文章编号:1003-4722(2004)S0-0054-04

沈阳市富民桥边跨及中跨合龙施工技术

郑亚东1

,许佳平2

,戴宗诚

(1.沈阳市浑南新区质监站,辽宁沈阳110015;2.中铁大桥局集团二公司,江苏南京210015)

摘要:介绍沈阳市富民桥边跨及中跨的合龙施工、结构体系转换和主梁线形控制措施。关键词:斜拉桥;合龙施工;体系转换;线形控制中图分类号:U448.27;U445.4

文献标识码:A

Closure Construction Techniques for Side and Main

Spans of Fumin Bridge in Shenyang

ZHENG YA -don g 1,XU Jia -ping 2,DAI Zong -cheng 2

(1.T he Quality Superv ision Station of Hunnan N ew Distr ict ,Shenyang City ,Shenyang 110015,China; 2.T he

2nd Eng ineering Co.,Ltd.,China Zhong tie M ajo r Bridge Engineer ing Group,N anjing 210015,China)

Abstract:This paper presents the closure construction for side and main spans of Fum in Bridge in

Shenyang ,including the structural system transformation and geometric control measures for the over -all main girder.

Key words:cable -stayed bridge;closure construction;system transformation;geometric control

收稿日期:2004-04-07

作者简介:郑亚东(1963-),男,高级工程师,1987年毕业于沈阳农业大学水利专业,工学学士。

1 概况

富民桥主桥为折线形双塔单索面斜拉桥,其跨径组合为89m+242m+89m,全长420m 。主梁中跨分为17个块段,分别包括0号块、1~15号块段及中跨合龙段;边跨分为14个块段,包括0号块、1 ~11 号块段、边跨合龙段(12 号块)及边跨牛腿段。主梁施工分4个大的阶段: 采用满堂支架法施工主梁0号块、1号块及1 号块段; 采用活动支架法施工主梁中跨2~11号块及边跨2 ~11 号块; 边跨牛腿段施工完毕后,改装边跨侧活动支架并利用其施工边跨合龙段; 继续施工中跨侧12~15号块,最后改装活动支架施工中跨合龙段。

斜拉桥中的边跨合龙是主梁成型控制及体系转换的关键所在。边、中跨合龙段长度均为2m 。混凝土方量约50m 3

,采用微膨胀C50混凝土。

2 斜拉桥边跨合龙

2.1 边跨合龙前边跨牛腿段施工

边跨牛腿段在满堂支架上现浇,并在近边跨合

龙段梁端设置钢管柱临时柔性支点。边跨牛腿段形体及重量庞大,状如锅底呈空间形状,为保证在边跨合龙段施工时主梁可沿顺桥向自由伸缩移动,特采用支点转换方法,即在边跨牛腿段施工完毕,立即拆除牛腿段全部满堂支架,将牛腿段和边墩上荷载转换至临时支点,且在边跨合龙前解除边墩(3号、6号墩)顶全部临时约束,使边跨合龙时结构体系为主塔墩固定,而其他墩为活动支承。

2.2 边跨合龙段施工分析及方案拟定

依据合龙段施工时结构体系的特点,在进行合龙段施工过程中应避免各种不利因素影响,严格控

制好混凝土的配合比、外加剂的掺量及梁体混凝土的浇筑时间,采取必要的早强及温控措施和变形控制措施,以克服梁段混凝土的收缩徐变、梁体温差效应及风荷载或外力冲击等因素所带来的不利影响,保证达到以下控制目标:

(1)合龙段施工过程中,合龙段能够承受各种因素可能引起的弯矩、剪力、轴力等内力。

(2)避免因混凝土收缩徐变及温度变化使未达到强度的混凝土开裂或受挤压破坏,从而影响合龙段混凝土的质量及与两侧梁体的结合。

(3)减少结构体系转换过程中因挠曲变形或相邻两侧梁体变动引起高差过大,保证线形平顺。

常见的斜拉桥合龙方案从模板结构的布置方式区分,有吊挂方式合龙及支承方式合龙。考虑富民桥所在地区昼夜温差大,主梁截面为近似三角形断面,主梁刚度很小,在合龙前悬臂状态下结构在体系温差效应作用下会发生很大竖直位移(最大竖直位移可达5cm)及转角,另考虑在边跨1 ~11 号块段施工完毕后,边跨侧活动支架可简易改装即成合龙支架,故决定采用支承方式进行边跨合龙段施工。合龙施工布置见图1。基本方法为利用反拉钢绞线置换合龙段混凝土自重及限制11 号梁体在温差效应作用下起落,另采取安装合龙段劲性骨架及临时

张拉合龙束的方法对梁体临时锁定。

图1 边跨合龙段施工布置

2.3 边跨合龙段施工2.

3.1 施工准备

合龙段施工前,设计已给出梁端标高,为精确合龙应先进行24h 观测,测出梁体的温度及线形变化规律,收集足够的资料,以确定调整底模时间、最佳梁体临时锁定时间、混凝土灌注时间等。合龙前通过观测发现,在温差效应作用下,11 号块梁端底板始终在设计底标高位置上下浮动,即当体系温差升

高时梁底位于设计底标高以下位置;当体系温差降低时梁底位于设计底标高以上位置。为保证反拉钢绞线能够限制11 号梁体在温差效应作用下起落,

须预张足够的吨位,利用PFR 软件进行梁体温差效应计算分析,以梁体刚好位于设计标高位置时的体系温度为参考点,分别算出体系温差升高时作用于合龙支架的反力以及体系温差下降时反拉钢绞线所需预张吨位,将上述反算吨位加上二分之一合龙段混凝土自重即为最终须反拉的吨位,确定为150t;采用合龙段劲性骨架及临时张拉合龙束的方法对梁体临时锁定。合龙段施工前先解除边墩墩顶全部临时约束,以保证边跨合龙段施工过程中主梁可沿纵向自由活动。

2.3.2 边跨合龙段施工关键工序

(1)支架模板安装。前移原边跨侧活动支架,并将后支腿前移改装为合龙段施工支架(如图1所示),将原标准段施工模板切制成2.4m 模板作为合龙段模板,人工收紧辅助吊挂,以保证模板与梁体紧贴。受空间限制,内模分块在梁体内现场拼装。合龙段预应力管道采用波纹管成孔,为防止渗浆或挤压变形,提前安装预应力筋。

(2)模板标高调整。在梁体索梁温差、梁顶底板等温差较大时(保证调模时梁底面位置刚好位于设计标高位置),按设计所给的标高调整好底模。(3)反拉钢绞线设置。反拉钢绞线预张一定吨位的目的是置换合龙段混凝土自重及限制梁体起落,避免了边灌注混凝土边换载的不便。底模标高按设计调整好后,在日最低气温时安装及张拉反拉钢绞线,此时梁体已经完全与模板贴紧,便于对梁体进行限位。

(4)合龙段临时锁定。梁体临时锁定措施包括安装合龙段劲性骨架及临时张拉合龙束。提前将钢骨架一端与梁体焊接,其共轭端焊接时间依据温度变形观测确定,选择在较低、较稳定的温度下进行,以保证焊接时两侧梁体相对稳定。为保证在边跨合龙段施工时主梁可沿顺桥向自由伸缩移动,临时合龙束预张吨位及劲性骨架承载能力均大于边墩处的静摩擦力与临时柔性支点水平反力之和,考虑为6000kN 。

(5)边跨合龙段混凝土施工。边跨合龙段混凝土采用C50微膨胀混凝土,混凝土中掺加水泥用量8%的U 型膨胀剂,混凝土选用和易性好、早强型混凝土,且初凝时间为5~6h,保证混凝土灌注完毕未初凝。从合龙段混凝土灌注前一天开始在两侧梁浇

冷水及梁面铺麻袋对梁体降温,合龙段混凝土灌注应在第二天凌晨最低温时进行并迅速灌注完毕,以保证合龙口的混凝土在未达到强度时不产生裂纹。

(6)后方支垫设置。为减少梁端转角,在10 号梁端底部设置后方支垫;后方支垫应该在合龙段灌注完毕后立即进行。

(7)边跨合龙段混凝土养护。合龙段混凝土灌注后,梁面应满铺麻袋,适时在箱内外浇水。由于混凝土中加入U 型膨胀剂,养护时间应保证在7d 以上,白天每2h 、夜间每4h 洒水1次。为减小梁体温差,主墩侧3个块段亦应同时浇水。

(8)预应力张拉及压浆。合龙段预应力应在混凝土强度达到85%后,按设计图要求的张拉顺序开始张拉,在对称原则下进行张拉。预应力张拉完毕即进行压浆,确保管道饱满,同时应严格控制使用水泥标号及水泥浆浓度,以保证泥浆强度满足要求。2.3.3 边跨合龙施工工艺流程

边跨合龙施工工艺流程如图2

所示。

图2 边跨合龙工艺流程

3 斜拉桥中跨合龙3.1 中跨合龙方案拟定

中跨合龙段施工采用支承方式合龙,主要考虑梁体刚度及利用现有结构问题,改装中跨标准段施工支架作为合龙支架。中跨合龙时两侧梁体高差小,设计考虑梁体1号块位置梁顶应力较高及15号块梁底压应力过低(存在出现拉应力工况),为改善

成桥以后结构受力性能,中跨合龙段施工前在两侧梁端预先压重,形成预弯梁;中跨合龙时要求以应力控制为主,为此施工时采用在两侧梁体内箱中注入

压重水满足预压重要求,另在体系温差最高时利用

临时墩底部钢管桩抗拔性能设置反拉钢绞线,以对梁体限位及置换合龙段混凝土重量。在最高温差时(梁体位于最底点)起顶支架、调整底模标高,使之刚好与两侧梁体相贴。利用PFR 程序反算出反拉钢绞线限位梁体的吨位,同时设置足够强的钢骨架及张拉临时合龙束对梁体锁定,在最低温时进行合龙段混凝土灌注,见图3。

图3 中跨合龙段施工布置

3.2 中跨合龙段施工

3.2.1 施工准备

富民桥两主塔墩分别采用不同的支承体系,4号主塔墩为塔梁墩固结体系,5号主塔墩为塔梁固结、梁墩简支体系。两主塔墩刚度很大,合龙前应先解除5号墩顶临时固结结构,形成合龙段施工时结构体系为4号主塔墩固定,而其他墩为活动。由于4号、5号主塔墩结构体系不一致,在温差等效应作用下变化规律亦不一致,如何保证线形控制匀顺非常关键,为此施工前加紧了观测频率,白天每1h 观测1次,夜间每2h 观测1次,对两侧梁体变化规律

进行综合比较,为精确合龙提供了依据。另外采用边跨合龙时类似的方法借助程序推算出反拉钢绞线的预张吨位为每侧1600kN 。3.2.2 中跨合龙段施工主要工序

(1)合龙支架就位。中跨合龙段施工是利用4号主塔墩侧中跨活动支架,前移4号墩侧活动支架至合龙段位置,并后退5号墩侧活动支架。(2)预压重设置。依据设计要求,为使梁体底板产生预压应力,要求在每侧梁端压重2400kN,本桥采用在梁体箱室内注水的办法代替常规梁面堆载压重。

(3)模板标高调整。中跨合龙时两侧梁体高差小,设计要求以应力控制为主,按预弯梁模式使梁体底板储备压应力,据此在梁体索梁温差、梁顶底板等

温差最大时(保证调模时梁体位于最低点),迅速调整好底模标高,使梁体完全与底模紧贴。

(4)反拉钢绞线设置。中跨合龙时,作为对梁置换合龙段混凝土自重,选择在高温时张拉反拉钢绞线,目的是保证梁体预压应力不会被温度效应作用于支架反力抵消。

(5)合龙段临时锁定。采用劲性骨架及临时张拉合龙束两种方法,劲性钢骨架在低温时两端分次焊接;临时合龙束共计张拉10000kN。

(6)合龙段混凝土施工。中跨合龙段混凝土采用C50微膨胀混凝土,混凝土和易性好,初凝时间较短,强度上升快。合龙时间定于凌晨最低温时。

(7)中跨合龙段混凝土养护。合龙段混凝土灌注后,部分梁段顶面应满铺麻袋,适时在箱内外浇水,以减小温差效应的影响。

3.2.3 中跨合龙段施工工艺流程

中跨合龙段的施工工艺流程如图4所示。

4 结语

沈阳市富民桥中跨合龙,无论体系转换,还是线形控制,均达到设计要求。边跨合龙时两侧高差为1.5cm,中跨合龙时两侧高差为1cm,误差很小,

合

图4 中跨合龙工艺流程

龙后混凝土质量良好,无裂纹,线形匀顺。两主塔墩支承体系的不一致,中跨合龙前后仅有恒载时,在温差效应作用下跨中两侧对称位置标高差异不大。合龙前自由状态下,最大差异为8mm;合龙后最大差异为5m m。

(上接第42页)

总浇注时间为56h。浇注方法是水平分层,插入式振捣器振捣。

3.4.2 混凝土的温度控制

大体积混凝土施工温差控制不好,极易产生温度裂缝,温控是承台能否成功的关键,施工时采取如下措施进行温度控制:

(1)采用低水化热的普通硅酸盐水泥。

(2)为确保冷却水管的散热效果,共设置了6层冷却水管,每层冷却水管均有进出水口,同层冷却管又分为4根,分别出水,缩短单根冷却管的长度,从而提高了冷却效果。

(3)为确保承台混凝土不因内外温差和干燥收缩而产生裂缝,承台外表面的保护层内增设 5带肋钢筋焊网,混凝土采取分层浇注,部分水化热量可散失到空气中,保证混凝土表面无积水现象,这些措施都可有效地减少裂缝的产生。

(4)除对混凝土内部通过冷却水管降温外,另一方面是对混凝土表面保温,承台侧模使用木模板,待混凝土强度达到50%后,先松动模板但不拆除,待8d后再全部拆除。承台表面混凝土保温是覆盖1层薄膜,因是在沉井内施工,冷却循环出的温水可作为养护循环水,使承台混凝土得到更好的保温。

(5)在浇筑的承台混凝土内部预埋10个感应测温温度计,随时观测混凝土内部不同部位的温度变化,并用温度计测量冷却水管出水温度,根据观测结果,及时调整冷却水管的进水量和混凝土表面的养护措施。

通过以上几项措施,实际施工中效果良好,确保了施工质量。

4 结语

富民桥桩基础施工根据工程的地质特点和钻机本身的性能,通过钻孔机械的优化组合,合理选择机型,突破常规一台钻机成孔的局限性,提高了成孔率,保证了工期,使各机械的优势得到了充分的利用。富民桥主墩承台施工正处于浑河汛期,采用沉井这种防护结构能够保证承台在汛期的顺利施工和安全渡汛,沉井的顺利下沉和封底使承台施工有了工期和安全上的保证,达到了预期的目的。

桥梁顶推施工法

桥梁顶推施工法福建交通学院建工系11项目一班第三组编写许翔桥梁是线路的重要组成部分，每当运输工具发生重大变化,便推动了桥梁工程技术的发展。19世纪20年代,随着铁路的出现，桥梁工程建设技术不断翻新,从工程技术的角度来看，桥梁发展分为古代、近代和现代三个时期：古代桥梁一般为倒躺树木自然形成；在近代桥梁施工中钢材成为重要的造桥材料；20世纪30年代，预应力混凝土和高强度钢材相继出现，材料塑性理论和极限理论的研究，桥梁振动的研究和空气动力学的研究以及土力学的研究等进展使近代桥梁施工技术应运而生。目前桥梁施工有悬臂浇注施工、顶推法施工等方法。现在单对桥梁顶推施工方法进行了研究，本文阐述了其施工原理和施工工艺及相关内容，指出其优缺点和不足之处，为以后同类工程施工提供一定的借鉴。顶推法多应用于预应力钢筋混凝土等截面连续梁桥和斜拉桥梁的施工。指的是梁体在桥头逐段浇筑或拼装，用千斤顶纵向顶推，使梁体通过各墩顶的临时滑动支座面就位的施工方法。顶推施工是在桥台的后方设置施工场地，分节段浇筑梁体，并用纵向预应力筋将浇筑节段与已完成的梁体连成整体，在梁体前安装长度为顶推跨径0.7倍左右的钢导梁，然后通过水平千斤顶施力，将梁体向前方顶推出施工场地。重复这些工序即可完成全部梁体施工。顶推法最早是1959年在奥地利的阿格尔桥上使用，其特点是：由于作业场所限定在一定范围内，可于作业场上方设置顶棚而使施工不受天气影响，全天候施工。连续梁的顶推跨径30~50m最为经济有利，如果跨径大于此值，则需要临时墩等辅助手段。逐段顶推施工宜在等截面的预应力混凝土连续梁桥中使用，也可在组合梁和斜拉桥的主梁上使用。用顶推法施工，设备简单，施工平稳，噪声低，施工质量好，可在深谷和宽深河道上的桥梁、高架桥以及等曲率曲线桥、带有曲线的桥和坡桥上采用。顶推施工的方法可分为单点顶推和多点顶推。顶推方法的分类：单点顶推：一对顶推装置集中在桥台上或某一桥墩，其它墩台仅设滑道。顶推力要求大。多点顶推：在每个桥墩、台（不包括临时墩）上都设有一对顶推装置。要求千斤顶同步运行。水平——竖直千斤顶法：由水平千斤顶和竖向千斤顶交互使用而产生顶推力拉杆千斤顶法——由固定在墩台上的水平张拉千斤顶，通过张拉锚碇在主梁上的拉杆而使梁体前移顶推施工法的特点：机具设备简便，无需大型起吊设备节省施工用地，工厂化制作，能保证构件质量模板可周转不影响通航节约劳力，施工安全

钢箱梁顶推施工工艺介绍

钢箱梁顶推施工工艺介绍位于济南小清河项目难点施工为架设3片钢箱梁（垂直于桥向），每片由5节（沿桥向）钢箱梁组成，共约600吨。采用先轮箱纵移到钢箱梁对应的跨位，再利用自锁爬行顶推小车横移至梁位处，落梁就位（中间9节钢箱梁）。两头的钢箱梁利用大吨位吊车和已经就位好的钢箱梁对接架设。很好地解决了单片整体吊装钢箱梁接头变形影响问题。 1、工程概况 1.1小清河桥位于济南小清河上，与老桥紧挨。新桥下部为钻孔桩基础、圆柱形墩身，上部主跨为钢箱梁，跨距65m。新桥由3片钢箱梁组成（垂直于桥向），每片5节（沿桥向）。每两片钢箱梁间距3m，再用桥面板焊接成整体、钢箱梁面板上铺设沥青混凝土，边跨为砼现浇箱梁，主跨钢箱梁与边跨砼箱梁通过预应力钢绞线连成整体。钢箱梁在工厂加工成型后运至施工现场。 1.2难点施工主要内容为：由中间3节钢箱梁组成的3片钢箱梁的安装就位（共9节），共计360吨。中资路桥采用的施工方案为先沿桥向纵移到钢箱梁对应的跨位，再横移钢箱梁至梁位处下落就位。为横移钢箱梁，在河中钢箱梁4个接处下方，设置4个临时支墩。同时可以作为钢箱梁需调拱使用。 2、施工流程济南小清河钢箱梁顶推施工流程为：施工准备（材料和设备进场）→横移轨道和纵移轨道的铺设→轮箱纵移钢箱梁→落到自锁爬行顶推小车上→横移钢箱梁就位→钢箱梁对接→钢箱梁调拱 3、施工工艺 3.1轮箱纵移施工工艺 3.1.1主要设备：轮箱 3.1.2纵移轨道铺设在老桥路基上铺设轨道，轨距3.2m，用P50钢轨，轨道下用1.25m短枕木，间距80cm，每10m设轨距拉杆一道。轨距拉杆可用4m方木完成。轮箱按轨距布设好后，钢箱梁用50吨的汽车吊吊放在轮箱上，准备纵向移动。 3.1.3钢箱梁纵移启动轮箱，低速运转，将钢箱梁纵移至对应跨位。为保证横移时钢箱梁的精确位置，运梁轨道要严格顺直，并与新桥桥轴线平行，且钢梁运至老桥上时，要正对其桥跨位置。要求测量定位准确。同时，为保证老桥的承载，轨道必须设置在老桥主拱上方。 3.1.4落梁至横移轨道纵移到位后，在两端梁下轮箱上安放千斤顶，顶起钢箱梁，在纵移轨道上安放延伸横移轨道，自锁爬行钢箱梁顶推小车安放至钢箱梁两头下方的横移轨道上。为防止钢箱梁滑移，在自锁爬行顶推设备上搭设一层至两层枕木，千斤顶落下钢箱梁至自锁爬行顶推小车上，横移钢箱梁。拆除纵移轨道上的横移轨道，退出轮箱，进行下片钢箱梁的纵移。为保证钢梁的精确就位，两端的横移轨道要严格顺直并严格垂直桥轴线，两轨道严格平行。 3.2顶推横移施工工艺 3.2.1主要设备：自锁爬行钢箱梁顶推小车。 3.2.2横移轨道铺设在搭设好的临时支墩轨道梁上铺设间距80cm的短枕木，在枕木上铺设50型钢轨，轨距为55cm。 3.2.3钢箱梁横移钢箱梁放置在自锁爬行顶推小车上，两台设备同步慢速将整片钢梁横向推

钢箱梁顶推计算书

.
计算书
一、设计依据 1．《苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用，取摩檫系数μ为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数μ为 0.1。三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。工况二：钢箱梁顶推阶段。在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。每个
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钢箱梁顶推计算书

计算书一、设计依据 1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。工况二：钢箱梁顶推阶段。在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。每个

顶推施工技术

一一一一、、、、概况概况概况概况----- ---------- -----顶推顶推顶推顶推施工施工施工施工发展简况发展简况发展简况发展简况 1962年德国教授包尔和弗.雷昂特博士首先提出用顶推的方法施工桥梁，其设想对奥地利的阿格尔桥上（Ager）进行研究，该桥为4跨连续梁，（73m+2×85+36m）。1964年在委内瑞拉的卡洛西河桥（caroni）采用预制的箱型梁节段，用预应力联成一体的六跨连续梁，其桥式式为48m+4×96m+48m，节段长9.2m，1979年西德特里希登溪谷桥运用顶推技术，从一个预制厂进行两座相隔不远桥梁联体顶推施工，即先将两座桥梁的梁体结构临时联结为一体，进行顶推作业，当靠近预制场的一座桥梁到达桥位后，解除临时联结，再继续顶推下一座桥梁。德国顶推法施工技术运用较好，在跨越美因河的费特霍海姆的铁路桥，顶推长度达到128 0m，重量为425000KN，跨度由40~61.7m不等并含有一跨152m的混凝土拱，其拱上的梁体也是以顶推法施工的，当拱顶推时，立柱用钢索加固，并在跨度5/7处挂重2000KN，使拱圈受力均衡。另外，随着顶推技术的日臻完善，在曲线梁桥，坡道上桥都得到了广泛的应用，并且成功地在斜拉桥上得到运用。我国顶推法施工的桥梁起步稍晚，1977年11月建成的西延线上的狄家河桥是我国第一座用顶推法施工的桥梁，其桥式为4×40m预应力混凝土连续梁，在预制场生产块件，现场拼装，块件长4m。1978年在广东万江大桥上采用了顶推三孔一联共二条的撑架式箱型连续梁，其桥式为40+54+40M，1980年湖南沩江大桥则采用了并联单点顶推，其桥式为4×38+2×38。1990年钱塘江大桥成功地完成3联9×32m箱梁单点顶推工作。近年来，随着改革开放的大好形势，铁路和交通运输业在飞速发展，湖南、广东、福建等地相继施工了一些各具特色的桥梁，而江西南昌大桥西引桥的顶推梁施工，则是目前国内节段

高架桥跨铁路钢箱梁顶推施工专业技术

高架桥跨铁路钢箱梁顶推施工技术【内容提要】哈尔滨进乡街高架桥，由于主桥跨越铁路既有拉滨上下行线、香孙线、孙新线及站线和林机厂专用线。因此，钢箱梁架设采用顶推法。施工时利用钢箱梁的可拼装性,在桥一端的拼装平台将钢箱梁进行逐段拼装,在拼装完成后采用自锁式千斤顶步履式整体滑移顶推法，将整体钢箱梁顶推到位,再起梁,拆除滑道等辅助设施，安装支座,落梁，完成钢箱梁顶推施工。【关键词】跨铁路桥；钢箱梁；顶推 1．前言随着我国桥梁建设的发展，大跨度钢箱梁的顶推架设发已成为桥梁建设的一个重要发展方向。我公司承建的哈尔滨进乡街高架桥,由于主桥上跨铁路线,钢箱梁架设采用顶推法进行架设施工。顶推是将钢箱梁在桥跨的一侧沿桥纵轴线方向逐段拼装，钢箱梁下布设滑道和滑移装置，顶推钢箱梁,沿纵向滑移至预定桥跨，然后拆除辅助设施,移正钢梁,落梁就位。本项目钢箱梁顶推施工是我公司首次接触的一种新的行之有效的钢箱梁架设方式。 2．工程概况本项目为哈尔滨市进乡街高架桥工程，西起三大动力路，东至三环路哈阿立交桥前，工程沿进乡街走向全长4130m。其中，高架桥起Ｋ0＋800,向西上跨通乡街、拉滨铁路、华北路，终点K３＋910，桥梁及引道全长３11０ｍ。我公司负责部分为高架桥上跨铁路拉滨下行线、香孙线、孙新线及站线和林机厂专用线，上跨铁路钢箱梁长131.672m。桥跨结构为４0.8３6ｍ+50ｍ+40.8３6ｍ，分别为27#-28#、２8#－２9＃、29#-3０#墩,梁高２ｍ,钢箱梁宽是变截面结构，从25.3m渐变至1５.8m;主梁钢结构重17９8Ｔ。桥面纵坡0．４%—-1.5%。钢箱梁采用全焊钢箱梁四箱结构。我项目所承担的上跨铁路桥工程为全线重点难点工程。

浅谈公路桥梁钢箱梁顶推施工技术

龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/412676892.html, 浅谈公路桥梁钢箱梁顶推施工技术作者：霍本玉王志杰来源：《城市建设理论研究》2013年第06期摘要：本文笔者根据自己多年的从业经验，结合某公路桥梁钢箱梁施工的监理，介绍了钢箱梁顶推施工技术的具体方案，并分析了整个桥梁施工时要注意的事项和安全问题，希望施工人员能够提高安全防范意识，不断地提高桥梁的施工适量。; 关键词：公路桥梁钢箱梁；顶推施工；技术中图分类号：X734 文献标识码：A 文章编号： 1工程概况;某公路桥梁跨越高速公路地段设计为四跨一联单箱单室的钢梁，其B桥跨径布置为(25+34+36+28)m，钢箱梁与线路呈138°交角，钢梁顶板宽度12.5m，底板宽度7.5m，底板水平，箱梁中心线处梁高2m，顶板设有8％横坡。 2顶推方案;施工单位了无二保高速公路既有路段的交通顺畅，在充分考察了施工现场的条件后，决定在高速公路桥的北侧设置临时墩，然后从北向南分段拼装钢箱梁实施顶推。 3 顶推的具体施工工艺及方法; 3.1顶推施工的临时设施; 3.1.1临时墩的设计与施工;设置临时墩不仅为了建立一个钢箱梁拼装平台，还为了采取曲线对钢箱梁进行顶推。因而在设置临时墩时不仅要充分考虑在顶推时它能承受住的最大的竖向荷载以及水平力，还应该充分考虑钢箱梁在顶推过程中沿同半径平面圆曲线和同曲率凸形竖曲线轨迹前进要求。与此同时顶梁千斤顶的安放位置和横向限位装置和施焊及接送滑板人员的工作平台都需要纳入考虑的范围之内。; （1）临时墩结构;本桥临时墩均设计为φ500×8钢管柱，用Q235钢板卷制。考虑到拼装钢箱梁过程中需要设置顶升千斤顶，同时提高临时墩抗推能力，在每组支墩顶部纵向设置2根140纵梁。位于桥墩处的临时墩，其墩顶用塑钢与桥梁支座垫石进行连接。; （2）临时墩基础;临时墩基础采用钢筋混凝土扩大基础，根据地基实际承载力(120kpa)及最大竖向荷载(一般墩为850KN，中央分隔带处为1760KN)，确定一般临时墩2个分离式基础，尺寸为4m×2m×1.2m。基础混凝土按照C25控制。在基础混凝土施工时预埋M25地脚螺栓，钢管柱与基础栓接。中央分隔带处临时墩基础充分利用匝道桥承台。临时墩确定后，根据顶推工况对其进行承载力和抗倾覆验算。; （3）临时墩布置;

顶推施工作业指导书

钢箱梁顶推施工作业指导书一、工程概况平胜大桥为独塔四索面自锚式悬索桥，主跨为350m钢加劲箱梁。单幅钢箱梁分A~E和钢砼结合段共6种类型31个梁段，其中标准梁段23段，标准加厚梁段B共2段，标准梁加厚梁段C共2段，A、E各1段、钢砼结合段2段（见钢箱梁节段图）。全桥共62个节段。单幅桥钢箱梁每个标准段长12m，箱宽26.1m，截面中心高度3.470 m ，钢箱梁节段重约170t~205t。自锚式悬索桥的施工特点必须先安装梁后挂索。根据设计单位提供的方案，钢箱梁安装采用多点顶推法施工，即在主跨布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道，滑道顶面线型为钢箱梁制造线型，半径Ｒ＝14843.91m。在平台上逐段焊接，用多点多台连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱梁顶推重量约16t/m。全桥钢箱梁除南岸侧钢砼结合段和1号段钢梁需从已顶推成型的钢梁顶面上布置滑道滑移到位，其余梁段从2号梁开始各节段均从北岸安装平台上拼装，逐节顶推到位。二、施工工序 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 ⑵顶推平台施工 ⑶临时墩施工 ⑷钢箱梁运输、上岸码头及起吊安装 ⑸钢导梁制造及安装 ⑹顶推设备安装 ⑺滑道布置 ⑻顶推系统调试及钢绞线安装 ⑼钢箱梁线形控制 ⑽钢箱梁顶推施工 ⑾合龙段及钢混结合段安装

三、作业要求 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 1．跨径大。由于当地航道部门要求东平水道通航净空不小于60m，故钢箱梁顶推最大跨径为78m。2．钢箱梁的顶推工作全部在临时墩上完成。为防止在长时间的顶推过程中出现意外，所有临时墩的设计均按二级内河航道要求设计，每个临时墩均能承受一定的水平力。 3．钢箱梁在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。 4．整个钢箱梁的顶推工作均在R=14843.9m的竖曲线上进行（与制造线型一致），竖曲线的顶点在主跨跨中。 5.钢箱梁顶推过程中局部稳定受力大，需改善。 ⑵顶推平台施工钢箱梁顶推安装平台布置在和顺岸大堤至M9号墩之间，M9墩以南约４8m。安装平台具体位置主要在堤外边既有公路上，安装平台支架在此预留8m宽行车道，其他12m宽公路施工期间长期占用。两幅桥平台分开设立，两个安装平台在顺桥向平行，纵向中心线相距27.5m，端头起始里程一致。（见施工设计《主桥钢箱梁顶推组拼平台总布置图》）。每个平台各长48m，高20 m，平台支架为万能杆件桁架结构，两桁中心宽7.8m（由钢箱梁底板宽确定），由于立柱在路面上，立柱基础定为混凝土扩大基础。支架基础标高需根据实际地面调整，但支架顶万能杆件系统线标高须控制在20.965 m，且支架北端立柱将作为临时墩安全索地锚。桁架北端上部角点设不小于Φ28mm的缆风绳，并固定于M9承台特别设立的分配梁上，且需预拉，以抵抗顶推时产生的水平力。桁架顶面安装平台顶滑道面设置成圆弧形，曲率半径R=14843.91 m，与钢箱梁底面制造线型一致，且在同一圆心上。钢箱梁在里程K10+382.25处开始组拼。在每幅桥顶推安装平台两侧均设一台龙门吊机，用于钢箱梁起吊、纵移、拼装。龙门吊轨道基础应填实预压，轨道延至M9北面。轨道顺桥向布置三条，中间一条共用。在M9南面至平台范围及M9北面设置两条存梁台座。台座基础为混凝土条形基础，上铺枕木以

桥梁顶推施工技术及案例分析

桥梁顶推施工技术及案例分析【摘要】本文作者围绕着桥梁顶推施工技术，介绍了顶推法施工的技术及其优点，在此基础上围绕着某一具有桥梁的顶推施工技术问题，对其施工技术、工艺及质量控制问题等进行了详细的探讨。【关键词】公路桥梁；顶推施工；工艺引言顶推施工方法在预应力混凝土连续梁桥的施工中早有应用，这类桥梁的设计方法和顶推施工工艺日前都已经相对比较成熟。近代顶推施工法一般认为起源于1959年的Ager桥。我国于1974年首先在狄家河铁路桥采用顶推法施工（L= 161m，4 跨40 mPC 连续梁），此后公路、铁路采用顶推法施工的桥梁迅速发展。1980年湖南沩水桥（4×38 m+ 2×38 m)首次采用多点顶推，1991 年底建成的丘墩大桥（60 m+ 76 m+ 60 m）在顶推跨度方面达到我国最大（52 m），1993 年西延铁路刘家沟大桥连续顶推新技术的实验成功，标志着我国的顶推架梁施工技术达到了国际先进水平 1顶推法施工的技术及其优点 1.1 顶推法施工技术既然提到顶推法施工的技术，就会有这样的疑问，顶推法究竟是以何原理运行的呢？顶推法施工技术的原理主要是沿着所建桥梁的纵线方向，然后在其后面台面设置两个分别以预制和分阶段的预制的桥梁体，最后是以纵向叠合筋张力拉伸后，通过千斤顶来辅助施力的一种方法。它主要是借助滑轮，滑道等方面，将桥梁通过前推后拉的方式，将桥梁沿纵向进行移动、落位的方法。简单的说，顶推法就是将桥梁进行错位的，前后拉力相抵消的原理施工的。 1.2 顶推施工方法的优点（1）顶推施工的桥梁一般单跨顶推力通常在50到l00t之间，远比梁体自重小，所以顶推设备轻型简便，不需大型吊运机具，保养与运输方便，适合特殊场地使用，如水深较小浮吊不能进人的河流或者深谷、梁高要求方便顶推、滑移等。（2）对桥下地基和净空无要求，不影响通车或通航，由于预制场通常设在岸上，搭建拆除简单，混凝土或者是钢构件运输方便。（3）对混凝土桥的顶推施工来说，可采用短线或长线法进行预制，节约用地，便于工厂化、标准化制作，质量容易控制。搭设平台的材料大多为型钢和铜板，便于取材和重复利用。（4）场地固定集中，便于安全施工，受环境干扰小。

钢箱梁顶推施工方案(通用)

桥梁钢箱梁顶推架设施工方案道排、桥梁工程项目部年四月钢箱梁顶推方案 1、工程简述主桥钢箱梁长68m，为双幅双线桥，全桥共计6片箱梁，每幅桥钢箱梁顶宽17.9m，箱梁底板横向均为水平，梁高按悬链线设置，跨中为1.4米，支点为2.3m米，设1.5％

的单向横坡；XX河桥主桥钢箱梁长50m，跨中为1.2m，支点为2.1m，其余结构与XX河桥相同。其截面形式见图1.1-1。每个节段内各构件采用焊接连接。图1.1-1 主桥截面图 2、现场安装总体思路通过对现场桥位条件分析，初步提出以下工地安装方案：临时支墩，顶推安装：两边桥台上各设置一排永久支墩。XX河桥除0#台岸上设置一排临时支墩外，剩余十二排临时支墩设置在水中；XX河桥除1#台岸上设置一排临时支墩外，剩余八排临时支墩设置在水中。在临时支墩和桥自身桥墩纵梁钢轨上设置船形滑板，两侧用滑轮做牵引，在1#墩一侧设置拼装平台。钢箱梁在内厂车间制造成单箱室的节段，运至工地在拼装平台上拼装成整体。采用张拉千斤顶将单幅桥体进行顶推安装。（1）钢箱梁顶推施工特点 1、顶推跨径小。由于考虑场地制约，同时为了节约施工成本，尽量减少水上作业和水上支墩数量，两桥均为单幅设置钢管桩，然后横移就位，故XX河桥在右幅4#、6#钢箱中心设置十三处临时支墩，钢箱顶推跨径均为4.5m（为保证通航，在跨中处顶推跨径为7.0m）；XX河桥在右幅4#、6#钢箱中心设置九处临时支墩，钢箱顶推跨径均为5.0m。 2、顶推长度大。XX河桥全长68米的钢箱位于m=2.5的悬链线上，XX河桥全长50米的钢箱位于m=2.5的悬链线上，均采用一端拉拔，各墩顶钢板胎架顶面标高设置在悬链线上。临时墩设计时每个临时墩均能承受一定的水平力。为保证顶推施工的顺利进行，应控制好平台上的拼装线形，尽量减少由于线形误差产生的次内力。 3、钢箱在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。（2）顶推施工方案 XX河桥与XX河桥顶推施工方案相同，下面重点对XX河桥顶推方案作详细描

钢箱梁顶推施工工艺

钢箱梁顶推施工工艺发表时间：2010-03-22T18:58:18.200Z 来源：《价值工程》2010年第2期供稿作者：尹若建[导读] 自锁爬行顶推设备，主动与从动之间应增加链接，限制由于摩擦力不够造成顶推设备上的钢箱梁发生倾覆。尹若建 Yin Ruojian（铁道战备舟桥处，齐河 251100）摘要：济南小清河项目难点施工为架设3片钢箱梁（垂直于桥向），每片由5节（沿桥向）钢箱梁组成，共约600吨。采用先轮箱纵移到钢箱梁对应的跨位，再利用自锁爬行顶推小车横移至梁位处，落梁就位（中间9节钢箱梁）。两头的钢箱梁利用大吨位吊车和已经就位好的钢箱梁对接架设。很好地解决了单片整体吊装钢箱梁接头变形影响问题。关键词：轮箱纵移；自锁爬行顶推小车横移；钢箱梁架设中图分类号：TU758 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2010）05-0041-01 1 工程概况 1.1 小清河桥位于济南小清河上，与老桥紧挨。新桥下部为钻孔桩基础、圆柱形墩身，上部主跨为钢箱梁，跨距65m。新桥由3片钢箱梁组成（垂直于桥向），每片5节（沿桥向）。每两片钢箱梁间距3m，再用桥面板焊接成整体、钢箱梁面板上铺设沥青混凝土，边跨为砼现浇箱梁，主跨钢箱梁与边跨砼箱梁通过预应力钢绞线连成整体。钢箱梁在工厂加工成型后运至施工现场。 1.2 难点施工主要内容为：由中间3节钢箱梁组成的3片钢箱梁的安装就位（共9节），共计360吨。采用的施工方案为先沿桥向纵移到钢箱梁对应的跨位，再横移钢箱梁至梁位处下落就位。为横移钢箱梁，在河中钢箱梁4个接处下方，设置4个临时支墩。同时可以作为钢箱梁需调拱使用。 2 施工流程济南小清河钢箱梁顶推施工流程为：施工准备（材料和设备进场）→横移轨道和纵移轨道的铺设→轮箱纵移钢箱梁→落到自锁爬行顶推小车上→横移钢箱梁就位→钢箱梁对接→钢箱梁调拱 3 施工工艺 3.1 轮箱纵移施工工艺 3.1.1 主要设备：轮箱 3.1.2 纵移轨道铺设在老桥路基上铺设轨道，轨距3.2m，用P50钢轨，轨道下用1.25m短枕木，间距80cm，每10m设轨距拉杆一道。轨距拉杆可用4m方木完成。轮箱按轨距布设好后，钢箱梁用50吨的汽车吊吊放在轮箱上，准备纵向移动。 3.1.3 钢箱梁纵移启动轮箱，低速运转，将钢箱梁纵移至对应跨位。为保证横移时钢箱梁的精确位置，运梁轨道要严格顺直，并与新桥桥轴线平行，且钢梁运至老桥上时，要正对其桥跨位置。要求测量定位准确。同时，为保证老桥的承载，轨道必须设置在老桥主拱上方。 3.1.4 落梁至横移轨道纵移到位后，在两端梁下轮箱上安放千斤顶，顶起钢箱梁，在纵移轨道上安放延伸横移轨道，自锁爬行顶推小车安放至钢箱梁两头下方的横移轨道上。为防止钢箱梁滑移，在自锁爬行顶推设备上搭设一层至两层枕木，千斤顶落下钢箱梁至自锁爬行顶推小车上，横移钢箱梁。拆除纵移轨道上的横移轨道，退出轮箱，进行下片钢箱梁的纵移。为保证钢梁的精确就位，两端的横移轨道要严格顺直并严格垂直桥轴线，两轨道严格平行。 3.2 顶推横移施工工艺 3.2.1 主要设备：自锁爬行顶推小车。 3.2.2 横移轨道铺设在搭设好的临时支墩轨道梁上铺设间距80cm的短枕木，在枕木上铺设50型钢轨，轨距为55cm。 3.2.3 钢箱梁横移钢箱梁放置在自锁爬行顶推小车上，两台设备同步慢速将整片钢梁横向推至梁位。推动时，钢梁两端顶推千斤顶慢速且同步，防止钢梁纵向移位。 3.2.4 下落就位钢箱梁到位后，通过支墩上千斤顶及搭设好的钢枕垛（由I15加工成70cm和110cm长钢枕），顶起钢箱梁少许，抽出梁下一段横移轨道和轨道梁，再通过支墩上千斤顶及钢枕垛，交替下落至设计高程，支垫就位。钢箱梁3节的就位顺序为自西向东依次架设就位，待南面三节2#钢箱梁就位后，依次就位中间三节3#钢箱梁。微调联结好南面2#钢箱梁和中间3#钢箱梁后，再就位北面三节2#钢箱梁联结。钢箱梁联结好后，利用支墩对钢箱梁拱度调节。 4 施工过程遇到的问题及解决措施 4.1 自锁爬行顶推设备，主动与从动之间应增加链接，限制由于摩擦力不够造成顶推设备上的钢箱梁发生倾覆。在横移顶推施工过程中，由于主动与从动运行速度不一致，造成从动支座发生倾覆，所幸没有发生钢箱梁倾覆事故，造成损失。根据现场情况，采取了技术科人员提出的措施：在主动与从动支座上安放两根I15的工字钢（现场材料）连接成一个整体，限制主从之间发生相对位移，造成倾覆事件。 4.2 横移落梁后，需要对箱梁的高程、支垫位置进行校正，准确就位。在钢箱梁通过4个钢枕支座落到设计位置后，由于箱梁的高程和支垫位置有偏差，需要对钢箱梁进行校正，准确就位。在施工中加工纵移校正滑板、横移校正滑板，利用螺旋千斤顶横卧在纵横移校正滑板上，滑板与箱梁接触面抹上黄油，滑板与支座之间放上木板，利用摩擦系数差异，通过千斤顶的顶推力对箱梁进行校正。 4.3 钢箱梁的运输变形以及钢箱梁加工的精确度对施工联结的影响。钢箱梁在聊城加工场加工好后运输到济南工地，在运输过程中钢箱梁会产生变形，加上钢箱梁加工存在误差，对调梁施工和联结产生影响：调梁很难精确到位、在精确到位的情况下无法联结。施工时，经得甲方技术人员的同意，在钢箱梁变形时先保证联结后再调节钢箱梁梁位。对于无法按设计调节到位的钢箱梁，由钢箱梁四角均摊变形，减小箱梁变形对桥型的影响。 5 结束语小清河钢箱梁架设在不允许整体吊装的不利情况下，根据现场场地条件，利用轮箱和自锁爬行顶推小车进行钢箱梁架设施工，完满的完成了9片共计360吨钢箱梁的架设任务。此方法架设钢箱梁既平稳安全，又能使钢箱梁不产生变形，满足拱度需要，具有较强的推广和实际应用价值。

钢箱梁顶推法施工

1.7.10.5钢箱梁施工（1）总体施工工艺流程本工程钢箱梁制造、运输和安装主要施工内容分二个阶段，总体工艺流程为：第一阶段：原材料进厂复验→原材料抛涂预处理→下料→单件预制→钢箱梁组装、焊接第二阶段：汽车运输到安装现场→架设（梁段桥位吊装测量）→焊接→桥面附属设施安装→最终验收（2）钢箱梁制造 ①结构特点： A本桥钢箱梁采用整体制造，分段整体梁段吊装架设。钢箱梁梁段制造时，焊缝数量多，焊接施工难度大。钢箱梁梁段安装时，梁段间采用主体框架全断面

墩台施工工艺框图整体焊接，加劲肋采用惯用的嵌补焊接连接的形式，因而，控制焊接质量是关键。 B钢箱梁安装在满足桥上竖曲线桥梁线形的同时，还要保证相邻纵向拼装焊缝间隙以及横向连接位置的精度，对梁段几何尺寸制造精度要求高。而外腹板的熔透焊缝的焊接收缩量大，控制梁段几何尺寸是难点，制造质量直接影响梁段的几何形状和尺寸精度，在制造中应重点控制。由于顶板、底板厚度不大，采用火焰修整焊接变形较为困难。因此，如何控制焊接变形和准确预留焊接收缩量是至关重要的。 ②钢箱梁制作

钢箱梁制造施工流程图 A 顶、底板制造工艺 ● 顶、底板下料严格控制平面度。 ● 采用CO 2自动焊机施焊，焊后进行适当修整。 ● 顶、底板下料、打坡口，顶板U 形肋下料后经过矫正、拉制成型（外协加工）。 ● 吊钢板时注意吊装平衡，以防产生永久变形。

●采用半自动切割机下料。 ●在胎架上用CO 2半自动焊机施焊，以减小焊接变形和修整量。 ●刨焊接坡口。 ●采用CO 2半自动焊，焊后修整严格控制直线度。 ●在胎架上用CO 2半自动焊机按工艺规定的顺序施焊，严格控制焊接变形。 ● 焊后在平台上修整检验。 B 横隔板制造工艺 C 腹板制造工艺 ●人孔围板压型。 ● 划线组装，预留焊接收缩量，在板单元对接处，板边与胎架固定，在反变形胎架上进行焊接，用CO 2半自动焊机对称施焊，严格控制焊接变形，以减小修整量。 ●采用半自动切割下料。 ● 用CO 2半自动焊机对称施焊，严格控制焊接变形。 ● 在平台上进行检验，严格控制平面度。 ●严格控制平面度和直线度。 ●采用半自动切割下料。

大桥顶推施工技术方案

主桥7×50m预应力砼连续箱梁施工方案一、工程概况珠江西桥1/W~8/W主桥设计为7×50m七跨一联等高斜腹连续梁，为预应力钢筋砼结构，2/W~8/W墩6×50m箱梁采用顶推法施工，1/W～2/W墩为曲线变宽箱梁，采用现浇施工。6×50m箱梁共分为13个节段顶推，除首段及尾段为12.36m外，其余梁段均为25.0m。根据设计施工图，在大坦沙岸设置箱梁预制台座，逐段预制、顶推。箱梁首段前端安装钢导梁，施加预应力后，悬臂推出，反复循环，完成13个节段箱梁施工。顶推就位后拆除临时束，张拉后期永久预应力钢束，并落梁于永久支座上。在1/W～2/W之间搭设满堂支架和安装模板，现浇施工预应力连续箱梁。

二、七孔一联箱梁施工工艺流程图

一节段梁顶推施工工序及周期表三、六跨预应力砼连续梁顶推施工方案 1、顶推箱梁预制场设置顶推预制场包括预制梁台座和制梁台座前的过渡孔。由预制平台和预制模板两部分组成。 1）预制场的总体布置（见图1）箱梁制梁台座设在1/D~3/D引桥桥墩之间，制梁台座长度为25米＋0.3米＝25.3米。制梁台座内设Z1、Z2、Z3滑道支承墩。制梁台座前顺顶推前进方向的

1/D、L0、8/W为顶推过渡墩，刚从制梁台座顶出的梁段，由小距离过渡墩支承，使预制梁段和导梁能平稳地逐步过渡到50m的顶推跨径，减小梁段尾部因挠曲变形产生的竖直转角，使梁段接头平顺，保证整个箱梁底板符合设计线型，不产生附加应力，底板平整，顶推时滑动摩擦力小。 2）预制台座基础处理（见图2）预制台座基础必须牢固可靠。台座基础对应箱梁腹板下（即滑动的承托位置），利用1/D墩、2/D墩桩基和系梁，并在Z2、Z3钻D120cm钻孔灌注桩基，再浇注宽1.2m，高1.0m，长24.0m的钢筋砼纵向地梁。横向在箱梁两翼缘下的外侧模支承立柱基础，采用单个片石砼扩大基础。 3）预制平台（见图3）预制平台支承预制模板，使箱梁符合设计高度。平台纵向共设8个间距3.0m （9排）钢筋砼立柱。立柱平面尺寸满足支承底模和外侧模的需要，立柱考虑了强度要求、弹性压缩、温差变化和压杆的稳定性。 4）预制模板（见图4）底模：由6台YDS-200的液压自锁千斤顶，共用一台液压泵站来调整底模升降，其他支承点利用500KN机械齿轮千斤顶辅助支承，底模横向设2 组I45纵梁，2根为一组，纵梁上摆I25a

钢箱梁顶推施工方案

一、工程概况宁波市福明路（环城南路-兴宁路）跨越铁路宁波东站主桥上部结构采用55+45+220+45+55m一联双塔双索面斜拉桥，采用半漂浮体系，主梁采用混合主梁，两侧边跨预应力混凝土箱梁长109.4m，中跨钢箱梁长201.2m（含钢混结合段长度），在钢箱梁与预应力混凝土箱梁相交位置放置2m长的钢混结合段。根据构造、运输及施工架设的需要，中跨钢箱梁划分为A、B和钢-混结合段共3种梁段。跨铁路宁波东站主桥中跨上跨宁波东站多条股道，其中4、5、II、I、3线路已运营，8、6线路于近期开始停运改造成站台，图中D3～D15和新建线路将于近期实施。为了减少上部结构施工对桥下铁路运营的影响，保证施工及行车安全，福明路跨铁路宁波东站立交桥主桥中跨钢箱梁采用顶推法施工。二、顶推施工总体方案和主要步骤 1、总体方案和原理钢箱梁采用柔性墩多点顶推法施工，在主跨布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道。在平台上逐段焊接，用多点多台连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱梁顶推重量约为13.05t/m。钢箱梁在工厂生产，经公路运输至施工现场，全部节段均在支架平台上拼装、顶推，逐步顶推到位。工艺流程图如下：施工准备顶推安装平台施工临时墩施工钢箱梁、导梁制造运输安装顶推装置铺设墩顶滑道装导向纠偏装置箱梁横移至桥轴线拼装钢梁于台座上，检查焊接质量前端拼接导梁安装梁底锚具、钢绞线和侧限预紧拉索启动泵站、调压顶推测量、调整，落梁于临时墩测量同步监控继续拼装、顶推余下段各梁段顶推到位拆除2#临时墩顶推施工工艺流程图顶推施工过程采用多点多台ZLD100型自动连续千斤顶。 2、主要步骤钢箱梁顶推施工过程主要分为以下几个步骤： a、施工临时墩和顶推安装平台基础 b、钢箱梁和导梁工厂加工后运到施工现场 c、现场拼装导梁

钢箱梁顶推施工工艺技术方案

钢箱梁顶推施工工艺技术方案
1技术参数
根据现场施工环境综合考虑，本工程跨外环线钢梁采用步履式多点同步连续顶推工艺施工。其原理是利用顶推设备实现箱梁的顺桥向、竖向、横桥向的移动，通过集中控制系统跟踪各顶推油缸的顶推力和行进位移，严格控制顶推施工的同步性。 1.1 顶推设备参数
步履式顶推设备的选型是由梁体重量、导梁重量、跨径、顶推支墩最大支反力以及现场环境等多项因素决定。以科技三路主桥为例：顶推钢梁总重 975t（含导梁重量 50t），顶推距离 92.2m，其最大跨径为 53m，共设置 3 组顶推支墩，在最不利工况下，单个顶推设备需承受的最大支反力为 375t。根据以上要求，顶推设备设计如下：
1、结构组成步履式顶推设备主要包括滑动面结构、上部垫箱结构、下部支撑结构、竖向顶升油缸、横向调整油缸和纵向顶推油缸等。设备顶部为支撑垫箱，垫箱与下支撑架之间通过四氟滑板和不锈钢板进行滑动，纵向顶推力由安装在垫箱内的顶推移动油缸（设计顶升力 70t，行程 35cm）提供，竖向顶升力由安装在下支撑架底部的 4 台顶升油缸（单个设计顶升力 160t，行程 30cm）提供，横向水平调整由安装在下支撑架两侧的 4 台横向调整油缸（单个设计顶升力 35t，行程 5cm）完成。顶推设备如下图所示。

支撑垫箱
纵向顶推油缸
横向调整油缸
下支撑架
竖向支撑油缸
图1 顶推设备效果图
2、结构尺寸本工程主桥钢箱梁顶推施工采用 640t 级步履式顶推设备，其结构尺寸如下图所示。

顶推法施工的技术原理及方法

1、顶推法施工的技术原理及方法 1.1顶推法施工原理施工原理是沿桥纵轴方向的台后设置预制场，分阶段预制梁体，纵向预应力筋张拉后，通过水平千斤顶施力，借助滑道、滑块，将梁逐段向前顶推，就位后落梁，更换正式支座。 1.2顶推施工方法施工的关键是在一定的顶推动力作用下，梁体能在滑道装置上以较小的摩擦系数向前移动。施工实测资料表明，聚四氟乙烯板和不锈钢板之间的摩擦系数一般为 0.04～0.06，静摩擦系数比动摩擦系数大些。 1.3顶推施工方法分类 1.3.1按顶推动力装置分（1）单点顶推。顶推动力装置集中设置在靠近梁场的桥台或桥墩上，支承在纵向滑道上的垂直千斤顶和支承在墩（台）背墙的水平千斤顶联动，能使梁体以垂直千斤顶为支承向前移动。另一种单点顶推的方式是水平千斤顶通过拉杆带动梁体前移，滑道为固定的不锈钢板，滑块在滑道上支承梁体，在滑道前后设置垂直千斤顶用来起落图1单点顶推示意梁体使滑块能从前向后移动，这是早期做法。后来把滑道前后作为斜坡，滑块可以手工续进，就不必用垂直千斤顶顶起梁体后移滑块了。（2）多点顶推。由于单点顶推存在一个严重缺点，就是在顶推前期和后期，垂直千斤顶顶部同梁体之间的摩擦力不能带动梁体前移，必须依靠辅助动力才能完成顶推。此外，单点顶推施工中，没有设置水平千斤顶的高墩，尤其是柔性墩在水平力的作用下会产生较大的墩顶位移，甚至威胁到结构的安全。为了克服单点顶推的这些缺点，

便产生了多点顶推法。多点顶推法的优点是任何阶段都能提供必须的顶推动力，在顶推过程中水平千斤顶对墩台的水平推力同梁体作用在墩台上的摩擦力相平衡，有利于柔性高墩的安全。但是必须保证多台千斤顶同步工作，而且可以分级调压，使作用在墩顶的水平力不超过设计允许值。多点顶推的动力装置从广北立交桥后，都采用穿心千斤顶、钢绞线束、自动工具锚体系。 1.3.2按支承系统分（1）临时滑道支承装置顶推施工。在永久墩台和临时墩顶设置临时滑道装置进行顶推，待梁体就位后起梁、取掉滑道、更换支座、落梁。这是一项复杂的工程，起梁和落梁必须有设计程序，确保梁体的安全。永久墩台的支承垫石顶面标高必须符合设计要求。我国大部分顶推施工的桥梁都是采用这种方法。（2）永久支承兼用滑道的顶推施工。在条件适当的桥梁顶推施工设计中，把永久支座做必要的临时处理，使其成为临时滑道，当顶推结束后，起梁、拆除临时的滑道，把梁体落在永久支座上。国外的RS施工法，由于采用很薄的不锈钢带（0.6mm）和橡胶（3mm）组成的连续滑板，就象放映电影胶片一样自动循环，可以取消起梁、落梁的复杂工序，简化施工。例如日本的秩父跨（29.3m+50m+29.3mPC连续梁）就是这样施工的。 1.3.3按顶推方向分（1）单向顶推。单向顶推即只在桥的一端设置制梁台座，分段预制，逐段顶推，直到全桥就位。对于多联的连续桥梁，顶推时，必须把两联之间临时连接起来，全桥就位后，再取掉临时连接。（2）双向（相对）顶推。在桥的两端台后均设置制梁台座，同时分段预制梁体，逐段顶推。这种顶推方式，必须解决两联梁体即将到位时，导梁的处理问题。通常的解决方式是第一联首先按常规方法就位，第二联顶推到适当位置时，把导梁移至梁顶部，使第二联导梁在第一联梁体顶面滑移。这种方法需要的设备多，只在桥梁较长，工期很紧张的情况下才考虑采用。

顶推法施工技术交底- (2)

顶推法施工技术交底记录

六、顶推法施工技术工作施工技术概述预应力混凝土连续梁桥顶推法施工是沿桥纵轴方向，在桥台后设置预制场浇筑梁段，达到设计强度后，施加预应力，向前顶推，空出底座继续浇筑梁段，随后施加预应力与先一段梁联结，直至将整个桥梁梁段浇筑并顶推完毕，最后进行体系转换而形成连续梁桥。顶推法施工是钢桥拖拉法架设原理的应用，所不同的是滑动和施力装置不同。 1、布置预置场预置场地应设在桥台后面的桥轴线的引道或引桥上。若为多点顶推时，可在桥两端设场地，从两端同时顶推。预置场地应考虑几个长度，包括梁段底板与腹顶板预置长度、梁段悬出时反压段的长度、机具设备材料进入预置作业线的长度和导梁拼接长度；预置场地的宽度应考虑梁两端的施工作业的需要。 2、滑移和导向装置滑移装置可分为：①普通的滑移装置；②起循环作用的滑移装置；③起连续作用的滑移装置；④导向装置及其他附属装置。为了控制梁体在顶推过程中的中线始终处于规范范围内，必须设置横向导向装置。尤其在圆曲线上顶推，横向导向装置显得更加重要。纠偏器装在预制台座前临时墩的两旁，且固定一对，以控制每段梁尾端的横向位置，保证梁尾与预制模板正位接头。顶推时，作好横向偏差观测，主要观测主梁和永久墩的弹性横向位移。 3、临时墩和导梁为了在顶推的过程中为了减少过大的悬臂弯矩，可设置临时墩和导梁。在连续梁的跨度大于顶推跨度时，宜设置中间临时墩，在不

设临时墩时，为满足安装钢导梁和连续梁前期顶推抗倾覆的要求，在制梁台座前和连续梁第一跨内设临时墩，作为顶推施工的过渡段，保证梁体线形与已经顶推出去的梁体完全一致，避免大梁从制梁台座上顶推出去以后，与接灌的下一梁段出现大的转角。导梁设置在主梁前端，可为等截面或变截面钢板梁，导梁结构必须通过设计计算，从受力状态分析，导梁的控制内力是导梁与箱梁连接的最大正、负弯矩和下翼缘的最大支点反力。国内外的施工经验表明:导梁长度一般为顶推跨径的0.6至0.7倍，较长的导梁可以减小主梁的负弯矩，但过长的导梁也会导致导梁与箱梁连接处负弯矩和支反力的相应增加，合理的导梁长度应是主梁最大悬臂负弯矩与使用状态支点负弯矩基本接近。导梁的刚度对主梁内力的影响远较其长度对主梁内力的影响为小。 4、落梁落梁工作是全梁顶推到位后将梁安工在设计支座上的工作。施箱梁顶推到位以后,逐节拆除钢导梁,解除纵向临时预应力索,张拉后期纵向预应力索,并对管道压浆,达到强度后进行落梁工作。落梁即将箱梁顶起来,拆除顶推用的滑道装置,并将永久橡胶盆式支座就位安装,将箱梁均匀平稳地降落到永久支座上,再固定永久支座。　顶推施工方法的优点与缺点顶推施工方法的优点可概括为以下几点： 1)顶推施工的桥梁一般单跨顶推力通常在50t到100t之间，远比梁体自重小，所以顶推设备轻型简便，不需大型吊运机具，保养与运输方便，适合特殊场地使用。如水深较小浮吊不能进入的河流或者深谷等。 2)对桥下地基和净空无要求，不影响通车或通航，由于预制场通常设在岸上，搭建拆除简单，混凝土或者是钢构件运输方便。

钢箱梁顶推施工方案

武汉至汉川一级公路舵落口至新沟镇段改建工程匝道桥第三联钢箱梁顶推施工方案湖北辉创重型工程有限公司 2011年10月

钢箱梁顶推方案说明一、工程说明第3联采用（30.5+50+30.5）m的连续钢箱梁，全长111m，钢箱梁为单箱五室等截面箱型断面，采用全焊接结构，顶板设2％双向斜坡，底板水平，外腹板采用斜腹板，箱梁全宽为18.5m，中心线处梁高为1.81m（箱梁外侧），箱梁桥面两侧外挑悬臂长1.5m，悬臂端部高0.2m。钢箱梁设计纵向划分11个节段，其中13米长标准节段横向又分为5大片+2个挑臂。（图一、分段划分图）由于第3联50m跨刚好跨跃交通要道长丰桥，为减轻钢箱梁施工对交通的影响，现采取钢箱梁顶推施工方法，即布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道，在平台上逐段焊接，安装千斤顶使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱梁顶推重量约8.6t/m。二、钢箱梁顶推施工特点 1、顶推长度较短。全长110米的钢箱梁，顶推部分为44m，其它均为直接采用汽车吊按装。 2.、钢箱梁顶推采用一端顶推，临时墩设计时每个临时墩均能承受一定的水平力。为保证顶推施工的顺利进行，应控制好平台上的拼装线形，尽量减少由于线形误差产生的次内力。 3、钢箱梁在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。三、顶推施工方案（一）顶推施工布置说明： 1、顶推平台设置根据全桥总体施工安排及设计要求，钢箱梁顶推施工采用一端由大里程向小里程方向顶推，顶推跨度50米，顶推平台设于10号墩两边，钢箱梁顶推平台为沿顺桥向设置的4排钢管立柱，横向采用H型钢连接，纵桥向采用H型钢和角钢连接搭设顶推平台（图二、整体示意图）。钢箱梁运至工地现场10号墩附近，由汽车吊机起吊至钢箱梁顶推平台上进行组装、焊接和顶推。 2、顶推临时墩设置：根据钢箱梁顶推施工跨径。共设3个顶推临时墩，最大顶推跨度为14.3米。每个临时墩由3个4管格构柱组成，格构柱之间采用H型钢连接，使成整体受力。 3、顶推滑道横向布置：钢箱梁顶推时采用2条滑道，滑道位置设在的内侧第二块纵腹板下方位置，两滑道中心距离为10．14米。顶推平台及临时墩横桥向心位置根据滑道位置进行布置。