二期现浇箱梁支架计算书--27m,30m,35m
夏道大桥及接线二期工程
南立交匝道桥现浇箱梁支架计算书
（27m、30m、35m跨径）
夏道大桥及接线二期工程项目经理部
2014.02
目录
1工程概况 (1)
1.1工程简介 (1)
1.2地质状况 (2)
2支架结构设计 (2)
3上部结构计算过程（手算） (4)
3.1计算依据 (4)
3.2主要计算内容 (4)
3.3工况分析 (4)
3.4荷载分析 (4)
3.5竹胶板验算 (5)
3.5.1计算公式 (5)
3.5.2竹胶板数据采集 (6)
3.5.3荷载计算 (6)
3.5.4强度验算 (7)
3.6纵向方木验算 (8)
3.6.1计算公式 (8)
3.6.2方木数据采集 (8)
3.6.3计算荷载 (9)
3.6.4强度验算 (9)
3.7横向方木验算 (10)
3.7.1纵向方木反力计算 (10)
3.7.2截面特性计算 (10)
3.7.3强度验算 (10)
3.8横向分配梁[20B槽钢验算 (11)
3.8.1计算公式 (11)
3.8.2[20b槽钢数据采集 (12)
3.8.3荷载计算 (12)
3.8.4强度验算 (13)
3.9贝雷梁验算 (13)
3.9.1荷载计算图示 (14)
3.9.2荷载计算 (14)
3.9.3贝雷梁强度验算 (15)
3.9.4贝雷梁刚度验算 (16)
4主横梁验算 (16)
4.1荷载计算 (16)
4.2弯曲应力计算 (17)
4.3剪应力计算 (17)
4.4挠度计算 (18)
5钢管立柱验算 (19)
5.1荷载计算 (19)
5.2钢管立柱刚度验算 (19)
5.3钢管立柱强度验算 (20)
5.4钢管立柱强度验算 (20)
6地基承载力验算 (20)
1工程概况
1.1工程简介
1）南立交主线左线桥
主线左线桥起点位于ZK0+109.026，终点位于ZK0+627.026，桥梁全长518m，桥跨布置为（35+37+35）m+（4×27）m+（4×27）m+（3×30）m+（3×35）m。
主线左线桥上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁，Z00～Z03梁高2.2m，梁宽10m，采用单箱单室截面；Z03～Z11梁高2m,梁宽10m，单箱单室截面；Z11～Z14梁高2m，梁宽12.8～19.85m，单箱三室截面；Z14～Z17梁高2m，梁宽12.5～12.8m单箱双室截面。。
基础均为钻孔灌注桩基础，桩基48根，其中桩径为Φ1.2米12根，桩径为Φ1.5米30根，桩径为Φ1.8米6根。
2）南立交主线右线桥
主线右线桥起点位于YK0+120.752，终点位于YK0+435.752，桥梁全长315m，桥跨布置为（4×35）m+（2×35）m+（3×35）m。
主线右线桥上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁；Y00～Y04梁高2.0m，梁宽9m，采用单箱单室截面；Y04～Y06梁高2m,梁宽15.80～20.15m，单箱三室截面；Y06～Y09梁高2m，梁宽14.5～15.80m，单箱双室截面。
基础均为钻孔灌注桩基础，桩基36根，其中桩径为Φ1.2米4根，桩径为Φ1.5米28根，桩径为Φ1.8米4根。
3）南立交M辅道桥
M匝道桥起点位于MK0+216.357，与朱熹路之桥梁段相接，终点位于MK0+336.357，前进方向接南端主线桥（左线），桥梁全长120m，桥跨布置为（4×30）m。
M辅道桥上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁；M00～M04梁高2.0m，梁宽8m，采用单箱单室截面。
基础为钻孔灌注桩基础，桩基16根，其中桩径为Φ1.2米10根，桩径为Φ1.5米6根。
30m跨径梁体顶宽8.0m，底宽均为3.6m，箱梁高2.0m，翼缘板宽1.85m。
图1.1 箱梁截面构造图
1.2地质状况
查相关文件。
2支架结构设计
根据设计图纸，跨径27m、30m、35m梁高均为2.0m；根据支架布置图，跨径为30m的贝雷梁跨径最大，L=14.5m。
本计算书以南立交M辅道桥30m跨为标准进行编制。按简支梁进行计算。
支架采用钢管贝雷+木楔结构型式。纵横向变截面坡度采用木楔调整。支架结构采用三角木楔进行卸架。钢管立柱采用υ630x8mm 钢管。
根据现场地形地质条件，支架基础采用混凝土扩大基础；钢管立柱落于扩大基础或承台之上；钢管立柱顶设置型钢纵横梁，贝雷梁放置在型钢主横梁上，工字钢纵、横梁与贝雷梁之间，工字钢与下部钢管之间均用特制的“L”型钢板卡扣或者骑马螺栓加固牢固。在分配梁顶设置碗扣支架进行卸落及调坡。贝雷梁上铺设[20槽钢分配梁，间距80cm。分配梁上设置木楔调整横坡。木楔上设置10×10cm纵向方木，间距80cm，纵向方木上分配10×10cm横向方木，间距30cm 或45cm，上铺15mm厚竹胶板，作为现浇箱梁底模。
横桥向: 由两片或三片贝雷片组成一组贝雷梁。翼缘板底设置一组单层双排贝雷梁，腹板和底板底设置两组单层三排贝雷梁；钢管立柱横向间距1.73m，单
排设置5根，双排支墩10根，横向设置钢管角撑。
纵桥向：根据贝雷支撑位置，在距墩柱旁设置钢管边墩，每组由一排钢管立柱组成，边支墩立在扩大基础上或承台上，边支墩中心距离为14.5m、11.0m或1.8m，即贝雷梁最大跨径为14.5m。
主横梁：2Ⅰ36b双拼工字钢，共4组（8根）主横梁，。
平联：采用[20b槽钢，沿钢管方向，每隔2.5m设置一道。
钢管立柱：采用υ630x8mm钢管，双排支墩10根钢管立柱，单排支墩5根钢管立柱。
基础：有承台桥墩可利用承台作为基础，并加宽承台平台尺寸。无承台时，采用C25砼预制条形扩大基础。
图2-1 支架布置图
图2-2 支架断面图（M03墩右侧）
3上部结构计算过程（手算）
3.1计算依据
1）夏道大桥及接线二期工程两阶段施工图设计
2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004；
3）《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-2007；
4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；
5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；
6）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ 025-86；
7）《钢结构设计规范》GB50017-2003；
8）《钢结构工程施工质量及验收规范》GB50205-2001；
9）《装配式公路钢桥多用途使用手册》广州军区工程科研所。
10）《路桥施工计算手册》
3.2主要计算内容
1）模板、方木、碗口支架、分配梁、贝雷梁、主横梁等强度、刚度验算。
2）钢管强度、刚度及稳定性验算。
3）扩大基础承载力验算。
4）地基承载力验算。
3.3工况分析
1) 支架架设；
2）支架预压；
3）浇注现浇段箱梁混凝土，强度龄期达到要求后张拉预应力；
4) 拆除支架。
3.4荷载分析
：
1）新浇筑混凝土自重q
1
=26×(0.15+0.45)/2=7.8kN/m2；
悬臂下：q
1
=26×2.0=52kN/m2；
腹板下：q
1
上下底板：q
1
= 26×（0.25+0.25）=13kN/m2；
2）施工人员及施工设备荷载：q
2
=2.5kN/m2；
3）振捣混凝土是产生的荷载：q
3
=2.0kN/m2；
4）倾倒混凝土时产生的荷载: q
4
=2.0kN/m2；
5）竹胶板自重： q
5
=0.1275KN/m2；
6）纵向方木自重：q
6
=0.075KN/m；
7）横向方木自重：q
6
=0.075KN/m；
8）内膜支撑、模板: q
7
=2.0KN/m2；
9）风荷载：
根据《高耸结构设计规范》GBJ135-90，公式3.2.1，风荷载计算公式为：
ω=β
z μ
s
μ
z
μ
r
ω
ω:作用在高耸结构单位面积上的风荷载；
ω0：基本风压，取0.55KN/m2（12级台风）；
μr:重现期调整系数，取1.1；
μz：z高度处的风压高度变化系数，当z=5时，μz=1.17；z=16时，μz=2.42；
μs：风荷载体型系数，取0.6×2=1.2；
βz：z高度处的风振系数，当z=5时，βz=1.12；z=16时，βz=2.52；
Z=5: ω =0.55×1.1×1.17×1.2×1.12=0.95KN/m2；
Z=16: ω =0.55×1.1×2.42×1.2×2.52=4.43KN/m2。
各构件风荷载汇总如下表所示。
表3.4 风荷载计算
3.5竹胶板验算
3.5.1计算公式
弯矩 M= (q l^2)/8
剪力 Q= ql/2
强度计算：σ= M/W<[σ] τ= Q/A<[τ]
挠度计算：f= (ql^4)/384EI 查《混凝土模板用竹胶合板》(LY/T1574-2000)，B 胶合板50型湿状态：纵向抗弯强度[σ]=40MPa ，弹性模量E=4×103MPa ，密度ρ=0.85g/cm 3 ，剪切强度参照查阅《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）P50表14-15，取最小值[τ]=1.2MPa 。 竹胶板计算模型如图3.1所示。 h =1.5c m b=100cm 图3.5.2 竹胶板计算模型 竹胶板的截面积A 、截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: I=bh 3/12=100×1.53/12=28.125cm 4 W=bh 2/6=100×1.52/6=37.5cm 3 A=bh=100×1.5=150 cm 2 3.5.3 荷载计算 梁高为2.0m 时箱梁腹板下底模板受力最大，因此仅进行该处模板验算。 竹胶板跨径L 计算如表3.5.3所示 表3.5.3 竹胶板跨径L 计算表 底板底方木间距为0.40m ，竹胶板计算跨径为l=0.30m ，腹板底方木间距为0.30m ，竹胶板计算跨径为l=0.20m ，取板宽b=1m 。 底板底均布荷载（板厚50cm）： q=1.2x(q 1+q 5 )xb+1.4x(q 2 +q 3 +q 4 )xb=1.2x(13+0.1275)x1+1.4x(2.5+2+2）x1 =24.8KN/m 腹板底均布荷载（板厚200cm）： q=1.2x(q 1+q 5 )xb+1.4x(q 2 +q 3 +q 4 )xb=1.2x(52+0.1275)x1+1.4x(2.5+2+2）x1 71.62KN/m 图3.5.3 竹胶板受力示意图 3.5.4强度验算 查《路桥计算手册》，考虑到竹胶板的连续性，底板、腹板底竹胶板弯矩、剪力计算如表所示。 表3.5.4-1 弯矩、剪力计算表 1)强度计算： σ=M/W=0.29/(37.5×10-3)=7.73MPa＜[σ]=40MPa，满足要求。 τ=Q/A=4.77/ (150×10-1)=0.32MPa＜[τ] =1.2MPa，满足要求。 2)挠度计算： 查《路桥施工计算手册》，有： 底板底（板厚50cm）：q=1.2x(q 1+q 5 )xb=15.7KN/m 腹板底（板厚200cm）：q=1.2x(q 1+q 5 )xb=62.52KN/m 底板底： f=ql4/(384EI)= 15.7×304/(384EI)=0.3mm＜l/400=300/400=0.75mm，满足 要求。 腹板底： f=ql4/(384EI)= 62.52×204/(384EI)=0.232mm＜l/400=200/400=0. 5mm，满足要求。 3.6纵向方木验算 纵向方木横桥向间距如表3.5.3所示。方木采用木材材料为A-4类。 横向方木顺桥向间距如表3.6所示。 表3.6 纵向方木跨径计算 3.6.1计算公式 弯矩 M= (q l^2)/8 剪力 Q= ql/2 强度计算：σ= M/W<[σ] τ= Q/A<[τ] 挠度计算：f= (5ql^4)/384EI 3.6.2方木数据采集 查阅《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）P50表14-15：含水率15%顺纹弯曲许用应力：[σ] =11MPa 含水率15%弯曲剪力许用应力：[τ]=1.7MPa 密度ρ=700kg/m3，弹性模量E=9.0×103MPa 计算模型如图3.3所示 h =10c m b=10cm 图3.6.2 方木计算模型 方木的截面积A 、截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: I=(bh^3)/12=(10×10^3)/12=833.3cm 4 W=(bh^2)/6=(10×10^2)/6=166.7cm 3 A=bh=10×10=100cm 2 3.6.3 计算荷载 均布荷载: q=1.2×（(q 1+q 5)×b 1+q 6）+1.4×(q 2+q 3+q 4）×b 1 计算结果如下表3.6.3所示。 表3.6.3 计算结果如下表所示 3.6.4 强度验算 查《路桥计算手册》，考虑到方木的连续性： 表3.6.4-1 方木弯矩剪力计算表 1)强度计算： σ=M/W=1.32/(166.7×10-3)=7.9MPa ＜[σ]=11MPa ，满足要求。 τ=Q/A=7.55/(100×10-1)=0.755 MPa＜[τ] =1.7MPa，满足要求。 2)挠度计算： q=1.2×（(q 1+q 5 )×b 1 +q 6 ） 计算结果如表所示 表3.6.4-2 挠度计算 由表可知最大挠度为f= 0.471mm＜l/400=700/400=1.75mm，满足要求。 3.7横向方木验算 方木采用木材材料为A-4类。 3.7.1纵向方木反力计算 纵向方木反力计算结果如下表所示。 表3.7.1 反力计算 3.7.2截面特性计算 方木采用厚15cm，宽10cm。 I=(bh^3)/12=(10×15^3)/12=2812.5cm4 W=(bh^2)/6=(10×15^2)/6=375cm3 A=bh=10×15=150cm2 3.7.3强度验算 图3.7.3 计算图示 图中a=0。 跨中最大弯矩、最大剪力计算如表所示。 表3.7.3 弯矩剪力计算 方木自重产生的弯矩：M1=0.075x0.72/8=0.004KN m； 方木自重产生的剪力Q1=0.075x0.7/2=0.004KN 。 由上表取最大弯矩和最大剪力进行计算。 σ=M/W=（1.32+0.004）/(375×10-3)=3.52MPa＜[σ]=11MPa，满足要求。 τ=Q/A=（3.78+0.004）/(150×10-1)=0.25MPa＜[τ] =1.7MPa，满足要求。 3.8横向分配梁[20b槽钢验算 分配梁纵桥向间距为80cm 。工字钢采用材料为Q235。 3.8.1计算公式 [20b槽钢分配梁受力情况，如图所示。 图3.8.1 受力示意图 查《路桥施工计算手册》第740页，内力计算公式如下： Fa=Fb=P/2 +ql/2 Mmax=PL/4+ql2/8 Qmax=P/2+ql/2 f=PL3/48EI+(5ql^4)/384EI 强度计算：σ= M/W<[σ] τ= Q/A<[τ] 挠度计算：f 3.8.2[20b槽钢数据采集 查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86），Q235 钢材，[σ]=145MPa，[τ]=85MPa，由于支架结构为临时结构体系，因此容许应力可提高1.4。[σ]=203MPa，[τ]=119MPa。 槽钢分配梁截面特性如表3.9.2所示. 表3.8.2 截面特性表 3.8.3荷载计算 [20b槽钢自重均布荷载q=0.258KN/m。 分配梁以上部分结构均布荷载计算如下表所示。 表3.8.3 荷载计算 上部结构作用在分配梁上均布荷载为0.44x0.8=0.352KN/m。 梁体作用在分配梁上均布荷载为13x0.8=10.4KN/m；52x0.8=41.6KN/m。 可变荷载作用在分配梁上均布荷载为6.5x0.8=5.2KN/m。 计算图示如下图。 图3.8.3 作用力示意图 3.8.4强度验算 弯矩剪力计算结果如表所示。 表3.8.3-1 荷载计算1 表3.8.4-2 荷载计算2 强度计算： σ=M/W=1.79/(25.9×10-3)=69.11MPa＜[σ]=203MPa，满足要求。 τ=Q/A=11.77/(35.8×10-1)=3.27MPa＜[τ] =119MPa，满足要求。 挠度计算：按最不利考虑，取q=18.45KN/m，l=100cm。 f=5ql4/(348EI)=5x18.45x1004/(348x210000x144) =0.87mm ﹤L/400=1000/400=2.5 mm，满足要求。 3.9贝雷梁验算 混凝土浇筑施工时，贝雷梁为整体受力较复杂。为了简便计算，可将每片贝雷梁对应的混凝土荷载、上部结构荷载等直接作用在贝雷梁上。 贝雷梁最大计算跨径为l=14.5m。 3.9.1荷载计算图示 荷载图示如图3.9.1。 图3.9.1 梁体截面荷载布置 3.9.2荷载计算 现浇梁长30m，墩柱厚度1.4m，顶宽8.0m 。 1）均布荷载计算 （1)新浇混凝土自重容重取26KN/m3； （2) 竹胶板、方木、分配梁均布荷载 0.44x30x3.6x100=4752kg 分配梁：总长8.0m，间距0.8m的根数（30-1.4）/0.8+1=37根；单位重25.8 kg/m，则总重G =8.0x25.8x37=7636.8kg。 4 共重：G=4752+7636.8=12388.8kg 箱梁宽度8.0m，总长28.6m 单位荷载g=12388.8/100/10.0/28.6=0.43kg/m2。 （3）活载：6.5 KN/m2 （4) 单片贝雷自重取1KN/m。 30m跨均布荷载计算结果如表3.9.2所示。 表3.9.2-1 边跨均布荷载计算 注：表中混凝土内侧均布荷载=面积x 偏载系数x 重力密度x 分项系数 竹胶板、方木、分配梁=均布荷载x 作用宽度x 分项系数 可变荷载=(施工荷载及人群+振捣+风荷载）x 作用宽度x 分项系数 总计=混凝土荷载+竹胶板、方木、分配梁荷载+可变荷载 由表可知，腹板底贝雷片所受荷载如表所示。 表3.9.2-2 贝雷荷载计算 表中贝雷均布荷载=总计+贝雷自重x 贝雷数量 3.9.3 贝雷梁强度验算 查《装配式钢桥多功能使用手册》，三排单层不加强贝雷片容许弯矩[M]= 2246.4 KN ·m ，容许剪力[Q]=698.9KN ；双排单层不加强贝雷片容许弯矩[M]= 1576.4 KN ·m ，容许剪力[Q]=490.5KN 。 1）腹板底贝雷计算 跨径为14.5 m ，简支梁计算。腹板底q 1=76.9KN/m 。 贝雷梁最大弯矩与最大剪力为： 弯矩：M=76.9x14.5^2/8=1968KN ·m ＜[M]= 2246.4KN ·m,满足要求。 剪力：Q=76.9x14.5/2=543KN＜ [Q]=698.9 KN ,满足要求。 由于贝雷是整体受力，实际弯矩剪力比上述结果小很多。安全考虑，在钢管中支墩上的贝雷梁采用加设竖向[10加强，以增加贝雷梁的抗剪强度。 2）翼缘板底贝雷计算 同理，腹板、底板、翼缘板底贝雷受力结果如表3.10.3所示。 图3.10.3 受力结果 3.9.4贝雷梁刚度验算 查《装配式钢桥多功能使用手册》，三排单层不加强型贝雷梁截面惯性矩为I=751491.6m4。查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，16Mn钢弹性模量E=2.1×105MPa。q=76.9KN/m。 腹板处贝雷纵梁最大挠度计算: F=5ql4/(384EI)= 5×76.9×14504/(384×2.1×105×751491.6)=28.047mm ﹤L/400=14500/400=36.3mm，满足要求。 4主横梁验算 主横梁可看作是连续梁结构，采用midas civil 2010建模计算，结果如图所示。采用容许应力法计算，Q235容许应力为215MPa，容许剪应力为125MPa。 表4 截面特性表 4.1荷载计算 主横梁受到的荷载主要由贝雷传递下来，因此先求得贝雷反力。 腹板、顶底板下单片贝雷反力,翼缘板下单片贝雷反力为： 腹板、顶底板:F1=76.9x(14.5+1.8)/2/3=208.91KN。 翼缘板:F2=52.4x(14.5+1.8)/2/2=213.7KN。 4.2弯曲应力计算 计算模型如图4.2-1所示。 图4.2-1 贝雷布置示意图 弯曲应力计算如图4.2-2所示。 图4.2-2 弯矩计算 由计算结果可知，单根三拼工字钢最大弯矩M=41.4KN·m，弯曲应力为σ=M/W=41.4×103/919=45MPa<[σ]=215MPa，满足要求。 4.3剪应力计算 剪力计算如图4.3所示。 满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷 G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月 目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 - 箱涵满堂支架专项方案 一、工程概况 根据箱涵施工工艺要求并结合施工现场实际，拟采用纵向分段、竖向分次施工，箱涵顶板采用扣件式满堂支架支撑，腹板内模采用扣件式满堂支架配钢管支撑，外模采用对拉杆（钢管）与斜撑组合支撑。 二、施工设计方案 1、构配件种类、规格 扣件式钢管Ф48mm×3.5：内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆：长500mm ； 横杆：长600mm。 斜杆：采用长6000mm钢管用十字扣件连接。 2、满堂支架方案设计 2.1 支架整体要求 支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 地基承载(压)力满足支架设计后验算要求。 2.2 满堂支架设计 满堂支架基底为涵洞钢筋混凝土基础，满足承载力要求。立杆按0.6×0.6m 进行布臵，即横向间距0.6m，纵向间距0.6m；支架最大高度为5.55m。 涵洞横向每5排立杆搭设一排横向剪刀撑，纵向搭设两排横向剪刀撑。支架高度通过可调托座调节，顶托顶部距立杆顶部的悬空距离不大于15cm。 扣件式钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆搭设时将其接长缝错开，第一层立杆用0.6m的立杆布臵，往上至顶层最后用顶托调整高度。 2.3 2.4 模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响涵洞的外观，侧板外模均采用定型钢模板，顶板底模采用钢模配竹胶板。沿通道纵向采用120×120mm方木，间距0.6米；横向在纵向方木上臵于41mm的钢管，钢管中到中间距为0.3米。在安装面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整，竹胶板与钢模拼缝处45°斜面拼接。 3、涵洞及满堂支架施工工艺 涵洞施工工艺（见下页）。 3.1测量放线 (1)确定支架搭设范围。 (2)按照设计方案准确找出立杆位臵及搭设高度。 箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4 省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月 目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 - 中铁三局五公司右平项目 30m箱梁 模板计算书 山西昌宇工程设备制造有限公司 技术部 2015年11月21日 30米箱梁模计算书 本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距 K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m） F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满 计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1 箱梁构造图（一） 2 箱梁构造图（二） 3 箱梁构造图（三） 4 3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算 32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预 应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸 箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】 龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部 涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2 8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。 怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月 目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15) A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。 东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
20m箱梁模板计算书
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(参考资料)32m预制箱梁计算书
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满堂支架计算.(DOC)