扶梯平台计算书
结构计算书
荷载
1.1恒载: 6KN/M2
1.2活载: 3KN/M2
2.1计算总信息文件
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢与砼混合结构
混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00
钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00
地下室层数: MBASE= 0
竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力
“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 钢框架结构
裙房层数: MANNEX= 0
转换层所在层号： MCHANGE= 0
嵌固端所在层号： MQIANGU= 1
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00
弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00
弹性板与梁变形是否协调是
墙元网格: 侧向出口结点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否
地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否
墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是
计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否
采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法
结构所在地区全国
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30
风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30
地面粗糙程度: B 类
结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.26
结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.26
是否考虑顺风向风振: 是
风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 2.00
风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00
是否计算横风向风振: 否
是否计算扭转风振: 否
承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTI= 1
各段体形系数(X): USIX= 1.30
各段体形系数(Y): USIY= 1.30
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3
地震烈度: NAF = 7.00
场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组
特征周期 TG = 0.35
地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08
用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的
地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50
框架的抗震等级: NF = 2
剪力墙的抗震等级: NW = 3
钢框架的抗震等级: NS = 4
抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变
重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50
周期折减系数: TC = 1.00
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
中震(或大震)设计: MID =不考虑
是否考虑偶然偏心: 否
是否考虑双向地震扭转效应: 否
是否考虑最不利方向水平地震作用: 否
按主振型确定地震内力符号: 否
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数从第 1 到1层
柱、墙活荷载是否折减不折算
传到基础的活荷载是否折减折算
考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00
------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------
计算截面以上的层数---------------折减系数
1 1.00
2---3 0.85
4---5 0.70
6---8 0.65
9---20 0.60
> 20 0.55
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是
托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60
梁扭矩折减系数： TB = 0.40
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
0.2Vo 调整分段数： VSEG = 1
第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 1 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00
框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00
顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0
顶塔楼内力放大： RTL = 1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是
柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15
墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1
弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00
强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00
是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0
薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25
强制指定的加强层个数 NSTREN = 0
配筋信息 ........................................
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270
柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270
墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210
墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300
边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210
梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00
墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30
结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0
结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60
梁抗剪配筋采用交叉斜筋时
箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00
钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移
梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域
柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域
是否考虑 P-Delt 效应：否
柱配筋计算原则: 按单偏压计算
按高规或高钢规进行构件设计: 否
钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85
梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00
柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是
框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是
是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否
支撑按柱设计临界角度: 20.00
荷载组合信息 ........................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20
活载分项系数: CLIVE= 1.40
风荷载分项系数: CWIND= 1.40
水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30
竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50
温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40
吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40
特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40
活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70
风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60
重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50
重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50
吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70
温度作用的组合值系数:
仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60
考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00
考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00
砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30
剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................
层号塔号
1 1
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................
层号塔号
用户指定加强层的层和塔信息.........................
层号塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................
层号塔号类别
1 1 约束边缘构件层
*********************************************************
* 各层的质量、质心坐标信息 *
*********************************************************
层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量
质量比
(m) (m) (t) (t)
1 1 10.131 11.408 5.350 23.6 1.
2 0.0
1.00
活载产生的总质量 (t): 1.170
恒载产生的总质量 (t): 23.639
附加总质量 (t): 0.000
结构的总质量 (t): 24.809
恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)
*********************************************************
* 各层构件数量、构件材料和层高 *
*********************************************************
层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高
累计高度
(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)
1( 1) 1 7(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 300) 5.350 5.350
*********************************************************
* 风荷载信息 *
*********************************************************
层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
1 1 11.25 11.3 60.
2 8.97 9.0 48.0
===========================================================================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)
===========================================================================
层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN
1 1 7.35 9.75 11.80 2.45 3.00 3.00 2.45
===========================================================================
计算信息
===========================================================================
计算日期 : 2013.12.26
开始时间 : 13:32:11
可用内存 : 1244.0MB
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
结束日期 : 2013.12.26
时间 : 13:32:21
总用时 : 0: 0:10
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No : 层号
Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值
Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值
Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 9.7540(m) Ystif= 10.6209(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 10.1312(m) Ymass= 11.4080(m) Gmass(活荷折减)= 25.9795( 24.8095)(t)
Eex = 0.2126 Eey = 0.4001
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.2470E+04(kN/m) RJY1 = 3.4220E+04(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 2.4386E+04(kN/m) RJY3 = 1.2211E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)
Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)
============================================================================
结构整体抗倾覆验算结果
============================================================================
抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)
X风荷载 309.6 40.1 7.72 0.00
Y风荷载 388.6 32.0 12.14 0.00
X 地震 303.9 51.6 5.89 0.00
Y 地震 381.4 68.6 5.56 0.00
============================================================================
结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)
============================================================================
按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.174
按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160
按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.128
按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.148
按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.139
按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160
按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.102
按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.144
============================================================================
结构整体稳定验算结果
============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比
1 0.244E+05 0.122E+05 5.35 316. 412.31 206.46 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
**********************************************************************
* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *
**********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y
----------------------------------------------------------------------
1 1 0.4739E+03 0.7649E+03 1.00 1.00
X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1
Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1
2.2各层几何模型
2.3各层恒、活载模型
2.4位移输出文件周期，地震力与振型输出文件
(总刚分析方法)
====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数
1 0.2824 95.87 0.98 ( 0.01+0.97 ) 0.02
2 0.2100 13.09 0.61 ( 0.58+0.0
3 ) 0.39
3 0.1395 175.1
4 0.42 ( 0.41+0.00 ) 0.58
地震作用最大的方向 = -86.543 (度)
============================================================ 仅考虑 X 向地震作用时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量
F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量
F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 0.20 -1.97 -0.55
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 11.47 2.67 -16.81
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 8.18 -0.70 17.37
各振型作用下 X 方向的基底剪力
-------------------------------------------------------
振型号剪力(kN)
1 0.20
2 11.47
3 8.18
X向地震作用参与振型的有效质量系数
-------------------------------------------------------
振型号有效质量系数(%)
1 1.02
2 57.78
3 41.20
各层 X 方向的作用力(CQC)
Floor : 层号
Tower : 塔号
Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力
Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力
Mx : X 向地震作用下结构的弯矩
Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx
(kN) (kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
1 1 14.46 14.46( 5.83%) ( 5.83%) 77.37 19.85
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%
X 方向的有效质量系数: 100.00%
============================================================
仅考虑 Y 向地震时的地震力
Floor : 层号
Tower : 塔号
F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量
F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量
F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 -1.97 19.17 5.39
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 2.67 0.6
2 -3.91
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t
(kN) (kN) (kN-m)
1 1 -0.70 0.06 -1.48
各振型作用下 Y 方向的基底剪力
-------------------------------------------------------
振型号剪力(kN)
1 19.17
2 0.62
3 0.06
Y向地震作用参与振型的有效质量系数
-------------------------------------------------------
振型号有效质量系数(%)
1 96.58
2 3.12
3 0.30
各层 Y 方向的作用力(CQC)
Floor : 层号
Tower : 塔号
Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力
Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力
My : Y 向地震作用下结构的弯矩
Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy
(kN) (kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
1 1 19.24 19.24( 7.76%) ( 7.76%) 102.94 19.85
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%
Y 方向的有效质量系数: 100.00%
==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数
1 1 1.000 1.000
**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT 2.5钢结构构件应力文件
2.6柱脚计算结果文件
设计结果文件：Stssupp.out
日期：2013/12/26
时间：14:08:37
工字型固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座
柱编号 = 3
采用钢截面: HW350X350X12X19
柱脚混凝土标号: C30
柱脚底板钢号: Q345
柱脚底板尺寸 B x H x T = 390 x 600 x 20
锚栓钢号: Q235
锚栓直径 D = 27
锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14
翼缘侧锚栓数量 = 2
腹板侧锚栓数量 = 3
柱底混凝土承压计算：
控制内力: N=15.78 kN，Mx=-18.83 kN*m，My=-2.55 kN*m （控制组合号：31）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）
柱脚混凝土最大压应力σc：1.88 N/mm2
柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2
σc=1.88 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。
锚栓抗拉承载力校核：
控制内力: N=12.33 kN，Mx=-18.37 kN*m，My=-2.52 kN*m （控制组合号：35）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）
单个锚栓所受最大拉力 Nt：16.20 kN
单个锚栓抗拉承载力设计值 Ntb：64.32 kN
Nt=16.20 <= Ntb=64.32，锚栓抗拉承载力验算满足。
柱底板厚度校核(按混凝土承压最大压应力计算)：
区格1，翼缘外侧两边支撑板，计算底板弯矩：4218.26 N*mm
区格2，翼缘侧加劲肋中间区隔三边支撑板，计算底板弯矩：0.00 N*mm
区格3，腹板侧加劲肋区隔三边支撑板，计算底板弯矩：12219.38 N*mm
区格4，柱底板角部两边支撑板，计算底板弯矩: 5323.01 N*mm
底板厚度计算控制区格：区格3
底板反力计算最小底板厚度: Tmin1 = 16 mm
锚栓拉力(邻边支撑)计算最小底板厚度: Tmin2 = 9 mm
锚栓拉力(三边支撑)计算最小底板厚度: Tmin3 = 1 mm
柱底板构造最小厚度 Tmin = 20 mm
(最后控制厚度应取以上几者的较大值并规格化后的厚度!)
柱脚底板厚度 T = 20 mm
底板厚度满足要求。
柱脚加劲肋验算结果：
翼缘加劲肋：
尺寸: 250 mm X 105 mm X 12.0 mm
验算剪力: 2.37 kN
设计应力: 175.00 N/mm 计算应力: 0.79 N/mm
加劲肋验算满足。
腹板加劲肋：
尺寸: 250 mm X 169 mm X 16.0 mm
验算剪力: 116.47 kN
设计应力: 175.00 N/mm 计算应力: 29.12 N/mm
加劲肋验算满足。
柱底板与柱肢连接焊缝校核：
柱与底板的焊缝采用：翼缘采用对接焊缝，腹板采用角焊缝。
连接焊缝尺寸：腹板连接焊缝 = 8 mm
计算柱底连接焊缝控制组合号： 31
对应的组合内力值：
Mx = -25.04 kN*m My = -3.39 kN*m
N = 20.99 kN V = 7.18 kN (合成以后的剪力)
焊缝应力计算值 = 7.34 N/mm2
焊缝应力设计值 = 200.00 N/mm2
柱底连接焊缝满足要求。
翼缘加劲肋与柱的焊缝采用：角焊缝。
焊脚尺寸: 7 mm
计算用剪力: 2.37 kN
控制焊缝应力: 200.00 N/mm 计算焊缝应力: 1.01 N/mm
焊缝验算满足要求。
柱脚抗剪键校核：
已设抗剪键尺寸：I10
抗剪键埋入深度(mm): 100
抗剪键判断对应的内力组合号：35
设置抗剪键转角: 90°
抗剪键设计对应的内力(考虑摩擦)：
Vx = 0.00 kN ; Vy = 0.45 kN
1.截面抗剪承载力验算：
y向构件抗剪强度设计值：175.00 N/mm2 计算构件截面的最大剪应力： 0.00 N/mm2 该方向验算满足!
x向构件抗剪强度设计值：175.00 N/mm2 计算构件截面的最大剪应力： 0.65 N/mm2 该方向验算满足!
2.连接抗剪承载力力验算:
y向焊缝抗剪强度设计值：200.00 N/mm2 计算焊缝的最大剪应力： 0.00 N/mm2 该方向验算满足!
x向焊缝抗剪强度设计值：200.00 N/mm2 计算焊缝的最大剪应力： 0.50 N/mm2 该方向验算满足!
3.底部混凝土承压验算:
沿x向混凝土抗压强度设计值: 14.30 N/mm2 计算混凝土的压应力： 0.00 N/mm2
该方向验算满足!
沿y向混凝土抗压强度设计值: 14.30 N/mm2 计算混凝土的压应力： 0.03 N/mm2
该方向验算满足!
工字型固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座
柱编号 = 4
采用钢截面: HW350X350X12X19
柱脚混凝土标号: C30
柱脚底板钢号: Q345
柱脚底板尺寸 B x H x T = 390 x 600 x 20
锚栓钢号: Q235
锚栓直径 D = 27
锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14
翼缘侧锚栓数量 = 2
腹板侧锚栓数量 = 3
柱底混凝土承压计算：
控制内力: N=56.52 kN，Mx=22.52 kN*m，My=1.45 kN*m （控制组合号：34）
（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）
柱脚混凝土最大压应力σc：2.00 N/mm2
柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2
σc=2.00 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。
锚栓抗拉承载力校核：
控制内力: N=56.52 kN，Mx=22.52 kN*m，My=1.45 kN*m （控制组合号：34）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）
单个锚栓所受最大拉力 Nt：9.90 kN
单个锚栓抗拉承载力设计值 Ntb：64.32 kN
Nt=9.90 <= Ntb=64.32，锚栓抗拉承载力验算满足。
柱底板厚度校核(按混凝土承压最大压应力计算)：
区格1，翼缘外侧两边支撑板，计算底板弯矩：4476.43 N*mm
区格2，翼缘侧加劲肋中间区隔三边支撑板，计算底板弯矩：0.00 N*mm
区格3，腹板侧加劲肋区隔三边支撑板，计算底板弯矩：12967.24 N*mm
区格4，柱底板角部两边支撑板，计算底板弯矩: 5648.79 N*mm
底板厚度计算控制区格：区格3
底板反力计算最小底板厚度: Tmin1 = 18 mm
锚栓拉力(邻边支撑)计算最小底板厚度: Tmin2 = 7 mm
锚栓拉力(三边支撑)计算最小底板厚度: Tmin3 = 1 mm
柱底板构造最小厚度 Tmin = 20 mm
(最后控制厚度应取以上几者的较大值并规格化后的厚度!)
柱脚底板厚度 T = 20 mm
底板厚度满足要求。
柱脚加劲肋验算结果：
翼缘加劲肋：
尺寸: 250 mm X 105 mm X 12.0 mm
验算剪力: 2.52 kN
设计应力: 175.00 N/mm 计算应力: 0.84 N/mm
加劲肋验算满足。
腹板加劲肋：
尺寸: 250 mm X 169 mm X 16.0 mm
验算剪力: 123.59 kN
设计应力: 175.00 N/mm 计算应力: 30.90 N/mm
加劲肋验算满足。
柱底板与柱肢连接焊缝校核：
柱与底板的焊缝采用：翼缘采用对接焊缝，腹板采用角焊缝。
连接焊缝尺寸：腹板连接焊缝 = 8 mm
计算柱底连接焊缝控制组合号： 30
对应的组合内力值：
Mx = 30.61 kN*m My = 1.67 kN*m
N = 89.48 kN V = 12.38 kN (合成以后的剪力) 焊缝应力计算值 = 10.22 N/mm2
焊缝应力设计值 = 200.00 N/mm2
柱底连接焊缝满足要求。
翼缘加劲肋与柱的焊缝采用：角焊缝。
焊脚尺寸: 7 mm
计算用剪力: 2.52 kN
控制焊缝应力: 200.00 N/mm 计算焊缝应力: 1.07 N/mm
焊缝验算满足要求。
柱脚抗剪键校核：
柱脚不需设置抗剪键。
2.7节点设计结果文件
设计结果文件：Sts001.out
日期：2013/12/26
时间：14:08:37
------------------------------------------------------------------------------------ ===柱节点域验算结果===
节点编号： 4，柱编号：3
柱截面类型：工字型 HW350X350X12X19
节点域柱腹板稳定验算:
强轴方向验算结果:
Hb = 386mm , Hc = 331mm , Tw = 12mm
[(Hb+Hc)]/Tw = 59.75 <= 90
柱腹板厚度满足要求！
柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:
折减系数ψ：0.60
全塑性受弯承载力 Mpb1+Mpb2 = 492.232 kN*m; 节点域体积 Vp = 1533.192 cm3
[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv] = 0.722 <= 1
节点域屈服承载力验算满足！
柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:
该方向不用验算节点域
柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
计算抗剪控制组合号(非地震)： 33
对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：8.99 kN*m ; 对应的节点域体积(Vp): 1533.192 cm3
[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv] = 0.025 <= 1
按GB50017 (7.4.2-1) 抗剪验算满足！
柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
该方向不用验算节点域
柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
计算抗剪控制组合号(地震)： 73
对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：10.82 kN*m ; 对应的节点域体积(Vp): 1533.192 cm3
[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe] = 0.030 <= 1
按GB50011 (8.2.5-8) 抗剪验算满足！
柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
该方向不用验算节点域
===柱节点域验算结果===
节点编号： 6，柱编号：4
柱截面类型：工字型 HW350X350X12X19
节点域柱腹板稳定验算:
强轴方向验算结果:
Hb = 386mm , Hc = 331mm , Tw = 12mm
[(Hb+Hc)]/Tw = 59.75 <= 90
柱腹板厚度满足要求！
柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:
折减系数ψ：0.60
全塑性受弯承载力 Mpb1+Mpb2 = 492.232 kN*m; 节点域体积 Vp = 1533.192 cm3
[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv] = 0.722 <= 1
节点域屈服承载力验算满足！
柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:
该方向不用验算节点域
柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
计算抗剪控制组合号(非地震)： 33
对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：28.09 kN*m ; 对应的节点域体积(Vp): 1533.192 cm3
[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv] = 0.079 <= 1
按GB50017 (7.4.2-1) 抗剪验算满足！
柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
该方向不用验算节点域
柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
计算抗剪控制组合号(地震)： 73
对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：27.45 kN*m ; 对应的节点域体积(Vp): 1533.192 cm3
[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe] = 0.077 <= 1
按GB50011 (8.2.5-8) 抗剪验算满足！
柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:
该方向不用验算节点域
梁 1 端部节点设计结果
采用钢截面: 焊接工字形截面 400X200X10X14
梁 1 左(下)端与柱 1 连接节点 (1) :设计满足
梁端节点设计弯矩 M ( kN*m ) :0.0
梁端节点设计剪力 V ( kN ) :11.1
(剪力V 取梁端剪力) 工字形梁与混凝土柱墙(180度)铰接连接
连接类型为 :一螺栓连接
梁端部连接验算：
钢材信息：梁采用Q345钢，抗拉强度设计值 f= 300N/mm2，抗剪强度设计值 fv= 175N/mm2 角焊缝抗剪强度设计值 Ffw = 200N/mm2
采用单连接板连接
梁边到混凝土柱墙边的距离 e = 15mm
连接件验算：
连接板尺寸 B x H x T = 95 x 340 x 12
连接板与柱墙预埋件连接角焊缝 Hf = 6
连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力 7.98N/mm2 <= Ffw，设计满足连接件净截面最大正应力 2.96N/mm2 <= f= 300.00，设计满足
连接件净截面最大剪应力 4.08N/mm2 <= fv= 175.00，设计满足
螺栓连接验算：
采用 10.9级高强度螺栓摩擦型连接
螺栓直径 D = 20mm
高强度螺栓连接处构件接触面喷砂
接触面抗滑移系数 u = 0.45
高强螺栓预拉力 P = 155.00kN
螺栓单面抗剪承载力设计值 Nvb = 62.77kN
螺栓所受最大剪力 Ns = 5.02kN <= Nvb，设计满足
腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为“行”) :
行数 : 3, 螺栓的行间距： 90mm, 螺栓的行边距： 80mm
列数 : 1, 螺栓的列边距： 40mm
预埋件设计：
预埋锚板尺寸 B x H x T = 90 x 380 x 12
预埋锚筋强度等级: HRB235 (Ⅰ级)
预埋锚筋直径: 8
预埋锚筋行数 : 3, 行间距： 170mm, 行边距： 20mm
预埋锚筋列数 : 2, 列间距： 50mm, 列边距： 20mm
预埋锚筋控制设计内力:
设计弯矩Mx (kN.m) : 0.61
设计剪力Vy (kN) : 11.10
计算需要配置锚筋面积: 91mm2
实际配置锚筋面积: 301mm2
预埋锚筋与预埋锚板连接角焊缝 Hf = 6
----------------------------------------
------------------------------------------------------------------------------------ 梁编号 = 1，连接端：2
采用钢截面: H400X200X10X14
连接柱截面: HW350X350X12X19
连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。
工字型柱与工形梁(0)度固接连接
连接类型为 :一单剪连接
梁翼缘塑性截面模量/全截面塑性截面模量: 0.758
常用设计法算法: 翼缘承担全部弯矩，腹板只承担剪力
端部设计内力信息(等强设计):
梁端作用弯矩 M (kN*m) : 10.82
梁端作用剪力 V (kN) : 224.61
(剪力V 取梁腹板净截面抗剪承载力设计值的1/2)
螺栓连接验算:
采用 10.9级高强度螺栓摩擦型连接
螺栓直径 D = 20 mm
高强度螺栓连接处构件接触面喷砂
接触面抗滑移系数 u = 0.45
高强螺栓预拉力 P = 155.00 kN
连接梁腹板和连接板的高强螺栓单面抗剪承载力设计值 Nvb = 62.77 KN
连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力 Ns = 56.15 KN <= Nvb, 设计满足
腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):
行数:4, 螺栓的行间距: 70mm, 螺栓的行边距: 46mm
列数:1, 螺栓的列边距: 40mm 梁端部连接验算:
采用单连接板连接
梁腹板净截面最大正应力: 0.00 N/mm2 <= f= 300 N/mm2, 设计满足
梁腹板净截面最大剪应力: 90.57 N/mm2 <= fv= 175 N/mm2, 设计满足梁翼缘与柱连接采用对接焊缝连接
梁翼缘与柱连接焊缝最大应力 7.41 N/mm2 <= f= 295 N/mm2, 设计满足
梁边到柱截面边的距离 e = 15 mm
连接件验算：
连接板尺寸 B x H x T = 95 x 302 x 14
需要最小连接板高度H=88 mm <= 实际连接板高度H=302 mm 满足要求!
连接件净截面最大正应力: 0.00 N/mm2 <= f= 300 N/mm2, 设计满足
连接件净截面最大剪应力: 79.69 N/mm2 <= fv= 175 N/mm2, 设计满足连接板与柱的连接角焊缝焊脚尺寸 Hf = 7
连接板与柱的连接角焊缝强度设计值 Ffw = 200.00 N/mm2
连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力: 79.58 N/mm2 <= Ffw, 设计满足按抗震规范8.2.8条进行梁柱连接的极限承载力验算:
梁柱连接极限受弯承载力Mu:
ηj = 1.35
加强前连接的极限承载力Mu=586.639 kN.m
程序采用的加强方案和验算结果:
连接根部梁翼缘加宽，加宽板宽度B: 35 mm
连接板类型：贴板加宽
翼缘的受弯极限承载力Muf=685.768 kN.m
腹板的受弯极限承载力Muw=78.663 kN.m
Mu=Muf+Muw= 764.431 KN.m > ηj*Mp=664.513 KN.m，满足
梁柱连接极限受剪承载力Vu:
连接板和柱翼缘的连接焊缝抗剪极限承载力 Vu1 = 769.39 KN
梁腹板净截面抗剪极限承载力 Vu2 = 583.36 KN
连接板净截面抗剪极限承载力 Vu3 = 816.71 KN
腹板连接（螺栓或焊缝）抗剪极限承载力 Vu4 = 564.00 KN
调整后最小极限受剪承载力：取 Vu4 = 564.00 KN
Vu= 564.00 KN >= 1.2(2Mp/ln)+Vgb(未包含竖向地震)=455.30 KN 满足梁 2 端部节点设计结果
采用钢截面: 焊接工字形截面 400X200X10X14
梁 2 左(下)端与柱 2 连接节点 (3) :设计满足
梁端节点设计弯矩 M ( kN*m ) :0.0 梁端节点设计剪力 V ( kN ) :56.2 (剪力V 取梁端剪力) 工字形梁与混凝土柱墙(180度)铰接连接
连接类型为 :一螺栓连接
梁端部连接验算：
钢材信息：梁采用Q345钢，抗拉强度设计值 f= 300N/mm2，抗剪强度设计值 fv= 175N/mm2 角焊缝抗剪强度设计值 Ffw = 200N/mm2
采用单连接板连接
梁边到混凝土柱墙边的距离 e = 15mm
连接件验算：
连接板尺寸 B x H x T = 95 x 340 x 12
连接板与柱墙预埋件连接角焊缝 Hf = 6
连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力 40.47N/mm2 <= Ffw，设计满足连接件净截面最大正应力 15.03N/mm2 <= f= 300.00，设计满足
连接件净截面最大剪应力 20.69N/mm2 <= fv= 175.00，设计满足
螺栓连接验算：
采用 10.9级高强度螺栓摩擦型连接
螺栓直径 D = 20mm
高强度螺栓连接处构件接触面喷砂
接触面抗滑移系数 u = 0.45
高强螺栓预拉力 P = 155.00kN
螺栓单面抗剪承载力设计值 Nvb = 62.77kN
螺栓所受最大剪力 Ns = 25.45kN <= Nvb，设计满足
腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为“行”) :
行数 : 3, 螺栓的行间距： 90mm, 螺栓的行边距： 80mm
列数 : 1, 螺栓的列边距： 40mm
预埋件设计：
预埋锚板尺寸 B x H x T = 90 x 380 x 12
预埋锚筋强度等级: HRB235 (Ⅰ级)
预埋锚筋直径: 10
预埋锚筋行数 : 3, 行间距： 170mm, 行边距： 20mm
预埋锚筋列数 : 2, 列间距： 50mm, 列边距： 20mm
预埋锚筋控制设计内力:
设计弯矩Mx (kN.m) : 3.10
设计剪力Vy (kN) : 56.29
计算需要配置锚筋面积: 466mm2
实际配置锚筋面积: 471mm2
预埋锚筋与预埋锚板连接角焊缝 Hf = 6
----------------------------------------
------------------------------------------------------------------------------------ 梁编号 = 2，连接端：2
采用钢截面: H400X200X10X14
连接柱截面: HW350X350X12X19
连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。
工字型柱与工形梁(0)度固接连接
连接类型为 :一单剪连接
梁翼缘塑性截面模量/全截面塑性截面模量: 0.758
钢结构平台计算书
钢结构平台 设计说明书 设计: 校核: 太原市久鼎机械制造有限公司
二零一四年十月 1.设计资料 (3) 2.结构形式 (3) 3.材料选择 (3) 4.铺板设计 (3) 5.加劲肋设计 (5) 6.平台梁 (6) 6.1次梁设计 (6) 6.2主梁设计 (7) 7.柱设计 (9) &柱间支撑设置 (11) 9.主梁与柱侧的连接设计 (11)
钢结构平台设计 1.设计资料 1.1厂房内装料平台，平面尺寸为5.2X3.6m（平台板开洞7个，开洞尺寸460 X 460mm）, 台顶面标高为5.2m。半台上半均布荷载为5kN/m2,不考虑水半向荷载，设计全钢匸作平台。 1.2参考资料： 1）钢结构设计规范 2）建筑结构荷载规范 3）钢结构设计手册 4）建筑钢结构焊接规范 2.结构形式 平而布置主次梁，主梁跨度3530mm ,次梁跨度2790mm ,次梁间距1260mm , 铺板下设加劲，间距900mm。柱间支撐按构造设计，狡接连接：梁柱狡接连接。确定结构布置方案及结构布置形式如图所示 3.材料选择 铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235 ,手工焊，E4型焊条，钢材弹性模量E =2.06X10 N/mm ,钢材粥度p =7. 85x10 Kg/m ,基础混凝土强度等级 2 为C30, fc = 14. 3N/mm。 4.铺板设计 4.1荷载计算 已知平台均布活荷载标准值qlk = 5kN/m2 , 5mm厚花纹钢板自重 qDk = 0. 005X9. 8X7. 85= 0. 38kN / nT ,恒荷载分项系数为1. 2 ,活荷载分项系数 为1. 4 o 2 均布荷载标准值gk = 5kN/m + 0. 38kN/m 二5. 38kN/m 均布荷载设计值qd=1.2X0. 38+1. 4X5= 7. 46KN/m
5吨电梯计算书_一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯 计算书
XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
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第一部分：方案设计摘要 根据学长“简单、粗犷”的原理，在实践中抛 弃了很多复杂、沉重的构件，最终展现在我们面前 的是一个四棱台与四棱柱结合的简单作品。 自下而上的构件分别为： 底部为深入沙中的底柱，长为10cm。通过一次 实验，为利于柱子插入细沙中而将柱子削尖。 联结底柱的是四棱台，高42cm、底边长45cm、 顶边长28cm。为抵抗风荷载的力矩而增大重力的力 臂，在保证质量较轻的条件下增大底部长度。初时 对竖向荷载过分估计以致四周承重柱以及斜撑杆过 重，但稳重的底部在加载过程汇中也有可取之处。 之所以将高度定为28cm，是因为伊始准备在四棱台 中间安置塑料片筒体。但在实际操作中我们放弃了 这个设想。 联结四棱台的是被斜杆分成三部分的四棱柱。 借鉴了别人的轻质理念，一改底座的笨重，上部桁 架的布置简明，但纤细的杆件也使整体遭受了风荷 载的极大挑战。在实验加载中发现荷载箱稍小，因 此改进顶部边长、露出四个小柱。本欲在与水面相 切处设置420*420的塑料片则可以利用水的吸附 力，可惜塑料片质量稍重、效果也不太明显。改进 后，四棱台留在空中的部分受风荷载较大，布置了 较密的桁架。 在构件联结处，我们尽力增大构件的接触面积，同时也做了些小木段与木片作为加固。 总结来看，在最初的设计思考中我们还是有一些新的想法,比如筒体，比如利用水的吸附力，但在实践制作过程中我们缺乏对可操作性的理性认识；同时我们过分估计竖向荷载以致质量过重，轻视水平风荷载而在试验中多次面临剧烈的扭转。最终我们的结构形式归于简单，但过程并不平淡。在否定与自我否定中，我们已有收获。
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钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标 高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺 板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ?=，钢材密度 33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =
6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 （1）型号及尺寸选择 选用钢板尺寸680?—，钢材为Q235。加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。 （2）荷载计算 加劲肋自重: m kN 003768.05.7866.008.0=?? 均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+?= 均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =?+?= （3）内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值
贝雷梁栈桥与平台计算书12.9
都匀经济开发区29号道路建设工程 K1+500-k1+596 钢便桥安全专项施工方案 市捷安路桥大临结构设计咨询公司 二○一七年七月
目录 一、工程概述 (1) 二、设计依据 (1) 三、计算参数 (2) 3.1、材料参数 (2) 3.2、荷载参数 (2) 3.3、材料说明 (4) 3.4、验算准则 (5) 四、栈桥计算 (5) 4.1、计算工况 (5) 4.2、建立模型 (5) 4.3、面板计算 (6) 4.4、小纵向分配梁计算 (6) 4.5、横向分配梁计算 (7) 4.6、贝雷梁计算 (8) 4.7、桩顶分配梁计算 (9) 4.8、钢管桩受力计算 (10) 4.9、钢管桩反力计算 (12) 4.10、整体屈曲计算 (12) 五、结论 (12) 附件一： (13)
一、工程概述 钢便桥位于清水江中游（29号道路）K1+500-K1+596，河道宽约81m，为方便河道两侧道路土石方挖填运输及施工用的材料运输，在清水江上搭建K1+500-K1+596长96m临时上承式贝雷钢桥结构便桥一座。 根据现场的地形、地貌，以保证避免破坏江河环保为前提条件，临时钢桥结构桥体为上承式贝雷钢桥结构，钢便桥位置设在道路主桥路线左侧，距主桥边线30米，以满足主桥梁施工需要。便桥桥面宽度6米（包含人行道每边0.8米），钢管桩间距跨度6米，总长96米，共设16跨。清水江两岸便桥台位置采用 C30钢筋混凝土浇筑基础。 清水江水位稳定，流速基本趋于平静，为了考虑安全，水流流速按照1m/s进行控制，岩石强度较大，打入难度很大，深度也相对较浅。由于水流流速较小，栈桥长度仅96m，为此，柏湾大桥两端采取固定牢固，其它通过板凳桩的方式进行固定的方式进行施工（深度较大区域在上下游增设钢管），该施工方法在同类型的地质情况下有较成功的案例，对于流水速度较小的区域是切实可行的方法。 贝雷梁栈桥桥面宽度为6m，最大跨度为6m，设计承重为80t，而施工过程中采用25t汽车吊进行施工作业，施工时应满足承载需要。 二、设计依据 ⑴、都匀经济开发区29号道路建设工程地质、水文报告； ⑵、现场实际情况及甲方要求； ⑶、主要适用标准、规： ①、《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2011） ②、《公路桥涵设计通用规》（JTGD60-2015） ③、《钢结构工程施工及验收规》（GB50205—2001） ④、《公路钢结构桥梁设计规》（JTG D64—2015） ⑤、《公路桥涵地基和基础设计规》（JTG_D63-2007） ⑥、《钢结构焊接规》（GB50661-2011）； ⑦、《钢结构设计规》（GB 50017-2014）。 ⑷、主要参考书籍： ①、《简明施工计算手册》（第三版）（江正荣著，中国建筑工业）；
钢结构平台计算书
钢结构平台 设计说明书 设计： 校核： 太原市久鼎机械制造有限公司 二零一四年十月 目录 1．设计资料.................................................................... . (3) 2．结构形式.................................................................... . (3) 3．材料选择.................................................................... (3) 4．铺板设计.................................................................... . (3) 5．加劲肋设
计.................................................................... (5) 6．平台梁.................................................................... .. (6) 次梁设计.................................................................... (6) 主梁设 计 ................................................................... .......................... .. (7) 7．柱设计.................................................................... .. (9) 8. 柱间支撑设置.................................................................... (11) 9. 主梁与柱侧的连接设 计 ................................................................... . (11) 钢结构平台设计 1．设计资料 厂房内装料平台，平面尺寸为×（平台板开洞7个，开洞尺寸460×460mm）, 台顶面标高为。平台上平均布荷载为52 kN/m，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。
云计算平台设计方案
国家质检中心郑州综合检测基地云计算平台建设项目（招标编号：豫财招标采购-2015-112） 云计算平台设计方案 二〇一五年二月
目录 第一章项目概述与背景 .................................. 错误!未定义书签。第二章现状与需求分析 .................................. 错误!未定义书签。 2.1各业务系统现状.................................. 错误!未定义书签。 2.2.本期项目主要需求.............................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。第三章设计原则与目标 .................................. 错误!未定义书签。 3.1设计原则.............................................. 错误!未定义书签。 3.2建设目标.............................................. 错误!未定义书签。第四章质监云计算平台设计 .......................... 错误!未定义书签。 4.1总体设计思想...................................... 错误!未定义书签。 4.2总体架构设计...................................... 错误!未定义书签。 4.3计算虚拟化.......................................... 错误!未定义书签。 4.4网络虚拟化.......................................... 错误!未定义书签。 4.5存储虚拟化.......................................... 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 ............................................................. 错误!未定义书签。 4.6云资源自动调度设计.......................... 错误!未定义书签。
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF 目录 一井道顶层净高及底坑尺寸 二电梯主要参数 三传动系统 1.电动机功率计算 2.曳引机主要参数 3.选用校准 四曳引绳安全计算 五悬挂绳轮直径与绳径比值计算 六曳引条件计算 七比压计算 八正常工况下导轨应力,变形计算 九安全钳动作时,导轨应力计算 十轿厢架计算 十一缓冲的校核 十二限速的校核 十三安全钳的校核 十四轿厢通风面积和轿厢面积计算 十五承重大梁的校核 十六底坑地板受力的计算 一井道顶层净高及底坑尺寸
井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m 1. 井道顶层空间计算:单位(mm) OH=H+H1+H2+H3+35V 2 OH=2450+300+175+1000+35x0.52 OH=3664＜4500mm 所以井道顶层净高4500mm 满足要求。 OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒) H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2 mm) 2. 井道底坑空间计算:单位(mm)
P=L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500 P=1625＜1700mm 所以井道底坑深度1700mm满足要求。 P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm) L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm) 二电梯的主要参数
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程 钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学1 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18X 9m2（平台板无开洞），台顶面标高为+4.000m,平台上均布荷载标准值为12kN/mf,设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm次梁跨度6000mm次梁间距1500mm铺 板宽600mm长度1500mm铺板下设加劲肋，间距600mm共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用6mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43型焊条，钢材弹性模量E 2.06 105N/mm 2，钢材密度 7.85 103kg/mm3。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值：q LK12 kN m2
6mn厚花纹钢板自重：q D I K 0.46 kN m2 恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为 1.3。 均布荷载标准值：q k0.46 1212kN m2 均布何载设计值：q k0.46 1.212 1.4 17.35kN m2 (3)强度计算 花纹钢板ba 1500 600 2.5 2.0，取0.100，平台板单位宽度最大 弯矩设计值为： (4)挠度计算 取0.110,E 2.06 105N /mm2 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算 图2 加劲肋计算简图 (1)型号及尺寸选择 选用钢板尺寸一80 6，钢材为Q235加劲肋与铺板采用单面角焊缝， 焊角尺寸6mm每焊150mn长度后跳开50mm此连接构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。加劲肋的计算截面为图所示的T形截面，铺板计算宽度为15t=180mm跨度为1.5m。 (2)荷载计算 加劲肋自重：0.08 0.66 78.5 0.003768kN m 均布荷载标准值：q k12.5 0.6 0.003768 7.51kN m 均布荷载设计值：q d17.35 0.6 1.2 0.03768 10.455kN. m (3)内力计算 简支梁跨中最大弯矩设计值 支座处最大剪力设计值
平台钢结构计算书
钢平台课程设计计算书 一、结构布置 1、梁格布置：按柱网尺寸布置。 L=9.0m ， D=5.4m ，a=b=0.9m 。 2、连接方案：主梁及柱、次梁及主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁及主梁的上翼缘平齐；平台板及梁采用焊接。 3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。 二、平台钢铺板设计 1、尺寸确定 根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm 。平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m ，即相邻两次梁中心间距为0.9m ，加劲肋中心间距为0.9m ，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm ，故取扁钢肋板高度60mm ，厚度6mm 。 2、铺板验算 验算内容包括铺板强度和铺板刚度。 （1） 荷载效应计算 铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下： 铺板自重标准值： 6278509.86100.462G q kN m --=???=
铺板承受标准荷载： 280.4628.462k q kN m -=+= 铺板承受的荷载设计值： 21.20.462 1.4811.7544q kN m =?+?= 铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。 查表2-1得： 22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==??= （2） 铺板强度验算 铺板截面的最大应力为： 22 max 22-6 660.473278.86215610M N mm f N mm t σ?===<=? 满足要求。 （3） 铺板刚度验算 查表2-1得： 434max 31139 8.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-??==?=<==??? （4） 铺板加劲肋验算 板肋自重标准值： 2978509.8660100.028p kN m -=????= 加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为： 恒荷载标准值： 10.4620.90.0280.4438p kN m =?+= 活荷载标准值： 20.987.2p kN m =?= 加劲肋的跨中最大弯矩设计值为: 221 (1.20.4438 1.47.2)0.9 1.088 8 q M l kN m = = ??+??= 加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参及共同作用，计算截面如图3所示。 计算截面面积： 26218066061440144010A mm m -=?+?==?
物料平台设计计算2
整体提升脚手架补充计算书 卸料平台计算： 卸料平台尺寸：3.6mX3.24m，载荷8000N, 卸料平台由次梁、主梁、吊环、平台板、拉绳、防护栏杆及挡板组成，结构示意见下图： 1.荷载计算： 1.1静荷载 a.结构自重：12#工字钢 6mx142N/m=852N 12#槽钢 10mX124N/m=1240N 8#槽钢 2.1mX80N/m=168N ∑=2260N b.防护材料自重： 防护栏杆φ48×3.5钢管: 25m X38N/m=950N
扣件自重: 14X13.2N=185N 栏板、底板自重： 20m 2 X30N/ m 2 =600N 脚手板自重: 10X196 =1960N ∑=3695N 静荷载合计 ∑＝2260+3695＝5955N 1.2活荷载8000N 按均布荷载计算 2.强度计算： 2.1次梁计算 次梁按受均布荷载考虑： 弯矩：218 1ql M 式中：
1l ——次梁两端搁支点间的长度（m ）1l =3600mm q ——次梁荷载:q=5955÷(3.6×2) ×1.2+8000÷(3.6×2)×1.4=2555N/m 计算得：M=4139N.m 次梁抗弯强度： f W M 式中： W ——次梁截面模量 12#槽钢 W=62137mm3 f ——次梁抗弯强度设计值 215N/mm 2 计算得：M/W=66.6 N/mm 2<215N/mm 2符合要求 次梁计算简图 2.2 主梁计算
主梁计算简图 将里侧钢丝绳作为保护绳时，只有外侧钢丝绳拉结平台，为加大安全度考虑卸料平台主梁均布荷载以主梁外伸长度m=1.56m作为计算长度： L——主梁悬挑长度：L=3.24m m——主梁外伸长度：m=1.56m q——主梁荷载: q=5955÷(1.56×2) ×1.2+8000÷(1.56×2)×1.4=5880N/m =(q×1.562÷2) ÷3.24=2208N R A M= R (L－m) A 计算得：M=3709N.m 2主梁轴向力： N cos T a
移动式操作平台计算书
移动式操作平台计算书 本计算书依据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 移动式操作平台立面图
移动式操作平台侧面图 一、参数信息 钢管类型(mm): Φ48 × 3.5； 操作平台高度: 5200mm；平台上口宽度: 2800mm；平台上口长度: 3000mm； 扫地杆高度: 400mm; 每侧水平杆层数: 4; 次梁根数: 9； 扣件连接方式: 双扣件；扣件抗滑系数: 0.8； 脚手板自重: 0.22kN/m2；施工均布活荷载: 1.5kN/m2； 次梁受集中活荷载: 1kN； 二、次梁钢管计算 次梁采用Φ48 × 3.5钢管，间距375mm。 1.荷载效应计算： =0.22×0.375=0.083 kN/m； 模板自重标准值G 1k =3.84×10×10-3=0.038kN/m； 钢管自重标准值G 2k = 0.083+0.038=0.121 kN/m； 永久荷载标准值G k =1.5×0.375=0.563 kN/m； 施工均布活荷载标准值Q 1k 计算次梁时用集中活荷载进行验算P=1kN； （1）永久荷载和均布活荷载效应组合 q=1.2×0.121+1.4×0.563=0.933kN/m； M1=0.125ql2 =0.125×0.933×2.82 =0.914 kN·m； （2）永久荷载和集中活荷载效应组合 q=1.2×0.121 =0.145kN/m； P=1.4×1 =1.400kN； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125×0.145×2.82 +0.25×1.400×2.8=1.122 kN·m； 2.次梁强度验算 σ=M/W=0.9×1.122×106/5.08×103 =198.811N/mm2 上式中0.9的说明：根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）》考虑对荷载效应值×0.9的结构重要性系数。 实际弯曲应力计算值σ =198.811N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=215N/mm2，满足要求！
自动扶梯设计计算书H=99m
自动扶梯设计计算书 一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60 =3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s) 与额定速度偏差 %5%5.0005.05 .05 .0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核： 扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60 =3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60
=0.499(m/s) 与额定速度偏差 %2%4.0004.0495 .0495 .0499.0<==- 满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算： (1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N 承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N (2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1： 当α=30°时，η1=0.12 (3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1 P=FV/(1-η1)×η =Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW) 考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动 三. 梯级链及驱动链安全系数计算： 梯级链与驱动链破断载荷为180KN 梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算 根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m) =5000×1×9.9/ tg30°
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书 姓名：田英鹏 学号：121210111 指导教师：钱宏亮 二零一五年七月 土木工程系
钢结构平台设计计算书 一、设计资料 某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m2（平台板无开洞），台顶面标高为+4.000m，平台上均布荷载标准值为12kN/m2，设计全钢工作平台。 二、结构形式 平面布置，主梁跨度9000mm，次梁跨度6000mm，次梁间距 1500mm，铺板宽600mm，长度1500mm，铺板下设加劲肋，间距600mm。共设8根柱。 图1 全钢平台结构布置图 三、铺板及其加劲肋设计与计算 1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43型焊条，钢材弹性模量2 5N/mm =，钢材密度 E? 2.06 10
33kg/mm 1085.7?=ρ。 （2）荷载计算 平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK = 6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K = 恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。 均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =?+?= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为： m kN a ?=??==6264.06.015.16100.0q M 22max α 222 2max max mm 215mm 87006 .02.10.6264 66M M N N t W <=??==γγ （4）挠度计算 取520.110, 2.0610/E N mm β==? 1501166161006.26001046.12110.0v 3 53333<=?????==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。 2、加劲肋设计与计算
落地式卸料平台计算书
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为9.6m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 图落地平台支撑架立面简图 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；
纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 5.000×0.300=1.500kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+1.500=3.000kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×1.500=4.200kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×4.200)×0.8002=0.321kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×4.20)×0.80=4.127kN 抗弯计算强度f=0.321×106/4491.0=71.57N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m 活荷载 q2 = 1.500+1.500=3.000kN/m
自动扶梯改造方案
重载公交型 自动扶梯改造 施 工 方 案 书 审核：批准： 编制：技术负责人： 2018-8-10
目录 一. 工程概况 二. 施工组织结构和管理规定 三. 扶梯改造施工流程 四. 施工安全的保证措施 五. 工程技术及质量保证措施 六. 对工期的保证措施 七. 文明施工措施 八. 产品保护的具体措施 九. 施工阶段有关配协调保证措施 十. 施工场地及施工用电要求 十一. 需方配合电扶梯改造的事项和要求十二. 改造施工日程部署 十三. 扶梯改造分项施工工艺控制要求十四. 改造项目施工要求及质量控制点十五. 改造后扶梯的调试和验收 十六. 项目负责人及施工班组人员名单 附录：1扶梯改造前后参数对照表 2扶梯改造设计计算书
一、工程概况： 本工程共有2台室外重载公交型扶梯；电梯的改造工程全部由承接。 改造原因：用户本着节省费用开支和减少原材料资源浪费的原则，为加深员工对重载公交型扶梯的认识及提高扶梯培训的效果，充分利用闲置的资源，将2台室外重载公交型扶梯进行改装，将原提升高度9.6m截短后安装在附属用房旁作为培训教具 改造后效果：经改造后桁架的强度、直线度、受力情况及相关角度达到原厂要求，整梯要求符合GB16899-2011标准。更新部分元件、控制线路，可使电气绝缘更稳定，消除事故隐患，提高了安全管理水平。通过以上的改造，电梯更经济更省电，故障率下降，使得电梯的日常维修费用也大幅度降低。 电梯现状及主要问题 此2台扶梯出厂日期为2010年5月4日出厂，改造前一直在闲置堆放。扶梯的桁架结构、大链轮、主机等大型关键部件情况良好。控制柜大多数电气元件比较新；整梯安全开关、梯级轮、安全玻璃均无损坏；扶手带无老化现象；有符合GB16899-2011标准的主回路和抱闸回路防粘连保护装置。 技术改造主要项目： 桁架裁截、接驳改造→更换胶条、裙板、扶手带→更新、加装全梯安全开关→更换饰条→裁截扶手带导轨→加装安全玻璃→更换油管→修整齿条→裁截梯级导轨→修整油盘→修整梳齿→更新、增加整梯梯级轮→更换梯级→裁截驱动链 二、施工组织结构和管理规定 （一）该改造工程的施工，由广州市迅业电梯厂负责管理，其属下分设搭棚组、吊装、调试验收组及项目监理组、改造组等相关部门分别担任施工实施与配合，其职能如下： 1、项目监理组负责一切的合同管理，工程费用的计价结算。 2、改造组负责解决施工过程产生的技术问题同时对安装工艺进行监督指导。 3、项目负责人将根据施工进度，进行现场不定期的安全抽查工作，保证施工安全。 4、项目负责人负责对整个工程实施全面质量监督。 5、项目监理组、改造组是整个工程的具体实施部门。
平台钢结构计算书
钢平台课程设计计算书 一、结构布置 1、梁格布置：按柱网尺寸布置。 L=9.0m，D=5.4m，a=b=0.9m。 2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。 3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。 二、平台钢铺板设计 1、尺寸确定 根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m，即相邻两次梁中心间距为0.9m，加劲肋中心间距为0.9m，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm，故取扁钢肋板高度60mm，厚度6mm。 2、铺板验算 验算内容包括铺板强度和铺板刚度。 （1）荷载效应计算 铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下： 铺板自重标准值： 铺板承受标准荷载： 铺板承受的荷载设计值： 铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。 查表2-1得： （2）铺板强度验算 铺板截面的最大应力为： 满足要求。 （3）铺板刚度验算 查表2-1得： （4）铺板加劲肋验算 板肋自重标准值： 加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值： 活荷载标准值： 加劲肋的跨中最大弯矩设计值为: 加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t（t为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。 计算截面面积： 计算截面形心轴到铺板面的距离： 计算截面对形心轴x的截面惯性矩： 加劲肋截面最大应力为： 满足要求。 加劲肋跨中最大挠度为：