高层建筑深大基坑支护稳定性评价与监测分析

第41卷第14期2010年7月

人民长江

Y angtze R i ver

V o.l 41,N o .14July ,2010

收稿日期:2010-03-18

基金项目:国家自然科学基金计划项目(40772173);国家重点基础研究发展计划项目(2009CB724607);教育部新世纪优秀人才

支持计划项目(N CET -08-0336);山东省自然科学基金计划项目(Y2007F52)

作者简介:杨佳,男,硕士研究生,主要从事深基坑支护监测和数值计算。E -m a i:l yang ji a2004-0@https://www.360docs.net/doc/5510092895.html,

文章编号:1001-4179(2010)14-0090-04

高层建筑深大基坑支护稳定性评价与监测分析

杨佳,张强勇,刘德军,张宁,段抗

(山东大学岩土与结构研究中心,山东济南250061)

摘要:针对济南市恒隆广场深大基坑工程所采用的排桩+斜支撑支护方式,采用弹性地基梁有限元和瑞典条分法进行单元及整体计算分析,获得了支护桩体和斜撑的位移及内力的分布变化规律以及基坑整体安全稳定性系数。同时将计算结果与监测数据进行了对比分析,计算结果与实测数据吻合较好,有效验证了基坑支护设计方案是安全可靠的。为类似工程的设计、施工积累了宝贵经验。关键词:深大基坑;支护桩;斜支撑;弹性地基梁;稳定性计算;基坑监测中图法分类号:TV551.4 文献标志码:A

随着我国高层建筑和城市地下空间的开发,基坑工程的规模和数量不断扩大,这对支护结构设计也提出了更高的要求。由于深大基坑通常位于城市黄金地段,宽度和长度都较大,红线圈定的范围以及地下障碍

物和管线限制了锚杆的使用,若采用对顶支撑,工程量又很大,而且对土方和地下室结构施工的影响也很大。排桩+斜支撑基坑支护方法,是先利用坑内被动区土体的自稳能力抵抗基坑支护桩的侧向变形,进行中部土方开挖和基础施工;待中部基础施工完毕后,在基础上设置斜撑控制边坡变形,再进一步开挖被动土体和施工基础结构。采用这种支护方式,在基坑开挖初期,坑内可不设支撑,空间较大,施工方便;后期斜撑拆除较其他型式的内支撑要快,可以明显加快施工进度[1]

。对于保证基坑本身的安全与稳定,有效控制基坑的变形以保护周边建筑的安全, 排桩+斜支撑的基坑支护方法展现了其越来越广阔的应用前景,是值得研究和推广的技术。

目前, 排桩+斜支撑基坑支护施工方法的研究较为成熟,包旭范等在2006年做了大型软土基坑斜支撑法施工中土台预留宽度的研究

[2]

。吕鸿斌、赵留记

在2008年做了复合土钉墙基坑稳定性分析的研究[3]

。而对于基坑开挖过程中采用排桩+斜支撑支护时,

基坑变形和支护结构内力的分布规律及整体稳定性系数的研究较为少见。本文通过济南某深大基坑工程实例,运用线弹性有限元和瑞典条分法进行单元和整体计算分析,并与监测结果相对比,判断计算结果的准确性及可靠性,为今后类似的工程积累经验。

1 计算方法

图1为W i n k ler 弹性地基梁计算模型,该模型将桩墙支挡结构视作支撑在弹性支座上的梁,基坑外侧作用已知的土压力和水压力,基坑内侧土体对支挡结构的地基反力f 用一系列土弹簧模拟,斜撑简化为二力杆单元,它既可考虑挡土结构、斜撑和被动侧土体的变形,又可以模拟基坑分步开挖的施工过程。地基反力f 的大小与挡土结构变形y 有关:

f =ky (1)

式中,y 为计算点处支挡结构的水平位移;k 为水平地基反力系数,采用m 法时,假定水平地基反力系数k 沿深度按线性规律变化

[4]

,即k =m z

(2)

式中,z 为地面或开挖面以下的深度;m 为比例系数,可由现场试验或参考相关基坑规范和手册确定。

支挡结构主动侧土压力通常采用图1所示的土压

第14期杨佳,等:高层建筑深大基坑支护稳定性评价与监测分析

力分布模式,即在基底开挖面上作用的主动土压力,根据朗肯土压力理论计算;基底开挖面以下主动土压

力分布呈矩形,不随深度变化[4]

。弹性杆系有限单元法分析挡土结构内力和变形的过程如下

图1 弹性地基梁模型

(1)结构理想化。即把挡土结构的各个组成部

分,根据其结构受力特性,理想化为杆系单元,即:基底以上部分挡土结构简化为两端嵌固的梁单元、基底以下部分简化为W inkler 弹性地基梁单元、斜撑简化为二力杆单元。

(2)结构离散化。把挡土结构沿竖向划分成有限个单元,每隔2m 划分1个单元。为计算方便,尽可能将节点布置在挡土结构的截面、荷载突变处、弹性地基反力系数变化段及内撑的作用点处,各单元以边界上的节点相连接。

(3)建立结构平衡方程。将各个单元的单元刚度矩阵经矩阵变换得到结构总刚度矩阵,作用在结构节点上的荷载和节点位移之间的关系以结构总刚度矩阵来联系,有限元方程如下:

([K n ]+[K z ]+[K t ]){W }={F }

(3)

式中,[K n ]为内支撑结构的刚度矩阵;[K z ]为支护

结构的刚度矩阵;[K t ]为开挖面以下桩侧土抗力的刚度矩阵;{W }为位移矩阵;{F }为荷载矩阵。

整体稳定性采用瑞典条分法进行计算,假设滑动面为圆弧面,不考虑条间力作用,计算简图如图2所示。K =M k

c ik l i +

(q 0b i +w i )cos i tan ik 0

(q 0b i +w i )sin i

(4)

式中,K 为整体稳定安全系数;M k 为抗滑力矩,k N m;M 为滑动力矩,kN m;c ik , ik 为最危险滑动

面上第i 土条滑动面上土的固结不排水(快)剪粘聚

力,kPa 、内摩擦角标准值,( ),分别按水位以上、水位以下取值;l i 为第i 土条的滑裂面弧长,m;b i 为第i 土条的宽度,m;W i 为作用于滑裂面上第i 土条的重量,水位以上按上覆土层的天然土重计算,水位以下按上覆土层的饱和土重计算,kN /m; i 为第i 土条弧线中点切线与水平线夹角,( ); 0为建筑基坑侧壁重要性系数;q 0为作用于基坑面上的荷载,kPa 。

图2 稳定性系数计算简图

2 斜支撑支护结构设计2.1 工程概况

济南恒隆广场深大基坑地处济南市中心繁华地段,交通极其便利。拟建建筑物为商业用楼,地上7层,地下2层,基坑开挖形状总体呈近似矩形,平面尺寸为东西长约353m,南北宽约189m,基坑开挖深度为12.15m 。

2.2 工程地质与水文地质条件

场地岩土地层从上往下分别为杂填土、素填土、粉质粘土、粗粒混合土、粘土、残积土、全风化闪长岩、强风化闪长岩、强风化灰岩。场地地下水分为2层:第四系潜水位于第层粘土之上,稳定水位埋深约1.00~4.50m;基岩裂隙承压水主要存在于下部基岩风化壳,具承压性。静止水位埋深2.89~3.08m 。岩土物理力学参数见表1。

表1 岩土层主要物理力学参数

地层名称重度/(kN m -3)粘结力/kPa 摩擦角/( )

杂填土19.0 5.020.0素填土18.618.018.0粉质粘土19.322.020.0粗粒混合土

18.525.025.0粘土18.540.018.0残积土17.020.022.391

人民长江2010年

2.3 设计方案

本着技术先进、安全可靠、经济合理、施工可行和保护环境的原则,通过多种方案的技术经济比较,该深大基坑采用支护桩加斜撑挡土、四周旋喷帷幕止水、坑内采用疏水井降水并结合明排的复合支护结构型式。图3为基坑支护结构平面图,图4为基坑支护剖面图。支护方案的具体设计说明如下:支护桩桩径为0.8m,桩长19.85m,桩间距1.2m,嵌固深度为10m 。斜支撑截面尺寸h b 为1.2m 0.8m 。基坑开挖至标高-2.30m 后,按坡角35 进行放坡至基底,以便冠梁和斜撑的施工。由于混凝土斜撑跨度大,撑下增设立柱,立柱采用钻孔灌注桩,桩径0.6m,桩长12.0m,嵌固深度7.0m,混凝土保护层厚度取为50mm ,斜撑与桩连接处布置两根 20加强筋。斜撑底端设置支承桩,桩径1m,桩长7.50m,斜撑底端支承桩严格按照设计施工,

当支承桩达到设计强度后方可开挖斜撑后土体。

图3 基坑支护结构平面(单位:m

)

图4 基坑支护剖面(单位:mm)

3 支护设计及稳定性计算结果

简化基坑为方形,模型长353m,宽189m,开挖深

度12.15m ,支护桩径800mm,间距1200mm,嵌固深

度10m,斜支撑截面尺寸为1200mm 800mm,拐角

处设置平撑,截面尺寸为800mm 600mm 。对基坑进行整体计算,得到基坑计算水平位移图(图5)。同

时选取基坑埋设有测斜仪器监测点断面(基坑北侧中段)的支护桩体测斜数据与同部位的桩体计算数据进行对比,得到支护桩体实测位移与计算位移对比图(图6),支护桩弯矩分布见图7(a),计算斜撑弯矩分布见图7(b)。

图5 支护结构计算水平位移

图6 桩体实测位移与计算位移对比

由图5可以看出,由于基坑开挖,土体整体向坑内偏移,水平位移值随深度有所变化,桩体测斜最大位移出现在桩体深度1/3~1/2处。而从选取的典型断面水平位移值图(图6)中,也可以看到,计算结果与实测数据随深度的变化曲线规律一致,桩体最大水平位移值出现在桩体下端1/3处。其中计算桩体水平位移最

大值为11.05mm,实测桩体水平位移最大值为8.4mm ,桩体位移曲线整体呈现中间大,两头小的变化规律。

从图7(a)、(b)可以看到,三角土体开挖完成后支护桩体最大弯矩为562.7kN m,出现在坑顶下8.84m 位置,斜撑最大弯矩为1097k N m,位于斜撑

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顶部。斜撑受力大于支护桩受力,说明基坑三角土体开挖完后,斜撑承担了大部分被动土压力,支护桩所承受的被动土压力相对减少,对控制基坑变形具有重要作用。

桩的计算位移值与紧靠挖孔桩外侧布置的测斜管现场实际监测的位移变形规律十分吻合,说明弹性地基梁杆系有限元计算较好地模拟了支挡结构的变形和内力状态,据此进行的支护设计可以有效保证基坑和

周边建筑物的安全。

图7 计算得出的支护柱与斜撑弯矩分布在不考虑斜撑作用的情况下采用瑞典条分法进行基坑开挖整体稳定安全系数的试算,得到稳定安全系

数K s =1.603。满足现行规范对于临时性基坑支护

结构的整体稳定性安全系数K 1.3的要求,考虑斜撑结构对土体的支护作用后,整体稳定性安全系数将略有增加,可以有效保证了基坑和周边建筑物的安全。

4 结论

(1)本文运用弹性地基梁有限元和瑞典条分法对济南市恒隆广场深大基坑工程斜撑支护开挖过程进行了计算分析,获得了支护桩体和斜撑的位移及弯矩分布整体呈现中间大、两头小的变化规律以及基坑整体安全稳定性系数,模拟计算结果符合实际情况,对以后类似基坑工程具有一定的借鉴意义。

(2)目前,济南恒隆广场深大基坑土方开挖已基本完成,计算桩体位移和监测值满足规范要求,通过对比分析,有效验证了济南恒隆广场深大基坑采用支护桩加斜撑挡土、四周旋喷帷幕止水结合坑内降水的复合支护设计型式是安全可靠的。参考文献:

[1] 许德馨,唐传政,彭汉发等. 中心岛法斜支撑基坑开挖坡比探

讨[J].城市勘测,2008,157-160.

[2] 包旭范,庄丽,吕培林.大型软土基坑中心岛法施工中土台预留宽

度的研究[J].岩土工程学报,2006,(10).

[3] 吕鸿斌,赵留记.复合土钉墙基坑稳定性分析[J].东北水利水电,

2008,(5).

[4] 龚晓南,高有潮.深基坑工程设计施工手册[M ].北京:中国建筑

工业出版社,1998.

(编辑:徐诗银)

M onitoring analysis and stability evaluation of deep foundation

pit excavation of high structure

YANG Jia ,ZHANG Q iangyong ,L IU Dejun,Z HANG N i n g ,DUAN Kang

(G eotechnical and S truct ural Eng i neering Research C enter,Shandong Universit y,J inan 250061,Ch i na)

Abstrac t :

A i m i ng at the composite support struc t ures-row -p iles and s l anti ng braces adopted for the deep excavati on o fH en -g long P l aza ,the elasti c f oundati on bea m fi nite e le m ent and S w eden S lice M ethod are used for unit and overall calcu lati on and a -nalysis .The distr i bution la w of d i sp lacem ent and stress o f the supporti ng p iles and braces as w ell as the overa ll secu rity and sta -b ility factor o f the p it are ana l yzed ,and com pared w ith the m onito ri ng data .The analyzed results agree w ell w ith t he m eas u red data and t he design of founda tion suppo rt is effecti ve l y va li dated safe and re liab l e and is valuable to si m ilar f oundati on pit pro ject .K ey word s :

deep f oundati on p it ;suppo rti ng p ile ;slanti ng brace ;e l astic f oundati on bea m;stability calculati on ;f ounda ti on

m onitor i ng

深圳大学建筑系馆案例分析

读书笔记 ——深圳大学建筑系馆案例分析深圳大学建筑系馆——现代、古典、学院、轻松、简约、舒适 2002年新建的深圳大学系馆表现出来了很强的风格特点。深圳大学建筑系采用建筑系与设计院结合设计的理念，这是国内唯一一所与建筑设计院相互支持，有分有合，统筹兼顾的单位。教学机制改变了传统的教学模式，在产、学、研相结合的方针指导下，

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一层平面系馆南侧主要为教学区，系馆北侧主要为办公区。庭院与建筑相融合，使得建筑与室外环境相得益彰每一个区的中庭都是空间展开的中心，也是建筑交流的中心。教研区的中央是一个贯穿三层有着桥与廊道的内庭，明亮而宁静。

二层平面二层主要为公共交流空间和教学空间，拥有教研室、计算机室、多媒体教室、设计室、展览评图区域和大面积平台。这是建筑系馆最早和设计院一起设计的例子，教学、实践相辅相成。其中，教学、教研和设计

院对应着三个明确的建筑体量，它们在平面及空间上形成了互为极成关系的体量组合。三个体量之间以敞廊、桥、平台相连，形成三个互相贯通的室外空间。三层平面三层包含教研室、材料室、资料室、设计教室。

基坑稳定性验算

第4章基坑的稳定性验算 4.1概述在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。 4.2 验算内容对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容： ①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算 4.3 验算方法及计算过程 4.3.1基坑的整体抗滑稳定性验算根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。 4.3.3基坑抗隆起稳定性验算

图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图采用同时考虑c 、φ的计算方法验算抗隆起稳定性。 ()q D H cN DN K c q s +++=12γγ 式中 D —— 墙体插入深度； H —— 基坑开挖深度； q —— 地面超载； 1γ—— 坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值； 2γ—— 坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值； q N 、c N —— 地基极限承载力的计算系数； c 、?—— 为墙体底端的土体参数值；用普郎特尔公式，q N 、c N 分别为： ?π?tan 2245tan e N q ??? ? ?+=? ()? tan 11-=q c N N 其中 D=2.22m q=10kpa H=7m ?= 240 4.1879.29.1821.181.2181=?+?+?= γ 5.181 7.03.183.09.182=?+?=γ 6.9)22445(tan 24tan 14.302=+ =?e Nq 32.1924 tan 1)16.9(tan 1)1(0=-=-=?Nq Nc 则 Ks=(18.5×2.22×9.6+10×19.32)/18.4(7+2.22)+10=3.27>1.2 符合要求 4.3.4抗渗流（或管涌）稳定性验算（1）概述

抗倾覆稳定性验算

*作品编号：DG13485201600078972981* 创作者：玫霸* 五、施工计算 1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即： ()a p b K K P y -=γ 式中：P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计算即 a a b K cH K H P 22 12-=γ γ 土的重力密度此处取18KN/m 3 p K 修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力，从而使挡土结构后的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结构的被动土压力乘以修正系数，此处φ=28°则K=1.78 93.42452=??? ? ?+?=? tg K K p

a K 主动土压力系数 361.02452=??? ? ?-=? tg K a 经计算y=1.5m 挡土结构的最小入土深度t 0: x y t +=0 x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ 挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下，所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=?=（k 2 经验系数此处取1.2）经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求 2、支撑结构内力验算主动土压力：a a a K cH K H P 22 12-=γ 被动土压力：p p p cK K H P 22 12+=γ 最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方，36b 工字钢所承受的最大剪应力 d I Q d I Q S S z x x z ???? ??==*max max *max max max τ ,3.30* max cm I S z x = d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max 36b 工字钢所承受的最大正应力 []σσ<==a MP W M 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低

基坑放坡稳定性验算

基坑放坡稳定性验算根据施工组织安排，10-03地块各楼栋基坑采用分块开挖，临时放坡的施工方案，我司对基坑临时放坡后的坑边坡顶堆载及车载道路进行边坡稳定性验算，验算过程如下：参数信息: 条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.50；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：8.00；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 2.50 3.80 2.00 0.00 2 3.00 4.50 2.00 0.00 计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重 2、作用于土条弧面上的法向反力 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。

将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。计算公式: 式子中： --土坡稳定安全系数； F s c --土层的粘聚力； --第i条土条的圆弧长度； l i γ --土层的计算重度； θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角； φ --土层的内摩擦角； --第i条土的宽度； b i --第i条土的平均高度； h i ――第i条土水位以上的高度； h 1i ――第i条土水位以下的高度； h 2i γ' ――第i条土的平均重度的浮重度；

理正深基坑难点问题集锦

理正深基坑软件难点问题集锦： 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。

深基坑边坡稳定性计算书

... . . 土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；基坑侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数：土层参数：

序号土名称土厚度（m）坑壁土的重度γ(kN/m3) 坑壁土的摩擦角φ(°) 粘聚力（kPa）饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。三、计算公式:

建筑系馆案例分析报告

（二）案例分析 1. 大学建筑系馆 1）建筑设计和自然环境的结合大学地处岳麓山风景区，当地植被以香樟红枫为主，土壤为红土。所以设计师采用棕黄色石材作为外墙材料确定了棕黄色基调建筑的表皮具有一种粗糙感，和自然更加贴近。2）建筑所处的位置.总平面分析满空间供人员集散周边的交通方便裂

3）功能分区和流线分析两步楼梯，防火疏散两个入口进入要求一层的门厅，报告厅，展厅紧密结合交通流线方向一层的流线：入口大厅旁另设人员集散空间，避免与报告厅的人流的交叉，保持交通通畅。也为首层展厅的开放做了合理过度。

交通流线方向办公空间和教学空间没有很好的分隔，容易造成相互影响。两个办公用房之间相距较远，联系不够紧密。交通流线方向每一层入口处都设有集散空间，以过厅的形式呈现

使用空间交通空间开放空间 4）立面分析由于基地的南北面宽不大，而东西面相对较宽，且北面为校园的主要交通要道，所以北面设计整片实墙把室和室外分隔开，作为室和室外的过渡。中间中空的部分有着吸纳人流的效果。这是系馆的东立面，把三层以上的部分挖空，以下部分单独拉出形成个体。再结合院的竹井廊桥桂花树，运用借景手法丰富里立面的效果，而且软化了用石材作为材料的硬立面

5）空间适合建采光不足 *大学建筑系馆分析总结 1.建筑系馆属于校园的一个建筑，与周边的环境相协调。 2.外墙表皮的选择与周围环境相协调，通过立方体的切割与复合来设计建筑的外立面 3.部空间的设计过渡自然，没有明显的界限，交通空间，使用空间，展示空间，交流空间相互交错，符合建筑系学生需要交流展示的学习特征。 4.但整个建筑的采光不是做得很好，有一些房间的自然采光并不是特别理想。

深基坑边坡稳定性计算书

土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数：土层参数：

序号土名称土厚度（m）坑壁土的重度γ(kN/m3) 坑壁土的内摩擦角φ(°) 粘聚力（kPa）饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。三、计算公式:

深圳大学建筑学教授简介

深圳大学建筑学教授简介希望对考研的有所帮助：覃力教授出生年月：1957.1 学历：研究生学位：硕士最后学位获得单位：天津大学专业：建筑学研究方向：建筑设计及其理论重点学科带头人 1998年调入深圳大学建筑与土木工程学院，现任本学科学术委员会主任、学院建筑研究中心主任、深圳大学建筑设计院副总建筑师。中国建筑学会教育与职业实践工作委员会委员，全国高等学校建筑学专业教育评估委员会委员，第二届全国高等学校建筑学专业指导委员会委员，天津大学兼职教授，《新建筑》杂志编委。曾先后两次赴日本作为访问学者和客座研究员，98年3月调至北京中国航空工业规划设计院，任副总建筑师。先后主持或参加了包括国家自然科研基金和博士点基金在内的9项纵向科研项目和3项横向科研项目。主持或参加30余项各种工程项目。独立撰写或与他人合作出版了专著6部、译著2部。其中《中国古亭》和《中国的城》2部专著在台湾和大陆两地出版，并多次再版重印，受到广泛称誉。在专业学术刊物上或国内外学术会议

上发表论文50余篇，有多篇论文获建筑学会的优秀学术奖。研究课题：国内外住宅综合比较研究教委留学回国启动基金，经费3万元，1994～1996，主持人。聚落变迁模式及其现代指导性变迁计划研究教委博士点基金，经费3万元，1995～1997，第三名。新世纪住宅小区公建与配套设施的功能发展趋向研究，教委博士点基金，经费3万元，1996～1999，第二名。中日高层建筑综合比较研究广东省高校重点扶持学科基金，经费6万元，1999～2002，主持人。建筑设计观念在新技术影响下的发展趋向研究深圳大学科研基金，经费4万元，2000～2001，主持人。主要论著：《世界建筑师的思想与作品》中国建筑工业出版社，1999.12，译著/第一名。《国外交通建筑》黑龙江科学技术出版社，1995.11，第一名。《亭》中国建筑工业出版社与台湾合作版，1999年计划出版，

深基坑计算书8.30..

13、支护计算 13.1垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息: 1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为6.000 m。 2、荷载参数：局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b0为1.5 m，荷载宽度b1为2 m。 3、地质勘探数据如下：：填土厚度为3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00°，内聚力C为8.00 kPa，极限摩擦阻力18.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为20.00°，内聚力C为23.50 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。 4、土钉墙布置数据：放坡高度为5.60 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为6.00 m。土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00°，土钉距坑顶为1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算: 单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99， R=1.25γ0T jk 1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算： T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj 其中ζ--荷载折减系数 e ajk --土钉的水平荷载

建筑系馆案例分析

（二）案例分析 1. 湖南大学建筑系馆 1）建筑设计和自然环境的结合湖南大学地处岳麓山风景区，当地植被以香樟红枫为主，土壤为红土。所以设计师采用棕黄色石材作为外墙材料确定了棕黄色基调建筑的表皮具有一种粗糙感，和自然更加贴近。2）建筑所处的位置.总平面分析满空间供人员集散周边的交通方便裂

使用空间交通空间开放空间 4）立面分析由于基地的南北面宽不大，而东西面相对较宽，且北面为校园的主要交通要道，所以北面设计整片实墙把室内和室外分隔开，作为室内和室外的过渡。中间中空的部分有着吸纳人流的效果。这是系馆的东立面，把三层以上的部分挖空，以下部分单独拉出形成个体。再结合院内的竹井廊桥桂花树，运用借景手法丰富里立面的效果，而且软化了用石材作为材料的硬立面

5）空间链接舍弃适合建采光不足 *湖南大学建筑系馆分析总结 1.建筑系馆属于校园内的一个建筑，与周边的环境相协调。 2.外墙表皮的选择与周围环境相协调，通过立方体的切割与复合来设计建筑的外立面 3.内部空间的设计过渡自然，没有明显的界限，交通空间，使用空间，展示空间，交流空间相互交错，符合建筑系学生需要交流展示的学习特征。 4.但整个建筑的采光不是做得很好，有一些房间的自然采光并不是特别理想。

深圳大学建筑设计研究院

深圳市建设工程施工图设计文件审查合同项目名称: 项目地点: 深圳市送审单位: 审查机构: 深圳大学建筑设计研究院合同编号: 签订日期: 年月深圳市规划与国土资源局监制

建设单位（甲方）: 审查机构（乙方）:深圳大学建筑设计研究院甲方委托乙方承担工程施工图设计文件审查工作，经双方协商一致，签订本合同。第一条本合同依据下列法规和文件签订： 1.1 《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》。 1.2 《建设工程质量管理条例》、《建设工程勘察设计管理条例》。 1.3 国家及地方有关建设工程设计文件施工图审查法规和规章。 1.4 建设工程批准文件。第二条本合同涉及项目的情况： 2.1 工程名称： 2.2 设计单位：资质等级： 2.3 勘察单位：资质等级： 2.4 项目概况： 2.5 设计合同金额：万元；勘察合同金额：万元。 2.6 初设（方案）批准文号：号；批准时间：。

第三条乙方对甲方提交的施工图进行以下内容的审查： 3.1 是否按照经批准的初步设计文件或有关项目审批文件进行设计； 3.2 地基处理及结构设计的安全性、合理性； 3.3 是否达到规定的设计深度要求； 3.4 是否按照建设工程标准强制性条文进行设计； 3.5 建筑面积计算结果是否符合有关规定。第四条乙方应在甲方提交施工图文件及合同签订后10天内向甲方提交由乙方审查人员签字，乙方盖章的《深圳市建筑工程施工图设计文件审查报告》（一式两份）。审查合格的项目，乙方还应提交两套加盖“工程施工图设计文件审查专用章”的施工图文件。第五条本合同审查收费为万元人民币, 审查费按最终审查面积进行收费。双方约定采取以下付款办法第2 种： 5.1 甲方应在本合同签订后的/ 个工作日内向乙方付清所有审查费用。 5.2 甲方在本合同签订后的 2 个工作日内，向乙方支付合同审查总费用的%作为预付款；乙方完成所有的施工图审查并在提供完整的各（专业）施工图审查报告时，甲方应付清本合同约定的剩余全部审查费用。

深基坑专项施工方案计算书(1)

2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。一、参数信息: 基本参数：放坡参数：荷载参数：

土层参数：二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着: 1、土条自重W i， 2、作用于土条弧面上的法向反力N i， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i， 4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心， 5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。三、计算公式: K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθi

mθi=cosθi+1/F s tanφsinθi 式子中： F s --土坡稳定安全系数； c --土层的粘聚力； γ --土层的计算重度； θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； h1i --第i条土水位以上的高度； h2i --第i条土水位以下的高度； q --第i条土条上的均布荷载 γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为： h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]} 式子中： r --土坡滑动圆弧的半径； l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； α --土坡与水平面的夹角； h1i的计算公式: h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]} 当h1i≥ h i时，取h1i = h i；

基坑稳定验算书

基坑稳定验算书一、基坑稳定分析验算主要考虑基坑的失稳类型：a、支撑强度不够，刚度不够；b、整体滑动失稳；c、踢脚引起隆起失稳；d、砂地层管涌失稳；e、低鼓失稳（本工程地下无承压水）。本次论证主要是关于钢板桩及支撑结构的稳定问题，其中以支撑强度不够或刚度不够、整体滑动失稳和踢脚引起隆起失稳为主要验算对象。（一）、W47钢板桩挡土结构的内力简化模型与分析计算 1、W47工作井参数的选用地层情况，见表1，地下水位地面以下6米，接收坑开挖深度为6.58米，基坑宽×长为B×L=3.5×7.5m。地层可分为粘性土层和砂层（如图1），并将粘性土层和砂层的γ、c、?值各自算得加权平均值。

（1）、粘性土层： 31 18 1.918.7 1.718.1 1.9 18.3/5.5i i h KN m h γγ?+?+?== =∑ 1 16 1.914 1.719 1.9 16.45.5 i i a c h c KP h ?+?+?== =∑ 1 1.90.287 1.70.394 1.90.133 tan tan 0.267 5.5 i i h h ???+?+?== =∑ tan 0.1312 ? = （2）、砂层：则有加权浮重度' ' ' 32 9.8/i i h KN m h γγ ==∑ ，' tan 0.732?=，' tan 0.3272 ?=。 2、内力的计算（1）、钢板桩外侧主动土压力（采用粘性土层和砂层分开计算主动土压力的方法其中将水头压力看作为主动土压力的一部分） 2001tan (45)2tan(45)22 a P h c ?? γ=--- ' ' '20 2tan (45)2 a P h ?γ=- 其中 20 tan (45)0.5902 a K ? =- = ' ' 20 t a n (45 )0.257 2 a K ?=-= 式中：a P —粘土层主动土压力； ' a P —砂土层主动土压力； a K —粘土层主动土压力系数； 'a K —砂土层主动土压力系数。则粘性土的主动土压力合力为：

深圳大学包豪斯校舍建筑分析

深圳大学建筑系馆案例分析简介：建筑类型：民用建筑建筑面积：9200平方米层数：4 设计时间：2000.10 设计单位：深圳大学建筑设计研究院主要设计师：龚维敏、卢阳获奖情况：2004年“中国建筑艺术奖” 深圳大学建筑系馆——现代、古典、学院、轻松、简约、舒适 2002年新建的深圳大学系馆表现出来了很强的风格特点。深圳大学建筑系采用建筑系与设计院结合设计的理念，这是国内唯一一所与建筑设计院相互支持，有分有合，统筹兼顾的单位。教学机制改变了传统的教学模式，在产、学、研相结合的方针指导下，发挥密切合

作，相辅相成的长处，积极创造出一种理论联系实践的教学环境。建筑为学生提供设计课专用教室、讲课教室和美术教室；学院有学术报告厅、多功能厅、多媒体教室、CAAD教室以及各种实验室。深圳大学建筑与城市规划学院设有城市建筑环境实验室（建筑物理实验室、建筑材料与构造实验室）、CAAD实验室、模型室、摄影室和数字城市（GIS）实验室。学校累计投入680余万元。其中由建筑物理实验室和建筑材料与构造实验室构成的城市建筑环境实验室正在积极申报深圳市重点实验室，未来将成为深圳市重要的公共服务平台。总平面深大建筑系馆位于北校门入口西侧，四周有道路环绕，南侧是网球场馆，东侧是友谊林，交通便捷，环境优美，同时建筑和环境融合的恰到好处，给人舒适的感觉。

统筹兼顾的单位。教学机制改变了传统的教学模式，在产、学、研相结合的方针指导下，发挥建筑系与设计院密切合作，相辅相成的长处，积极创造出一种理论联系实践的教学环境。东立面

地铁车站基坑抗突涌稳定性验算

地铁车站基坑抗突涌稳定性验算一、工程概况（略）二、工程地质与水文地质条件 2.1工程地质条件（略） 2.2水文地质条件本场区的地下水，主要有浅层潜水和深层承压水。浅层潜水主要赋存于上部填土层及粉土、砂土层中，补给来源主要为大气降水和地表水，其静止水位一般在深1～4m。潜水含水层的渗透系数在10－3～10－6之间。深层承压水含水层主要分布于深部的（12）4（14）1圆砾层中，隔水顶班为其上部的粘性土层。水头埋深约在地表下6.4m，相当于高程＋1.10m。三、降水方案的设计根据水文地质条件和围护结构型式，本次降水设计主要包含两方面：基底稳定性验算和基坑内疏干井的设计。 3.1基底稳定性分析基坑底板的稳定条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于承压水的顶托力。即： H·γs ≥Fs·γw·h 式中：H —基坑底至承压含水层顶板间距离（m）； γs —基坑底至承压含水层顶板间的土的平均重度（kN/m3）； h —承压水头高度至承压含水层顶板的距离（m）； γw —水的重度（KN/m3），取10kN/m3； Fs —安全系数，一般为1.0～1.2,取1.05； 2、计算情况：以开挖深度最大的换乘节点附近的资料为计算依据，验算基底的抗涌稳定性。有关参数如下：地面标高＋5.906m，承压水水位标高＋1.10m，承压含水层顶板标高－35.17m，换乘节点最大开挖深度处的标高－18.754m。 A.计算承压含水层的顶托力Fs·γw·h

Fs·γw·h= Fs ×10×（1.10-(－18.754)）=198.754 Fs kPa； B.根据基坑开挖深度计算基坑底至承压含水层顶板间的土压力H·γs。 H=-18.754–（－35.17）=16.417m，γs=17.70kN/m3 则：H·γs=16.417×17.70=290.58 kPa； C.计算安全系数 198.754 Fs =290.58 Fs＝1.462>1.10 因此，本基坑可以不考虑承压水的突涌问题。四、真空疏干降水设计 1、降水方法的选择根据基底稳定性验算结果，本站场区基坑开挖深度范围内不受承压水影响，故仅在基坑内部布置疏干井；考虑到场区土层主要为淤泥质粉质粘土和淤泥质粘土，渗透系数小，故在井点降水时还需采取真空措施。综上所述，本基坑降水方法选用真空疏干管井。 2、真空疏干管井结构井管采用内径为φ250mm的钢管；滤管采用同径钢管加工而成，空隙率不小于25%，滤管外缠丝，并包两层60～80目的尼龙网，底部封死。井径750mm；井点埋设深度L=h＋6m（h－基坑开挖深度），从井底向上至地面以下2.0m范围内围填滤料，滤料为中粗砂。上部2.0m范围内用粘土捣实、封死。见附图“疏干管井结构示意图”。 3、疏干井数量根据临近地区类似工程成功的降水经验，每个真空疏干管井的有效影响范围为150～200m2，本次设计取150m2/口。根据场地条件，井点在基坑范围内均匀布置，同时，井点布置时应避开基底加固区、不影响结构柱、梁的施工。详见“降水井平面布置图”。 4、真空管井抽水工作示意图如下：真空抽水的工作示意图

深圳大学城体育场馆建筑设计说明

深圳大学城体育场馆设计说明这是一篇借建筑写成的成功宣言，也是一篇用场景空间来震撼心灵的诗篇。以三个造型相似的建筑物与场所空间组成的深圳大学城场馆，作为大学城区一个资源共享的场所，同时也是对社会展示其高标准、高度开放的重要窗口。这里不但有优美的环境和和谐的建筑群，同时其造型的抽象与单纯化, 抽象的场所空间震撼着每一个人….....。建筑篇一、概况本项目是深圳市政府最近筹建的大学城重要的内容，位于南山区大学城之间，紧靠西区，其对于加强各大学之间的交流，为各大学和周围社区居民提供一个良好的锻炼身体的场所，特别对提供一个文化体育活动的休闲空间具有重要的意义。大学城体育场馆具有三大内容，一个15000座的体育场，一个3000座的游泳场及一个容纳6000人左右的体育馆，另外包括大型公共训练场及配套设施。二、基地分析 a．交通方便，四周都面临规划道路，尤其是南面正在施工中的城市道路——留仙大道及北面侧重服务于大学城的城市规划道路。 b.位于群山之间，基地内部东部就有一座需要保护利用的山体，平整后的基地南边比北边仍相差11m左右，这种地形为给创造一个有特色的体育花园提供了很好的条件。 c.景色优美，无论从任何角度观看，背景的山体都可作为本项目的背景景观。尤其是基地东侧的山体，可与体育场紧密结合，体现建筑与环境的有机融合。

三、构思自古以来体育的精髓在于人对力量、速度及自我极限的挑战，在于个体身心健康的崇尚及追求。尤其是在奥林匹克的发祥地古希腊，体育竞技是他们对神的一种尊敬的表达。而比赛场所更是一个神秘而令人向往的地方…….. 本设计立意以单纯的造型及富有特色的场景空间设计，营造一个能震撼心灵，能给人无限遐想以想象的场所，同时独特的造型与环境的呼应，一样的使整个大学城洋溢在这种氛围之中。四、场景构思 a. 白天，三个圆状超尺度的构筑物有机相互呼应，同时也呼应山体的曲线形态。它们静卧在群山之间，仿佛是从地下冒出来的纯圆形的几何体，也仿佛是天外来物，或者是太空船，在周围绿化环境、蓝天白云的映衬之下，呈现一种珍珠般的白色。 b. 到了夜晚，建筑内部的照明令其熠熠生辉，在暗色的背景下显现一片虚幻景象。入口广场的“光之道”更是加强渲染这种戏剧性的效果，置身于“光之道”上，会忘却身处何地，这仿佛涉及到精神的深处…… 五、设计理念 a．单纯化的形体建筑群，有效地营造了一个震撼心灵的场所，同时强化体育精神，以至得以升华。 b.注重“环保”与“人文”理念，充分利用现有地形条件，促使人与自然的高度和谐。 c.综合有机的利用有限场所里面的各种资源，营造多个能满足多层次的文化、体育活动需求的场所空间。 d.注重经济性、适用性与可经营性，提供各种对外活动的服务，以促使运动场馆良好的经营与运作。六、总体规划构思分区明确根据场地的特殊性与三大建筑物服务的对象及自身的特殊性，把游泳场置于西北角，体育馆置于西南角，把体育场置于中央，三个单体朝西边显品字型布局，这种布局有效的在三个单体之间营造三个共享的大

深基坑验算基本概念

一．深基坑工程设计计算基坑工程设计计算包括三个部分的内容，即稳定性验算、结构内力计算和变形计算。稳定性验算是指分析土体或土体与围护结构一起保持稳定性的能力，包括整体稳定性、重力式挡墙的抗倾覆稳定及抗滑移稳定、坑底抗隆起稳定和抗渗流稳定等，基坑工程设计必须同时满足这几个方面的稳定性。结构内力计算为结构设计提供内力值，包括弯矩、剪力等，不同体系的围护结构，其内力计算的方法是不同的；由于围护结构常常是多次超静定的，计算内力时需要对具体围护结构进行简化，不同的简化方法得到的内力不会相同，需要根据工程经验加以判断；变形计算的目的则是为了减少对环境的影响，控制环境质量，变形计算内容包括围护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。稳定性验算整体稳定性边坡稳定性计算重力式围护结构的整体稳定性计算抗倾覆、抗滑动稳定性抗倾覆稳定性计算抗水平滑动稳定性计算抗渗透破坏稳定性边坡稳定性验算假定滑动面为圆弧用条分法进行计算不考虑土条间的作用力最小安全系数为最危险滑动面重力式围护结构的整体稳定性重力式围护结构的整体稳定性计算应考虑两种破坏模式，一种是如图所示的滑动面通过挡墙的底部；另一种考虑圆弧切墙的整体稳定性，验算时需计算切墙阻力所产生的抗滑作用，即墙的抗剪强度所产生的抗滑力矩。重力式围护结构可以看作是直立岸坡，滑动面通过重力式挡墙的后趾，其整体稳定性验算一般借鉴边坡稳定计算方法，当采用简单条分法时可按上面的公式验算整体稳定性。上海市标准《基坑工程设计规程》规定，验算切墙滑弧安全系数时，可取墙体强度指标内摩擦角为零，粘聚力c=（1/15~1/10）qu。当水泥搅拌桩墙体的无侧限抗压强度qu>1MPa时，可不考虑切墙破坏的模式。锚杆支护体系的整体稳定性两种不同的假定一种是指锚杆支护体系连同体系内的土体共同沿着土体的某一深层滑裂面向下滑动，造成整体失稳，如左图所示；对于这一种失稳破坏，可采取上述土坡整体稳定的验算方法计算，按验算结果要求锚杆长度必须超过最危险滑动面，安全系数不小于1.50；另一种是指由于锚杆支护体系的共同作用超出了土的承载能力，从而在围护结构底部向其拉结方向形成一条深层滑裂面，造成倾覆破坏，如右图所示。经常使用的验算方法是德国学者E.Kranz提出的“代替墙法”。以单锚支护体系为例，如下图所示，代替墙法假定深层滑裂面是由直线bc段和cd段组成，其中b点取在围护墙底部，c点取在锚固段的中点，cd段是由c点向上作垂线与地面交于d 点得到的。利用abcd范围内的力的平衡关系可以求解锚杆的极限抗力，安全系数定义为锚杆极限抗力的水平分力Th与锚杆设计水平分力的比值，要求不小于1.50。

基坑稳定性分析之隆起验算

基坑稳定性分析之抗隆起验算在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计（包括排桩支护与地下连续墙支护等）时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取一定的防范措施使地基的稳定性具有一定的安全度。在基础施工过程中基坑有时会失去稳定而发生破坏，这种破坏可能是缓慢的发生，也可能是突然的发生。这种现象有的有明显的触发因素，诸如振动、暴雨、外荷或其它的人为因素；有的却没有这些触发因素，则主要是由于设计时安全度不够或施工不当造成的。基坑的稳定性验算主要包括边坡的稳定性验算、基坑的抗渗流验算、基坑抗承压水验算和基坑抗隆起验算。由于地基的隆起常常是发生在深厚软土层中，当开挖深度较大时，则作用在坑外侧的坑底水平面上的荷载相应增大，此时需要验算坑底软土的承载力，如果承载力不足将导致坑底土的隆起。对于坑底土抗隆起稳定验算的方法很多，下面介绍四种方法。 1. 太沙基—派克方法太沙基研究了坑底的稳定条件，设粘土的内磨擦角φ ＝0，滑动面为圆筒面与平面组成，如图1所示。太沙基认为，对于基坑底部的水平断面来说，基坑两侧的土就如作用在该断面上的均布荷载，这个荷载有趋向坑底发生隆起的现象。当考虑dd1面上的凝聚力c 后，c1d1面上的全荷载P 为： cH rH 2B P -= (1-1) 式中 r —土的湿容重；

B —基坑宽度； c —土的内聚力； H —基坑开挖深度。其荷载强度p r 为： cH B r 2H P r -= (1-2) 太沙基认为, 若荷载强度超过地基的极限承载力就会产生基坑隆起。以粘聚力c 表达的粘土地基极限承载力q d 为： c q d 7.5= (1-3) 则隆起的安全系数K 为： B cH rH c p q K r 2 7.5d -== (1-4) 太沙基建议K 不小于1.5。图1抗隆起计算的太沙基和派克法太沙基和派克的方法适用于一般的基坑开挖过程，这种方法没有考虑刚度很大且有一定的插入深度的地下墙对于抗隆起的有利作用。 2. 柯克和克里泽尔方法

深基坑专项设计方案审查要点

深基坑专项设计方案审查要点审查内容 1 资质资格审查深基坑工程设计单位是否具有相应的设计、监测资质，相关审查文件图章（含出图章、注册章）是否齐全、有效，各级责任人签章应齐全、有效。外地单位应提交进市登记手续，具有合理的技术人员班子。 2 设计条件 2.1 相关设计资料标有建筑红线的地形图、地下建筑平面图与剖面图、基础结构施工图、桩位图等，结构设计对基坑围护的要求、地质资料等。2.2 周边环境条件（1）周边管线类型、材质、规格、埋深及与基坑的相对关系；周围道路性质、路面结构、载重情况、流量等；周边现有建（构）筑物的基础与结构形式，与基础的相对关系，现有位移、开裂情况；临近水体、边坡与基坑的相对关系；与本基坑相邻近的基坑工程、桩基工程的施工进度，可能对本基坑产生的影响，以及双方协调的情况。

（2）临近道路、管线、水体及其它建（构）筑物的结构质量的检测资料及对环境保护要求；（3）位于地铁、隧道等大型地下设施安全保护区范围内的基坑工程，以及城市生命线或位移有特殊要求的精密仪器使用场所附近的基坑工程的特别保护要求。 3 支护设计 3.1 设计原则（1）建筑基坑的安全等级原则上根据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202- 并应结合《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）的有关规定确定。（2）基坑支护设计应充分考虑场地的工程地质与水文地质条件、基坑平面特征、周边环境、时空效应，对挡土、支护、防水、挖土、监测和信息化施工作总体设计，一级基坑工程宜采用动态设计法。（3）满足边坡和支护结构强度、稳定性及安全度的要求。（4）安全系数的选取与基坑的安全等级相匹配。