SBR反应池的设计计算
第3章设计计算
3.1 原始设计参数
原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数
K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅
3.2.1 设计说明
格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数
（1）变化系数：K T=1.72；
（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；
（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；
（4）设过栅流速：v=0.9m/s；
（5）栅前水深：h=0.4m；
（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算
（1）格栅间隙数：
0.1130.0210.90.4
Q n bvh ==≈?? （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/s
?——格栅安装倾角， 取60°
h ——栅前水深 m
b ——栅条间隙宽度，取21mm
v ——过栅流速 m/s
（2）栅渠尺寸：
B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m
（3—2） s ——栅条宽度 取0.01m
B 2——格栅宽度 m
max
10.1
0.321m 0.780.4Q B v'h ===?
（3—3） B 1——进水渠宽 m
v’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s
栅前扩大段：
21
10.4030.321
0.12m 2tan 2tan 20B B L α--===??
（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20
栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m
（3—5） 通过格栅的水头损失h 1：
42
3142)sin 20.010.9
2.42()sin6030.097m
0.02119.6S v
h =β(k α
b g =?????=
（3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3m
H =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m
（
3—7） 栅槽总长度L ：
L =L 1+L 2+1.0+0.5+
2tan h+h α
=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan60+?=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：
max 1T
864001000Q W W K =
33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72
??==>? （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07 宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。生产厂商：上海南方环保设备有限公司、上海惠罗环境工程有限公司。
3.3平流式沉砂池
3.3.1设计说明
平流式沉砂池是常用的形式，污水在池内沿水平方向流动。平流式沉砂池由入流渠、出流渠、闸板、水流部分及沉砂斗组成。它具有截留无颗粒效果好、工作稳定、构造简单和排沉砂方便等优点。
3.3.2设计参数
（1）最大流速为0.3m/s ，最小流速为0.15m/s ；
（2）最大流量时停留时间不小于30s ，一般采用30～60s ；
（3）效水深应不大于1.2m ，一般采用0.25～1m ，每格宽度不宜小于0.6m ；
（4）水头部应采取消能和整流措施；
（5）底坡度一般为0.01～0.02，当设置除砂设备时，可根据设备要求考虑
池底形状。
3.3.3设计计算
（1）池子长度L ：设最大设计流量时的流速v =0.25m/s ，流行时间t =30s
L =vt =0.25×30=7.5m （3—10）
（2）水流断面积A ：max 20.10.4m 0.25
Q A v === （3—11） （3）池子总宽度B ：设n =2格，每格宽b =0.6m
B =nb =1.2m （3—12）
（4） 有效水深：20.40.33m 1.2
A h
B === （3—13） （5）砂池所需容积V ：清除沉砂的时间间隔T=2d
max 366T 864000.1302864000.3m 10 1.7210
Q XT V K ???===?? （3—14） X ——城市污水沉砂量[363m /10m ?(污水)] 取30
K T ——生活污水流量总变化系数
（6）每个砂斗容积V 0：设每个分格有两个沉砂斗
300.30.075m 2222
V V ===?? （3—15） （7） 沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽a 1=0.4m ，斗壁与水平面的倾角70°，
斗高h 3’=0.3m 沉砂斗上口宽：312'20.30.40.62m tan70 2.75
h a a ?=
+=+=? （3—16） 砂斗容积： 2231102233
'(222)60.3(20.6220.620.420.4)0.079m 0.075m 6
h a aa a V ++=?+??+?==≈ （3—17） （8）沉砂室高度h 3：采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗
3327.520.620.2'0.060.30.060.48m 2
h h L -?-=+=+?= （3—18） （9）池总高度：设超高h 1=0.3m
H =h 1+h 2+h 3=0.3+0.33+0.48=1.11m （3—19）
3.4 SBR 反应池
3.4.1设计说明
设计方法有两种：负荷设计法和动力设计法，本工艺采用负荷设计法。
根据工艺流程论证，SBR法具有比其他好氧处理法效果好，占地面积小，投资省的特点，因而选用SBR法。SBR是序批式间歇活性污泥法的简称。该工艺由按一定时间顺序间歇操作运行的反应器组成。其运行操作在空间上是按序排列、间歇的。
污水连续按顺序进入每个池，SBR反应器的运行操作在时间上也是按次序排列的。SBR工艺的一个完整的操作过程，也就是每个间歇反应器在处理废水时的操作过程，包括进水期、反应期、沉淀期、排水排泥期、闲置期五个阶段。这种操作周期是周而复始进行的，以达到不断进行污水处理的目的。对于单个的SBR反应器来说,在时间上的有效控制和变换，即达到多种功能的要求，非常灵活。
（1）进水期
进水期是反应池接纳污水的过程。由于充水开始是上个周期的闲置期，所以此时反应器中剩有高浓度的活性污泥混合液，这也就相当于活性污泥法中污泥回流作用。
SBR工艺间歇进水，即在每个运行周期之初在一个较短时间内将污水投入反应器，待污水到达一定位置停止进水后进行下一步操作。因此，充水期的SBR池相当于一个变容反应器。混合液基质浓度随水量增加而加大。充水过程中逐步完成吸附、氧化作用。SBR充水过程，不仅水位提高，而且进行着重要的生化反应。充水期间可进行曝气、搅拌或静止。
曝气方式包括非限制曝气（边曝气边充水）、限制曝气（充完水曝气）半限制曝气（充水后期曝气）。
（2）反应期
在反应阶段，活性污泥微生物周期性地处于高浓度、低浓度的基质环境中，反应器相应地形成厌氧—缺氧—好氧的交替过程。
虽然SBR反应器内的混合液呈完全混合状态，但在时间序列上是一个理想的推流式反应器装置。SBR反应器的浓度阶梯是按时间序列变化的。能提高处理效率，抗冲击负荷，防止污泥膨胀。
（3）沉淀期
相当于传统活性污泥法中的二次沉淀池，停止曝气搅拌后，污泥絮体靠重力沉降和上清液分离。本身作为沉淀池，避免了泥水混合液流经管道，也
避免了使刚刚形成絮体的活性污泥破碎。此外，SBR 活性污泥是在静止时沉降而不是在一定流速下沉降的，所以受干扰小，沉降时间短，效率高。
（4）排水期
活性污泥大部分为下周期回流使用，过剩污泥进行排放，一般这部分污泥仅占总污泥的30%左右，污水排出，进入下道工序。
（5）闲置期
作用是通过搅拌、曝气或静止使其中微生物恢复其活性，并起反硝化作用而进行脱水。
3.4.2 SBR 反应池容积计算
设计参数：
表3—1 处理要求
项目
进水水质mg/L 出水水质 mg/L CODcr
BOD5
NH3-N
TP
SS
600 300 40 10~12 350 ≤60 ≤20 ≤15 ≤1 ≤20
设SBR 运行每一周期时间为6h ，进水时间1.5h ，反应时间2.0h ，沉淀时间1.0h ，排水时间1.5h ： 周期数：2446
n == 根据运行周期时间安排和自动控制特点，SBR 反应池设置4个。
SBR 处理污泥负荷设计为Ns =0.35kgBOD /(kgMLSS d)?，设f =0.85，SVI=90（SVI 在100以下沉降性良好），则
（1）污泥沉降体积为：
635000(30020)1090 5.5t 90495m 0.850.3
-?-??=?=? （3—20） （2）每池的有效容积为：
350006495312.5123.75436.25m 4244
?+=+=? （3—21） （3）选定每池尺寸L ×B ×H =15×7.5×4.5=506.25m 3>436.25m 3 （3—22）
采用超高0.5m ，故全池深为5.0m
（4）池内最低水位：312.5123.754.5 1.72m 1.1m
-=>= （3—23） 3.4.3（1）SBR SBR 水悬浮物沉淀形成。SBR 生物代谢产泥量为
r r x a Q S b X V ?=??-??=r r s
Q S a Q S b N ???-?=s r ()a b N Q S -? （3—24） 式中： a ——微生物代谢增系数，kgVSS/kgBOD
b ——微生物自身氧化率，l/d
根据生活污泥性质，参考类似经验数据，设a =0.70，b =0.05,则有：
30.05(0.70)500028010742kg /d 0.3
x -?=-???=（3—25） 假定排泥含水率为P =99.2%，则排泥量为：
3s 3374292.75m /d 10(1)10(10.992)
x Q P ?===?-?- （3—26） 考虑一定安全系数，则每天排泥量为95m 3/d 。
3.4.4需氧量及曝气系统设计计算
（1）需氧量计算
SBR 反应池需氧量O 2计算式为
O 2=r 'a Q S b X V ??+??=r r s ''()a Q S b Q S N ??+? （3—27）
式中：a ’——微生物代谢有机物需氧率，kg/kg
b ’——微生物自氧需氧率，l/d
S r ——去除的BOD 5(kg/m 3)
经查有关资料表，取a ’=0.50，b ’=0.190,需氧量为：
3320.1950002800.50500028010100.3
O --??=???+? 221587kgO /d =66.13kgO /h = （3—28）
（2）供气量计算
设计采用塑料SX-1型空气扩散器，敷设SBR 反应池池底，淹没深度H =4.5m 。SX-1型空气扩散器的氧转移效率为E A =8%。
查表知20℃，30℃时溶解氧饱和度分别为s(20)9.17mg/L C =， s(30)7.63mg/L C = 空气扩散器出口处的绝对压力P b 为：
53b 1.013109.810P H =?+??
5351.013109.810 4.5 1.45410Pa =?+??=? （3—29）
空气离开反应池时，氧的百分比为：
O t =A A 21(1)7921(1)E E -+-=21(18%)7921(18%)
-+-=19.6% （3—30） 反应池中溶解氧平均饱和度为：（按最不利温度条件计算） b t sb(30)s 5(
)2.0661042P O C C =+? =7.63(551.4541019.62.0661042
?+?)=1.17?7.63=8.93(mg/) （3—31） 水温20℃时曝气池中溶解氧平均饱和度为：
sb(20)C =1.17?9.17=10.73(mg/L) （3—32）
20℃时脱氧清水充氧量为：
sb(20)020sb j [()] 1.024
T R C R C T C αβρ-?=??-? （3—33） 式中：α——污水中杂质影响修正系数，取0.8(0.78~0.99)
β——污水含盐量影响修正系数，取0.9(0.9~0.97)
C j ——混合液溶解氧浓度，取c =4.0 最小为2
ρ——气压修正系数ρ=P P 标
=1 反应池中溶解氧在最大流量时不低于2.0mg/L ,即取C j =2.0，计算得：
20(3020)10.730.8(0.9 1.010.73 2.0) 1.024
O R -?=???-? =1.382O =1.38?66.13=91.26(kgO 2/h) （3—34）
SBR 反应池供气量G s 为:
033s A 91.263802.5m /h 63.37m /min 0.30.30.08
R G E ====?（3—35） 每立方污水供气量为:
s F 3802.512.17312.5
G V == (m 3空气/m 3污水) （3—36） V F ——反应池进水容积(m 3/h)
去除每千克BOD 5的供气量为:
s F r 3802.543.46312.50.28
G V S ==? (35m /kgBOD 空气) （3—37） S r ——去除的BOD 5(3kg/m )
去除每千克BOD 5的供氧量为:
0F r 91.26 1.04312.50.28
R V S ==? (25kgO /kgBOD ) （3—38） 3.4.5空气管计算
空气管的平面布置如图所示。鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两SBR 池的隔墙上设两根供气支管，为4个SBR 池供气。在每根支管上设6条配气竖管，为SBR 池配气，4池共4根供气支管，24条配气管竖管。每条配气管安装SX-I 扩散器10个，每池共60个扩散器，全池共240个扩散器。每个扩散器的服务面积为112.5m 2/60个=1.88m 2/个。空气支管供气量为：
3si s 111.25163.37 1.25119.8m /min 44
G G =???=???= （3—39） 1.25——安全系数
由于SBR 反应池交替运行，4根空气支管不同时供气，故空气干管供气量为19.8m 3/min 。
选用SX-I 型盆形曝气器，氧转移效率6~9%，氧动力效率 1.5~2.2 kg /(kw h)?,供气量20~25m 3/h ,服务面积1~2m 2/个。
3.4.6滗水器
现在的SBR工艺一般都采用滗水器排水。滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。
目前SBR使用的滗水器主要有旋转式滗水器，套筒式滗水器和虹吸式滗水器三种。本工艺采用旋转式滗水器。旋转式滗水器属于有动力式滗水器，应用广泛，适合大型污水处理厂使用。
本工艺采用XPS-07型旋转式滗水器，处理量700m3/h，最大滗水深度3m。
3.4.7鼓风机房
鼓风机房要给SBR池供气，选用TSD-150型罗茨鼓风机三台，2备1用。设备参数：
流量：20.40m3/min；
升压：44.1kPa；
配套电机型号：Y200L-4；
功率：30kW；
转速：1220r/min；
机组最大重量：730kg。
3.5絮凝反应池
3.5.1设计说明
深度处理包括混凝、澄清、过滤、活性炭吸附、臭氧氧化、反渗透等，其目的是去除二级处理水中的悬浮物（SS），溶解性有机物（BOD），N，P 等污染物质，以满足水环境标准，防止封闭式水域富营养化和污水再利用的水质要求。
混凝的基本原理：向污水中投入某种化学药剂（常称之为混凝剂），使在水中难以沉淀的胶体状悬浮颗粒或乳状污染物失去稳定后，由于互相碰撞而聚集或聚合、搭接而形成较大的颗粒或絮状物，从而使污染物更易于自然下沉或上浮而被除去。混凝剂可降低污水的浊度、色度，除去多种高分子物
质、有机物、某些重金属毒物和放射性物质。
在水处理中，凝聚是指脱稳的胶粒相互聚集为较大颗粒的过程。絮凝则指未经脱稳的胶体也可聚结成较大的颗粒现象。混凝则包括凝聚与絮凝两种过程。凝聚是瞬时的，只需将化学药剂扩散到全部水中即可。絮凝则与凝聚作用不同，它需要较长的时间去完成。但一般情况下两者也不好绝然分开。因此我们把能凝聚与絮凝作用的药剂统称为混凝剂。
絮凝通常在絮凝池内，以机械或水力等方式造成颗粒碰撞机会，形成易于沉淀或上浮的絮体，最终达到与水分离的目的，反应时间t 在1030min 之间。用于水处理的混凝剂要求混凝效果好，对人类健康无害，价廉易得，使用方便，本工艺选择明矾。
3.5.2设计参数
（1）池数一般不少于2个；
（2）搅拌器排数一般为3~4排（不应少于3排），水平搅拌轴应设于池中水
深1/2处；
（3）叶轮桨板中心处的线速度，第一排应采用0.4m/s~0.5m/s ，最后一排采
用0.2m/s ，各排线速度应逐渐减小；
（4）水平轴式叶轮直径应比絮凝池水深小0.3m ，叶轮尽端与池子侧壁间距
不大于0.2m ；
（5）水平轴式絮凝池每只叶轮的桨板数一般为4~6块，桨板长度不大于叶
轮直径的75%；
（6）同一搅拌器两相邻叶轮应垂直设置；
（7）每根搅拌轴桨板总面积应为水流截面积的10%~20%，不宜超过25%，
每块桨板的宽度为桨板长的1/10~1/15，一般采用10~30mm ；
（8）絮凝池深度按照水厂标高系统布置确定，一般为3~4m 。
3.5.3设计计算
已知设计流量Q =208.3m 3/h ，采用2座絮凝池：
（1）絮凝池尺寸：絮凝池有效容积：絮凝时间取T =20min ，则
3208.33052m 60602
QT W n ?===? （3—40）
池长：水深H 取3m ，
1.0339m L ZH α==??= （3—41）
α——系数，一般取1.0~1.3
Z ——搅拌轴排数（3～4排） 池子宽度：52 1.93m 93
W B LH =
==? （3—42） （2）搅拌器尺寸：
每排上采用2个搅拌器，设搅拌器间净距离和其离壁的距离为0.05m ，每个搅拌器长为： 1.930.0540.87m 2
l -?== （3—43） 设搅拌器上缘距水面及下缘距池底的距离为0.15m ，则搅拌器外缘直
径为：
D=3-2×0.15=2.7m （3—44）
每个搅拌器上装有四块叶片，叶片宽度采用0.1m ，每根轴上浆板总
面积为0.87×0.1×4×2=0.7m 2，占水流截面积1.93×3=5.8m 2的12%。
（3）每个搅拌器旋转时克服水阻力所消耗的功率：
各排叶轮桨板中心点线速度采用v 1=0.5m/s ，v 2=0.35m/s ，v 3=0.2m/s
叶轮桨板中心点旋转直径D 0=2.7-0.1=2.6m （3—45） 叶轮转速及角速度分别为： 第一排：
111060600.5 3.67r /min,0.367rad /s 3.14 2.6
v n D ω?====π? （3—46） 第二排：222060600.35 2.57r /min,0.257rad /s 3.14 2.6
v n D ω?====π? （3—47） 第三排：333060600.2 1.47r /min,0.147rad /s 3.14 2.6
v n D ω?====π? （3—48） 桨板宽长比：0.1/0.87=0.11<1，得阻力系数 1.10ψ=，则
1.10100056229.81k g ψρ?===? （3—49） 第一排每个叶轮所消耗功率：
2122121()408
ykl N r r ω=-
22(1.35 1.25)0.0165kw 408
=?-= （3—50） y ——每个叶轮上的桨板数目
r 1——叶轮半径与桨板宽度之差
r 2——叶轮半径
用同样方法，可求得第二、三排叶轮所消耗功率分别为：
N 2=0.0078kw ，N 3=0.0026kw
（4）电动机功率：
第一排所需功率为：N 01=0.0165×2=0.033kw （3—51） 第二排所需功率为：N 02=0.0078×2=0.0156kw （3—52） 第三排所需功率为：N 03=0.0026×2=0.0052kw （3—53） 设三排搅拌器合用一台电动机带动，则絮凝池所需总功率为：
00102030.0330.01560.00520.054kw N N N N ∑=++=++= （3—54）
电动机功率（取120.75,0.7ηη==）
120.0540.103kw 0.750.7
N N ηη∑===? （3—55） （5）核算平均速度梯度G 值及G T 值（按水温20℃计算，
6210210kg s /m μ-=??）
反应池平均速度梯度：
132s G -== （3—56） G T =32×20×60=38400=3.8×104 （3—57）
经核算，G 和G T 均符合要求
3.6滤池（普通快滤池）
3.6.1设计说明
过滤是利用过滤材料分离污水中杂质的一种技术，有时用作污水的预处理，有时用作最终处理，出水供循环使用或重复利用。在污水深度处理技术中，普遍采用过滤技术。根据材料不同，过滤可分为多孔材料过滤和颗粒材料过滤两类。过滤过程是一个包含多种作用的复杂过程。完成过滤工艺的处
理构筑物称为滤池。
在污水处理中，颗粒材料过滤，主要用于去除悬浮和胶体杂质，特别是用重力沉淀法不能有效去除的微小颗粒以及细菌。颗粒材料过滤对污水中的BOD ，COD 等也有一定的去除效果。
滤池的种类虽然很多，但其基本构造是相似的，在污水深度处理中使用的各种滤池都是在普通快滤池的基础上加以改进而来的，普通快滤池外部由滤池池体、进水管、出水管、冲洗水排出管等管道及其附件组成；滤池内部由冲洗水排出槽、进水渠、滤料层、垫料层排水系统组成。
普通快滤池可以用单层滤料、双层滤料和三层滤料。双层滤料滤池的工作效果较好，一般底层用粒径0.5～1.2mm 的石英砂，高500mm ，上层用陶粒或无烟煤，粒径为0.8～1.8mm ，层高300～500mm 。滤速8～10m/h ；反冲洗强度为15～162L/(m s)?，延时8～10min 。
3.6.2设计参数
（1）滤速取8m/s ；
（2）冲洗强度q =13～162L/(m s)?；
（3）冲洗时间6min ；
（4）停留时间40min ；
（5）滤池工作时间24h 。
3.6.3设计计算
（1）滤池尺寸：
滤池实际工作时间：
010*********.5h 6060
T T t t ??=--=--= （3—58） T 0——滤池工作周期
t 0——停留时间
t 1——冲洗时间
滤池面积：2500022m 1022.5
Q F vT ===? （3—59） 采用2个滤池，每个滤池面积f =11m 2
设滤池长宽比L /B =1，则 3.32m B L ==
（2）承托层高度H 1采用0.45m ，滤料层高度，无烟煤层为450mm ，石英砂层为300mm ，总高度H 2为750mm ，滤料上水深H 3采用1.5m ，超高H 4采用0.3m ，滤板高度H 5采用0.12m 。
滤池总高度：H =H 1+H 2+H 3+H 4+H 5=3.12m （3—60）
（3）滤池反冲洗水头损失
①管式大阻力配水系水头损失：
2221141()() 3.5(m)102100.25%0.6829.8
q h a g μ=?=?=??? （3—61） 214L/s m q =?（）
——冲洗强度 0.25%a =——配水系统开孔比
68.0=μ——孔口流量系数
②经砾石支承层水头损失：
310.0220.0220.45140.14m h H q ==??= （3—62）
③滤料层水头损失及富余水头为：h 4=2m
④反冲洗水泵扬程：
3.123(3.50.14 2.0)11.76m H =++++= （3—63）
3.7接触消毒池
3.7.1设计说明
城市污水经过一级或二级处理后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病源菌的可能。因此，污水排入水体前应进行消毒，特别是医院、生物制品以及屠宰场等有致病菌污染的污水，更应严格消毒。
目前，用消毒剂消毒能产生有害物质，影响人们的身体健康已广为人知，氯化是当今消毒采用的普遍方法。氯与水中有机物作用，同时有氧化和取代作用，前者促使去除有机物或称降解有机物，而后者则是氯与有机物结合，氯取代后形成的卤化物是有致突变或致癌活性的。
所以，目前污水消毒一是要控制恰当的投剂量，二是采用其他消毒剂代替液氯或游离氯，以减少有害物的生成。消毒设备应按连续工作设置。消毒
设备的工作时间、消毒剂代替液氯或游离氯，以减少有害物的生成。
消毒设备应按连续工作设置，消毒设备的工作时间、消毒剂投加量，可根据所排放水体的卫生要求及季节条件掌握。一般在水源的上游、旅游日、夏季应严格连续消毒，其他情况时可视排出水质及环境要求，经有关单位同意，采用间断消毒或酌减消毒剂投量。
目前常用的污水消毒剂是液氯，其次是漂白粉、臭氧、次氯酸钠、氯片、氯氨、二氧化氯和紫外线等。其中液氯效果可靠、投配设备简单、投量准确、价格便宜。其他消毒剂如漂白粉投量不准确，溶解调制不便。臭氧投资大，成本高，设备管理复杂。其他几种消毒剂也有很明显的缺点，所以目前液氯仍然是消毒剂首选。
3.7.2设计参数
（1）水力停留时间T =0.5h ；
（2）设计投氯量一般为3.0～5.0mg/l 本工艺取最大投氯量max 5.0mg/l ρ=。
3.7.3设计计算
（1）设计消毒池一座，池体容积：V =QT =208.3×0.5=104m 3 （3—64）
设池长L =6m ，有3格，每格池宽b =2.5m ，长宽比L /b =4.0，有效水深H 1=3m ，接触消毒池总宽B =nb =3×2.5=7.5m ，则
实际消毒池容积：V 1=BLH 1=7.5×6×3=135m 3 （3—65） 满足有效停留时间要求
（2）加氯量计算
每日加氯量3max 5.050001025kg /d 1.04kg /h W Q ρ-==??== （3—66） 选用贮氯量为25kg 的液氯钢瓶，每日加氯量1瓶，共贮用15瓶，选用加氯机2台。
（3）混合装置
在消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台，第三格不设。
选用JBK-2200框式调速搅拌机，搅拌直径2200mm ，高2000mm ，电动机功率4.0kw 。
接触消毒池设计为纵向折流反应池。
3.8污泥处理系统
3.8.1污泥水分去除的意义和方法
污水处理厂的污泥是由液体和固体两部分组成的悬浮液。污泥处理最重要的步骤就是分离污泥中的水分以减少污泥体积，否则其他污泥处理步骤必须承担过量不必要的污泥体积负荷。
污泥中的水分和污泥固体颗粒是紧密结合在一起的，一般按照污泥水的存在形式可分为外部水和内部水，其中外部水包括孔隙水、附着水、毛细水、吸附水。污泥颗粒间的孔隙水占污泥水分的绝大部分（一般约为70%～80%），其与污泥颗粒之间的结合力相对较小，一般通过浓缩在重力的作用下即可分离。附着水（污泥颗粒表面上的水膜）和毛细水（约10%～22%）与污泥颗粒之间的结合力强，则需要借助外力，比如采用机械脱水装置进行分离。吸附水（5%～8%，含内部水）则由于非常牢固的吸附在污泥颗粒表面上，通常只能采用干燥或者焚烧的方法来去除。内部水必须事先破坏细胞，将内部水变成外部水后，才能被分离。
3.8.2各部分尺寸计算
1．集泥井
（1）集泥井容积计算
考虑构筑物每日产泥量为95m 3，需在2h 内抽完，集泥井容积定为污泥提升泵流量10min 的体积：
395108m 260
V ?=
=? （3—67） （2）集泥井尺寸的计算 设有效泥深为2m ，L ×B =2×2=4m 2,集泥井为地下式，池顶加盖，有潜污泵抽送污泥，池底相对标高-2.5m ，最高泥位-0.5m 。
（3）污泥提升泵的选择
选择GMP 型自吸式离心泵
功率：20kw ；
相数：3；
极数：4；
型号：GMP-320-150；
口径：150mm；
质量：110kg；
流量：180m3/h；
最大流量：222m3/h；
扬程：17.5m；
最高扬程：24.0m；
选用3台，2台备用。
2．污泥浓缩池
（1）设计说明
降低污泥中的含水率，可以采用污泥浓缩的方法来降低污泥中的含水率，减少污泥体积，能够减少池容积和处理所需的投药量，减小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。具有一定规模的污水处理工程中常用的污泥浓缩方法主要有重力浓缩.溶气气浮浓缩和离心浓缩。
根据需要选用连续式重力浓缩池。
（2）设计参数
污泥固体浓度c =8g/L ，污泥含水率P =99.8%，浓缩后含水率P 1=96%，污泥固体负荷2s 45kg /(m d)q =?，污泥浓缩时间T =16h ，贮泥时间t =4h 。
（3）设计计算
①浓缩池体积计算
浓缩池污泥总流量Q s =95m 3/d=3.96m 3/h （3—68） 浓缩池所需表面积s 295816.89m 45
Q c A q ?=== （3—69）
浓缩池直径 4.6m D ==
（3—70） 水力负荷s
w 2
()2Q q D π=
3232295
5.72m /(m /d)0.238m /(m /h)
3.14 2.3===? （3—71） 有效水深h =0.238×16=3.81m ，取
4.0m
（3—72） 浓缩池有效容积V 1=A ×h =4.0×16.89=67.56m 3
（3—73） ②排泥量与存泥容积
浓缩后排出含水率为P 1=96%的污泥，则
33s 199.2%
'9519m /d =0.79m /h 196%Q -=?=-
（3—74） 按4h 贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积
V 2=4×Q s ’=4×0.79=3.16m 3
（3—75） 泥斗容积：
1
2231122()3h V r r r r π=++
2233.14 1.2
(1.1 1.10.60.6) 2.8m 3?=+?+=
（3—76） 式中：h 1——泥斗垂直高度，取1.2m
r 1——泥斗上口半径，取1.1m
r 2——泥斗下口半径，取0.6m
设池底坡度为0.08，池底坡降为：
20.08(4.6 1.12)
0.096m 2h ?-?==
（3—77）
故池底可贮泥容积为：
222411()322h D D V r r π??=
+?+???? 2233.140.096(2.3 2.3 1.1 1.1)0.9m 3
?=?+?+= （3—78） 因此，总贮泥容积为V 3+V 4=2.8+0.9=3.7m 3≈3.96m 3，满足要求。
③浓缩池总高度
设浓缩池超高h 3为0.3m ，缓冲层高度h 4为0.3m ，则浓缩池总高度为：
H =h +h 1+h 2+h 3+h 4=4.0+1.2+0.096+0.3+0.3=5.896m （3—79）
④浓缩池排水量
Q =Q s -Q s ’=3.96-0.79=3.17m 3/h （3—80）
3．污泥脱水机房
（1）污泥产量
经过浓缩处理后，产生含水量为96%的干污泥19 m 3/d 。
（2）污泥脱水机
根据所需处理污泥量，选用DY-500型带式压滤机1台，购买2台，使用1台，备用1台。该脱水机参数：处理量1.5～2.5m 3/h ，滤带有效宽度500mm ，滤带运行速度0.6~6m/s ，主机功率0.75kw ，设备质量2200kg ，外型尺寸4500mm×2230mm×1150mm 。
【最新精选】旋流沉砂池
4.5旋流沉砂池 4.5.1设计说明 沉砂池的作用是去除水中密度较大的无机颗粒物，如泥沙，煤渣等。一般设置在泵站、倒虹管、沉淀池之前，以减轻水泵和管道的磨损，防止后续处理构筑物管道的堵塞，缩小污泥处理构筑物的容量，提高污泥有机组分的含量，提高污泥作为肥料的价值。沉砂池的形式，按池型可以分为有平流式沉砂池、竖流式沉砂池、曝气沉砂池等[16]。 平流式沉砂池是常用的形式，具有截留无机可理效果较好、工作稳定、构筑简单、运行费用低廉和排砂方便等优点。其缺点是沉砂中含有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度加大。 竖流式沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差。曝气沉砂池是在池体的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流垂直的横向环流。其优点是，通过调节曝气量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效果较稳定；受流量变化的影响较小；缺点就是构造成本相对较高，维修和运行费用也较高。按生物除磷设计的污水处理厂，为了保证除磷效果，一般不采用曝气沉砂池。 涡流式沉砂池（也称旋流沉砂池、钟式沉砂池）是利用水力涡流，泥砂和有机物分开，加速砂粒的沉淀，有机物则被留在污水中，具有基建、运行费用低和除砂效果好等优点。 本设计两座（一用一备）采用旋流沉砂池（见图4-5-1）可以克服其他沉砂池的缺点分别与格栅连接，沉砂池采用钢筋砼结构沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由砂泵自斗底抽送到砂水分离器，砂水分离器通入压缩空气洗砂，污水回至提升泵前，净砂直接卸入汽车外运。 4.5.2沉砂池进出水水质 4-4-1筛网进出水水质表 水质指标 COD BOD 5 SS 进水水质（mg/l) 4950 2250 480 去除率（%） 10 10 15 出水水质（mg/l) 4455 2025 408 4.5.3 设计计算 1)设计参数 (1) 沉砂池水力表面负荷约为130～200)/(23h m m ，水力停留时间约为20～30s ； (2) 有效水深宜为1.0～2.0m 池子的径深比宜为2.0～2.5；
sbr设计要点参数
SBR设计要点、主要参数 2007-03-03 11:46 1、运行周期（T）的确定 SBR的运行周期由充水时间、反应时间、沉淀时间、排水排泥时间和闲置时间来确定。 充水时间（Tv）应有一个最优值。如上所述，充水时间应根据具体的水质及运行过程中所采用的曝气方式来确定。当采用限量曝气方式及进水中污染物的浓度较高时，充水时间应适当取长一些；当采用非限量曝气方式及进水中污染物的浓度较低时，充水时间可适当取短一些。充水时间一般取1～4ｈ。 反应时间（Tr）是确定SBR 反应器容积的一个非常主要的工艺设计参数，其数值的确定同样取决于运行过程中污水的性质、反应器中污泥的浓度及曝气方式等因素。对于生活污水类易处理废水，反应时间可以取短一些，反之对含有难降解物质或有毒物质的废水，反应时间可适当取长一些。一般在2～8h。 沉淀排水时间（Ts）一般按2～4h设计。 闲置时间（Td）一般按2h设计。 一个周期所需时间T≥Tv﹢Tr +Ts﹢Td 周期数n﹦24／Tc 2、反应池容积的计算 一般按BOD容积负荷率确定，即： V=n.Q.S0/Nv (或Nv= n.Q.S0/V) V---反应池有效容积。m3 n—在一日内的运行周期数。 Q—一个周期内进入反应器的废水量。m3 S0---原废水的平均BOD5值，kg BOD5/ m3 Nv -- BOD5的容积负荷率。kg BOD5/ m3 .d（此值介于0.1-1.3 kg BOD5/ m3 .d之间），为安全起见，一般限低值，即0.1 kg BOD5/ m3 .d左右。 专家建议：当S0 大于1000mg/l时，V=2Q.S0 当S0 小于1000mg/l时，V=2Q 3、最高水量与最低水量： 最高水量（Vmax）为在反应工序时的水量,也就是曝气池的容积：Vmax=V 最低水量（Vmin）为在排放工序后，在反应器残存的包括活性污泥在内的水量。 专家建议：Vmin=Vmax-Q 4、排水系统 上清液排除出装置应能在设定的排水时间内，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。 为预防上清液排出装置的故障，应设置事故用排水装置。 在上清液排出装置中，应设有防浮渣流出的机构。 序批式活性污泥的排出装置在沉淀排水期，应排出与活性污泥分离的上清液，并且具备以下的特征： 1) 应能既不扰动沉淀的污泥，又不会使污泥上浮，按规定的流量排出上清液。（定量排水） 2) 为获得分离后清澄的处理水，集水机构应尽量靠近水面，并可随上清液排出后的水位变
沉砂池的计算
- 1 - 4.4.2 沉砂池 要包括无机性的砂粒、其比重约为2.65。 涡流沉砂池以及斜板式沉砂池。本设计中采用曝气(aeration)沉砂池。其优点是：通过调节曝气量可控制污水旋转流速，使之作旋流运动，产生离心力，去除泥砂，排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便；且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。 1.沉砂池主体设计： ⑴ 池子中总有效容积： t Q V ??=60max 式中 max Q ——最大设计流量，取274.1max =Q m 3/s ； t ——最大设计流量时的流行时间，一般为1～3min ，取2min 。
- 2 - 由此得 153260274.1=??=V m 3 ⑵ 水流断面积： 1 m ax v Q A = 式中 1v ——水流流速，06.01=v ～0.12m/s ，取0.08m/s 。 得 1608 .0274.1== A m 2 取14m 2 。 ⑶ 池总宽度： 2 h A B = 式中 2h ——设计有效水深（2～3m ），取2.5m 。 得 4.65 .216 == B m ⑷ 每格池子宽度： 设池子格数2=n 格，并按照并联设计。当污水量较小时，可考虑一个工作，一个备用，得 2.32 4.62=== B b m 宽深比 28.15 .22 .32==h b 介于1.0～1.5之间，符合要求。 ⑸ 池总长度： 9.1014 153≈== A V L m 长宽比 54.32 .39.10<==b L
- 3 - 符合要求。 ⑹ 每小时所需空气量： max 3600Q d q ??= 式中 d ——每m 3 污水所需曝气量（m 3 /m 3 ），d 值为0.1～0.2，取0.15； q ——所需曝气量（m 3/h ）。 得 688274.115.03600=??=q （m 3 ） 采用压缩空气竖管连接穿孔管，管径2.5～6.0mm ，取3mm 。 ⑺ 沉砂室所需容积： 城市污水的沉砂量可按15～30m 3 /106 m 3 计算，含水率为60%，容重为1500kg/m 3。 6 max 1086400 ??= Z K XT Q V 式中 X ——城市污水沉砂量，取30m 3/106m 3污水； T ——清砂间隔时间，取1d ； z K ——生活污水流量总变化系数，5.1=z K 得 2.210 50.186400 130274.16 =????= V m 3 ，取2.5m 3。 ⑻ 沉砂斗容积0V ： 设每一分格有两个沉砂斗，砂斗容积应按不大于2天的沉砂量计算，斗壁与水平面的倾角不小于55度，得 625.04 5.2220==?= V V m 3 ⑼ 沉砂斗各部分尺寸： 设斗底宽6.01=a m ，斗壁与水平面成55°角，斗高5.0'3=h m ，则沉砂斗上口宽a 为： 3.15521' 3=+? = a tg h a m 沉砂斗容积： 47.0)3.13.16.06.0(3 8.0)(3'22211231=+?+=++= a aa a h V m 3
{Z}SBR设计计算输入数据0324
SBR设计计算输入数据设计依据及参考资料 设计流量Q=230日最大变化系数Kz=1设计水温 T =15 最大流量Qmax=日最大变化系数Kz= 1）进水水质 BOD5=560COD=700SS=240TN=1500 NH4--=1500TP=12 2）出水水质 BOD5=30COD=60SS=20TN=10 NH4--N=15TP=0.5 1.硝化所需要的最低好氧污泥龄 θS.N (d) μ=0.47T=15fs=2 θS.N =（1/μ）×1.103（15-T）×fs= 4.26d 其中：μ— 硝化细菌比生长速率（d-1），t=15℃时，μ=0.47 d-1。 fs — 安全系数，取fs=2.3～3.0。 T — 污水温度。 2.系统所需要的反硝化能力（NO3-ND）/BOD5 kgN/kg BOD5 TN i — 进水总氮浓度。TN i=200mg/L TNe — 出水总氮浓度。TNe=15mg/L S0 — 进水BOD5浓度。S0=560mg/L NO3-N D=TNi-TNe-0.04×S0=162.6mg/L (NO3-N D)/BOD5=0.290357kgN/kgBOD5 3.反硝化所需要的时间比例tan/(tan+ta) 一般认为约有75%的异氧微生物具有反硝化能力，在缺氧阶段 微生物的呼吸代谢能力为好氧阶段的80%左右。 tan—缺氧阶段所经历的时间，h。 ta —好氧阶段所经历的时间，h。 tan/(tan+ta)= [（NO3-N D）/BOD5×2.9]/（0.8×0.75×1.6）=0.877121 4.各部分处理时间的确定 进水时间ti= tan=1.5h 曝气时间ta=3h 有效反应时间t R= ti+ ta= 4.5h 沉淀时间ts= 1.5h 滗水时间td=0.5h 除磷厌氧时间tp=0h 一个周期TN= 6.5h
旋流沉砂池设计计算
钟式旋流沉砂池 设备结构及工作原理： 该套设备由叶轮、转动轴、电动机、减速器和吸砂系统等部分组成；另外在排沙管与砂泵之间安装一个闸阀，砂泵出口处用管道链接至砂水分离器上部进水口。 其工艺布置见图1：由于叶轮旋转时将使池中污水做旋转运动，加上因污水切向进入产生与叶轮一致的旋流，池中的污水形成涡流形态，在适当的叶浆倾角和线速度的条件下，污水中的沙粒将受到冲刷并仍最佳的沉淀效果而原来附着在沙粒上的有机物质及重量不同的物质随污水一同流出，另外由于叶轮的旋转，减少了旋流沉砂池因进水量变化导致流态变化的敏感程度，因此保证了沉沙池效果的稳定，出沙的有机成分。 4.设计参数和要点 水力表面负荷约为150~200 m 3/(㎡.h) 最大设计流量时的停留时间不小于30s 有效水深1～2m ，池径与池深比为2.0～2.5m 进水渠道流速：在最大流量的40％～80％的情况下为0.6～0.9m/s ，在最小流量时大于0.15m/s ，在最大流量时不大于1.2m/s 进水渠道直段长度应为渠宽的7倍，并不小于4.5m 出水渠道与进水渠道的夹角大于270°，以最大限度地延长水流在沉砂池内的停留时间，达到除砂的目的。 （1）沉砂池座数：1座 （2）设计流量：Q=0.183m 3/s （3）进水流速：1v =0.7m/s ； （4）表面负荷：q=180m 3/(㎡.h) （5）水流停留时间：t=35s （6）单位污水量沉淀的悬浮沉砂量：X=3036310/m m
（5）出水渠的宽度为进水渠的两倍。出水渠的直线段要相当于出水渠的宽度。 二．钟式沉砂池的设计计算： 处理水量的确定：Q=0.183s m /3 1. 沉砂池的直径 π ' 3600 4q Q D ?= 式中： Q —设计流量，s m /3； 'q —表面负荷，)/(23h m m ?； 则 )(16.21803600 4183.0m D =???=π ,设计中取D=2.5m 2. 沉砂池有效水深 2 24D Qt h π= 式中： t —水力停留时间，设计中取t=35s 则 2 25.235 183.04???=πh =1.30(m) 3.沉砂室所需容积 6 10 86400XT Q V = 式中: Q —平均流量，s m /3；
SBR工艺设计说明书
前言 随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理，而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义，因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。 第一章绪论 1.1、本次课程设计应达到的目的： 本课程设计是水污染控制工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中熟悉并掌握污水处理工艺设计的主要环节，掌握水处理工艺选择和工艺计算的方法，掌握平面布置图、高程图及主要构筑物的绘制，掌握设计说明书的写作规范。通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的基本技能。1.2、本课程设计课题任务的内容和要求： m/3，进水水质如下：某城镇污水处理厂设计日平均水量为20000d ⑴、污水处理要达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级B标准。
⑵、生化部分采用SBR工艺。 ⑶、来水管底标高446.0m.受纳水体位于厂区南侧150m。50年一遇最高水位448.0m。 ⑷、厂区地势平坦，地坪标高450.0m。厂址周围工程地质良好，适合修建城市污水处理厂。 ⑸、所在地区平均气压730.2mmHg柱，年平均气温13.1℃，常年主导风向为东南风。 具体设计要求： ⑴、计算和确定设计流量，污水处理的要求和程度。 ⑵、污水处理工艺流程选择（简述其特点及目前国内外使用该工艺的情况即可） ⑶、对各处理构筑物进行工艺计算，确定其形式、数目与尺寸，主要设备的选取。 ⑷、水力计算，平面布置设计，高程布置设计。
SBR反应池的设计计算解析
第3章设计计算 3.1 原始设计参数 原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数 K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。 3.2 格栅 3.2.1 设计说明 格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。 根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。 栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。 3.2.2 设计参数 （1）变化系数：K T=1.72； （2）平均日流量：Q d=5000m3/d； （3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s； （4）设过栅流速：v=0.9m/s； （5）栅前水深：h=0.4m； （6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算 （1）格栅间隙数： 13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/s ?——格栅安装倾角， 取60° h ——栅前水深 m b ——栅条间隙宽度，取21mm v ——过栅流速 m/s （2）栅渠尺寸： B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2） s ——栅条宽度 取0.01m B 2——格栅宽度 m max 10.1 0.321m 0.780.4Q B v'h ===? （3—3） B 1——进水渠宽 m v’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s 栅前扩大段： 21 10.4030.321 0.12m 2tan 2tan 20B B L α--===?? （3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用 20 栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m （3—5） 通过格栅的水头损失h 1： 42 3 1423 )sin 20.010.9 2.42()sin 6030.097m 0.02119.6S v h =β(k α b g =?????= （3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3m H =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m （ 3—7） 栅槽总长度L ：
钟式旋流沉砂池说明及设计计算
钟式旋流沉砂池说明及设计计算 设备结构及工作原理： 该套设备由叶轮、转动轴、电动机、减速器和吸砂系统等部分组成；另外在排沙管与砂泵之间安装一个闸阀，砂泵出口处用管道链接至砂水分离器上部进水口。 其工艺布置见图1：由于叶轮旋转时将使池中污水做旋转运动，加上因污水切向进入产生与叶轮一致的旋流，池中的污水形成涡流形态，在适当的叶浆倾角和线速度的条件下，污水中的沙粒将受到冲刷并仍最佳的沉淀效果而原来附着在沙粒上的有机物质及重量不同的物质随污水一同流出，另外由于叶轮的旋转，减少了旋流沉砂池因进水量变化导致流态变化的敏感程度，因此保证了沉沙池效果的稳定，出沙的有机成分。 4.设计参数和要点 水力表面负荷约为150~200 m3/(㎡.h) 最大设计流量时的停留时间不小于30s 有效水深1～2m，池径与池深比为2.0～2.5m 进水渠道流速：在最大流量的40％～80％的情况下为0.6～0.9m/s，在最小流量时大于0.15m/s，在最大流量时不大于1.2m/s
进水渠道直段长度应为渠宽的7倍，并不小于4.5m 出水渠道与进水渠道的夹角大于270°，以最大限度地延长水流在沉砂池内的停留时间，达到除砂的目的。 （1）沉砂池座数：1座 （2）设计流量：Q=0.183m 3/s （3）进水流速：1v =0.7m/s ； （4）表面负荷：q=180m 3/(㎡.h) （5）水流停留时间：t=35s （6）单位污水量沉淀的悬浮沉砂量：X=3036310/m m （5）出水渠的宽度为进水渠的两倍。出水渠的直线段要相当于出水渠的宽 度。 二．钟式沉砂池的设计计算： 处理水量的确定：Q=0.183s m /3 1. 沉砂池的直径
SBR反应池的设计计算
. . 资 第3章 设计计算 3.1 原始设计参数 原水水量 Q =5000m 3/d=208.33m 3/h=57.87L /s ，取流量总变化系数 K T =1.72，设计流量 Q max = K T Q =0.05787×1.72=0.1m 3/s 。 3.2 格栅 3.2.1 设计说明 格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中 较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm ），中格栅（10～40mm ），细格栅（3～10mm ）三种。 根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污 染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。 栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背 水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。 3.2.2 设计参数 （1）变化系数：K T =1.72； （2）平均日流量：Q d =5000m 3/d ； （3）最大日流量：Q max =0.1 m 3/s ； （4）设过栅流速：v =0.9m/s ； （5）栅前水深：h =0.4m ；
. . 资 （6）格栅安装倾角：α=60°。 3.2.3 设计计算 （1）格栅间隙数： 13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/s ?——格栅安装倾角， 取60° h ——栅前水深 m b ——栅条间隙宽度，取21mm v ——过栅流速 m/s （2）栅渠尺寸： B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2） s ——栅条宽度 取0.01m B 2——格栅宽度 m max 10.1 0.321m 0.780.4Q B v'h ===? （3—3） B 1——进水渠宽 m v’——进水渠道的流速 设为0.78m/s 栅前扩大段： 2 110.403 0.321 0.12m 2tan 2tan 20B B L α--===?? （3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20 栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m （3—5） 通过格栅的水头损失h 1：
sbr反应器设计计算
SBR 反应器的设计计算 一、 设计说明 经UASB 处理后的废水，COD 含量仍然很高，要达到排放标准,必须进一步处 理，即采用好氧处理。SBR 结构简单，运行控制灵活，本设计采用 4个SBR 反应 池，每个池子的运行周期为6h 二、 设计参数 (一) 参数选取 (1) 污泥负荷率 Ns 取值为 0.13kgBOD5/(kgMLSS?d) (2) 污泥浓度 和 污泥浓度采用 (3) 反应周期 SBR 周期采用 设计水质见下表2.3： 表2.3 SBR 反应器进出水水质指 三、设计计算 (一)反应池有效容积 V i = 式中: SVI 4000 mgMLSS/L,SVI 取 100 T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4 (4) 周期内时间分配 反应池数N=4 进水时间： 反应时间： 静沉时间： 排水时间： (5) 周期进水量 Q0= =156.25m 3/s (二) 设计水量水质 设计水量为：Q=2500m 3 /d=104m 3 /h=0.029m 3 /s T/N=6/4=1.5h 3.0h 1.0h 0.5h
- V 1 = 280.45 m 3 二) 反应池最小水量 3 V min =V 1-Q 0=280.45-156.25=124.2m 3 三) 反应池中污泥体积 Vx=SVI ? MLSS V i /106=100X 4000X 280.45/10 =112.18 m 3 V min >Vx, 合格 四) 校核周期进水量 周期进水量应满足下式： Qv(1-SVI ? MLSS /106 ) ? V 6 =(1- 100 X 4000 /10 6) X 280.45 3 =176.46m 3 而 Q 0=156.25m 3 <176.46m 3 故符合设计要求 五) 确定单座反应池的尺寸 SBR 有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR 总高为5.5m, SBR 的面积为 280.45/5=56.09m 2 设SBR 的长：宽=2: 1 则SBR 的池宽为：5.5m ;池长为：11.0m. SBR 反应池的最低水位为：1.97m SBR 反应池污泥高度为：1.24m 1.97-1.24=0.73m 可见，SBR 最低水位与污泥位之间的距离为 0.8m,大于0.5m 的缓冲层高度 符合设计要求。 六) 鼓风曝气系统 (1) 确定需氧量 O 2 由公式：Q=a ' Q(S-S e )+b / XvV 式中： 微生物对有机污染物氧化分解 过程的需氧率， kg 污水设计流量， m 3 /d 进水BOD 含量,mg/l 出水BOD 含量,mg/l 微生物通过内源代谢的自身氧化 Q 0 S 0 Ns 反应器一天内周期数 周期进水量 ,m 3 /s 进水BOD 含 量,mg/l 污泥浓度 ,mgMLSS/L - 污泥负荷率 Q S S b
沉砂池计算
沉砂池：采用曝气沉砂池 Q=0.77s /m 3 1、设计参数 （1）旋流速度控制在0.25--0.30m/s ； （2）最大流量时的停留时间为1--3min ，水平流速为0.1m/s ； (3)有效水深为2--3m ，宽深比为10--1.5，长宽比可达5； (4)曝气装置可采用压缩空气竖式管链接穿孔管（穿孔孔径为2.5--60mm ）每3m 污水所需 曝气量为0.1--0.23m 或每2m 池表面积3--5h /m 3 。 2、设计计算： （1）池子总有效容积：设t=2min ， 3max m 4.9260277.060t Q v =??=?= （2）水流断面积：设m/s 1.0v 1=， 21max m 7.71 .077.0v Q A === （3）池子总宽度：取池子的有效水深m 5.2h 2=,池底坡度0.5m ，超高0.6m ，则池子的 m 08.35.27.7h A B 2=== （4）池长 m 127 .74.92A ===V L （5）沉砂池沉砂斗容量： 0m 16.67.70.18.0V =??= （6）沉砂池沉砂斗容量： 0m 16.67.70.18.0V =??= （7）沉砂池实际沉砂量：设含沙量为3 63m 10/m 20污水，没两天排沙一次 336'016.676.228640010 8.020V m m <=???= （8）每小时所需空气量：设曝气管侵水深度为 2.8m ，查表选单位池长所需空气量h /m 253 3496215.17.728h %151A 28q m =???=+?=）（
式中（1+15%）为考虑到进出口条件而增长的池长。
SBR污水处理工艺和SBR污水处理设备原理
山东万青环保科技有限公司 SBR是序批式活性污泥法的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。尤其适用于间歇排放和流量变化较大的场合。目前在国内有广泛的应用。滗水器是该法的一项关键设备 工艺形式/SBR 编辑 1、间歇式循环延时曝气活性污泥法（ICEAS—IntermittentCyclicExtendedSystem）是在1968年由澳大利亚新威尔士大学与美国ABJ公司合作开发的。1976年世界上第一座ICEAS工艺污水厂投产运行。ICEAS与传统SBR相比，最大特点是：在反应器进水端设一个预反应区，整个处理过程连续进水，间歇排水,无明显的反应阶段和闲置阶段，因此处理费用比传统SBR低。由于全过程连续进水，沉淀阶段泥水分离差，限制了进水量。 2、好氧间歇曝气系统（DAT-IAT—DemandAerationTank-IntermittentTank）是由天津市政工程设计研究院提出的一种SBR新工艺。主体构筑物是由需氧池DAT 池和间歇曝气池IAT池组成，DAT池连续进水连续曝气，其出水从中间墙进入I AT池，IAT池连续进水间歇排水。同时，IAT池污泥回流DAT池。它具有抗冲击能力强的特点，并有除磷脱氮功能。 3、循环式活性污泥法(CASS—CyclicActivatedSludgeSystem)是Gotonszy教授在ICEAS工艺的基础上开发出来的,是SBR工艺的一种新形式。将ICEAS的预反应区用容积更小，设计更加合理优化的生物选择器代替。通常CASS池分三个反应区：生物选择器、缺氧区和好氧区，容积比一般为1：5：30。整个过程间歇运行，进水同时曝气并污泥回流。该处理系统具有除氮脱磷功能。 4、unitank单元水池活性污泥处理系统是比利时SEGHERS公司提出的，它是SB R工艺的又一种变形。它集合了SBR工艺和氧化沟工艺的特点，一体化设计使整
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算 （1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。 （2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS ·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。 （3）反应池运行周期各工序的计算 ①.曝气时间（T A ） 02250.490/B S COD mg L C ==?= 0242490 20.143000A s S T h L mX ?= ==?? ②.沉淀时间（T S ） 初期沉淀速度 4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=??=??= 则： max 113.50.5 420.75S H m T h v ε?? +?+ ???=== ③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。 ④.进水时间（T F ） 设进水时间为 T=1.0h 。 一个周期时间为T=8.0h 。 （4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10 设f=0.85：SVI=150 故污泥沉降体积为 841 .085.0150 101353506=????-3m 采用周期为8h ，池个数为2个 每个池子的有效容积为
100421662 84 2428350=+=+??3m 选定每个池子尺寸为：长7m ，宽4m ，高4m 采用超高0.3m ，故池子全高为4.3m 各程序时间分配： 进水：1h 曝气：2h 静沉：2h 排水：1h 闲置：2h 排水口低高为 4-92.14 7166 =?>0.68（安全） 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图 排水结束时水位h 2 211141 4.0 2.71.12541m h H m Q m V --=?=??=?+ 基准水位 3114.0 3.61.1251h H m Q V ==?=?+ 高峰水位 h 4=4.0m 警报，溢流水位 h 5=h 4+0.3=4.3m
曝气沉砂池的设计计算
曝气沉砂池的设计计算 1、池体设计计算 ⑴ 池的总有效容积V t Q 设计60V = 式中 V ——总有效容积(m3)； t ——最大流量时的停留时间(min ，取为2) 则： Q 设计=1875m3/h=0.521 m 3/s 352.622521.060V m =??= ⑵ 池断面积 设污水在池中的水平流速v 为 0.1m/s ，则水流断面面积为： 221.51 .0521.0m v Q A === 设计 ⑶ 池宽度 设有效深度 1m ，则沉砂池总宽度 B 为： m 21.51 21.5H A B === 设沉砂池两座，则每座池宽 b 为： m 6.2221.52B b === 宽深比3.12 2.6b ==h ，符合要求(1～1.5 之间)。 ⑷ 池长m A V L 1221 .552.62=== 长宽比561.42.6 12L <==b 符合要求。 由以上计算得：共一组曝气池分2格，每格宽2.6m ，水深1m ，池长12m 。 2、沉砂室设计 ⑴ 排砂量计算 对于城市污水，采用曝气沉砂工艺，产生砂量约为X 1=2.0～3.0m 3/105m 3 ，则每日沉砂量Q 设计为 d m X Q /45.0100.315000Q 351max =??=?=-设计(含水率 60﹪) 设贮砂时间 t=2d
则砂槽所需容积为 V= Q 设计×t=0.45×2=0.9 m 3 折算为含水率 85﹪的沉砂体积为 32.185 100)60100(45.0m V =--?= ⑵ 砂室个部分尺寸 设砂坡向沉砂槽，沉砂槽为延池长方向的梯形断面渠道，每池设一个共两个，每个沉砂槽所需容积为308.42 m V v == 砂槽容积取值为：a 1=0.5m h 3’=0.5m T=60° m a tg h a 15.0732 .15.02602132=+?=+?= 则沉砂槽体积 3332108.45.4125.02 5.012m m L h a a V >=??+=+=符合要求 3、提砂泵房与砂水分离器 选用直径0.2m 的钢制压力试旋流砂水分离器1台，砂水分离器的外形高度 H 1=11.4m ，入水口离地面相对高度11.0m ，则抽砂泵静扬程为H=14.5m ，砂 水分离器入口压力为H 2=0.1mpa=10.0mH 2O 则抽砂泵所需扬程为 O mH H H H 225.240.105.14=+=+=' 选用螺旋离心泵Q=40.0 m 3/h H=25.0mH 2O 电动机功率为 N=11.0kw 4、曝气沉砂池总体尺寸 沉砂槽尺寸：a 1＝0.5m a 2=1m h 3’=0.5m 沉砂池尺寸：b 1=1.75m I=0.1～0.5 取 0.2 m h h 75.02.075.14.02.075.133=?+=?+'= m h h h h 05.275.013.0321=++=++= 取2.1m 式中 h 1——超高取 0.3m h 2——有效水深 1m h 3——沉砂室高度 0.4m 5、曝气系统设计计算 采用鼓风曝气系统，穿孔管曝气
SBR设计
目录 一处理原理 (3) 二工艺特征 (3) 三工艺流程 (4) 四构造特点 (5) 五设计参数 (5) 六 SBR计算 (5) 1.设计条件 (6) 2.设定参数 (6) 3.各工序所需时间的计算 (6) 1）曝气时间 (7) 2）沉淀时间 (7) 3）排出时间 (7) 4）一个周期所需时间 (7) 5）进水时间 (7) 6）反应器容积 (7) 7）进水变动的讨论 (7) 8）需氧量 (8) 9）供氧量 (8) 10）供风量 (9) 11）上清液排出装置 (9) 七参考文献 (9) 八教师评语 (10)
一处理原理 SBR法是污水生物处理方法的最初模式。由于进出水切换复杂，变水位出水、供水系统易堵塞及设备等方面的原因，限制了其应用和发展。当今，随着计算机和控制技术及相关设备的发展和使用，SBR法在城市污水和各种有机工业废水处理中越来越得到广泛的应用。SBR法基本工艺流程：预处理→SBR→出水，其操作程序在一个反应器内的一个处理周期内以此完成进水、生化反应、泥水沉淀分离、排放上清液和闭置等5个基本过程组成。这种操作周期周而复始进行以达到不断进行污水处理的目的。 SBR法的工艺设备是由曝气设备、上清液排出设备（滗水器），以及其他附属设备组成的反应器。SBR对有机物的去除机理为：在反应器内预先培养驯化一定量的活性微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在 时，微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机污染物转化为CO 2、H 2 O 等无机物；同时，微生物细胞增殖，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到处理。 二工艺特征 SBR法不同于传统活性污泥法，在流态及有机物上是空间推流的特点。该法在流态上属完全混合型，而在有机物降解方面，有机基质含量是随时间的进展而降解的。 1.可省去初次沉淀池、二次沉淀池和污泥回流设备等，与标准活性污泥法比较， 设备构成简单，布置紧凑，基建和运行费用低，维护管理方便。 2.大多数情况下，不需要设置流量调节池。 3.泥水分离沉淀是在静止状态或在接近静止状态下进行的，故固液分离稳定。 4.不易产生污泥膨胀。特别是在污水进入生化处理装置期间，维持在厌氧状态 下，使得SVI降低，而且还能节减曝气的动力费用。 5.在反应器的一个运行周期中，能够设立厌氧、好氧条件，实现生物脱氮、除 磷的目的；即使在没有设立厌氧段的情况下，在沉淀和排出工序中，由于溶解氧浓度低，也会产生一定的脱氮作用。 6.加深池深时，与同样的BOD—SS负荷的其他方法相比较，占地面积较小。 7.耐冲击负荷，处理有毒或高浓度有机废水的能力强。
旋流式沉砂池说明书
1. 沉砂池 1.1 简介 沉砂池的功能是去除相对密度较大的无机颗粒（如泥沙、煤渣等），沉砂池一般设置于泵站、倒虹管前，以便减轻无机颗粒对水泵、管道的磨损；也可以设置于沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及消除颗粒对污泥厌氧消化处理的影响。 沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和涡流式四种形式。平流式沉砂池具有结构简单，处理效果较好的优点；缺点是沉砂中含有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加。竖流式沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内，无机物颗粒藉重力沉于池底，处理效果一般较差。曝气沉砂池的最大优点是能够在一定程度上使砂粒在曝气的作用下互相磨擦，可以去除砂粒上附着的有机污染物，同时，由于曝气的气浮作用，污水中的油脂类物质会升到水面形成浮渣而被除去，若按生物除磷设计的污水厂，为保证除磷效果，一般不采用采用曝气沉砂池。近年来日益广泛使用的旋流式沉砂池是利用机械力来控制流态和流速，主要优点是占地面积小，沉砂效果受水量变化影响很小，砂水分离效果好，分离出的含水率低率，有机物含量少，便于运输。 鉴于本次设计中设计水量较小，流量波动对平流式沉砂池的影响较大，故不 采用，而又不足以满足曝气沉砂池最小的水深要求，因此采用旋流式沉砂池。但应当注意，细格栅的栅距应当尽量的小，以防止布条等物体的带入对叶轮以及提砂泵等装置造成影响。 旋流式沉砂池为一种涡流式沉砂池，由进水口、出水口、沉砂分选区、集砂 区、砂提升管、排砂管、电动机和变速箱等组成。污水由流入口沿切线方向流入沉砂区，利用电动机及传动装置带动转盘和斜坡式叶片旋转，在离心力的作用下，污水中密度大的砂砾被甩向池壁，掉入砂斗，有机物则被留在无水肿。调整转速，可达到最佳沉砂效果。沉砂用压缩空气经提升管、排砂管清洗后排除。清洗水回流至沉砂区。 1.2 工艺设计沉砂池：污水进入沉砂池前先经过细格栅处理，设两座沉砂池，一用一备。污水经过沉砂池处理去除的砂质，用砂泵（两台互为备用）送入砂水分离器，脱水后的沙子装进储砂箱。 2. 沉砂池设计中，必需按照下列原则： （1）城市污水厂一般应设置沉沙池，座数或分格数应不少于2座（格），并按并
旋流沉砂池的排砂系统设计
旋流沉砂池的排砂系统设计 目前，城市污水处理厂的沉砂池基本上采用两种类型：一种是应用比较广泛的曝气沉砂池，通过池中一侧的空气管控制曝气，使污水形成具有一定速度的前进旋流(垂直于水流方向)，这种池型具有稳定的除砂效果；另一种是利用水力涡流除砂的旋流沉砂池(其旋流与水流方向基本一致)，具有池型简单、占地省、运行费用低、除砂效果好等优点，已越来越受到人们的重视。旋流沉砂池的排砂目前采用两种形式，一种是靠砂泵排砂，其优势在于设备少、操作简便，但砂泵的磨损问题也越来越受到用户的关注；另一种是气提排砂，其优势在于系统可靠、耐用，但设备相对较多。 合肥市王小郢污水处理厂是安徽省第一座大型城市污水处理厂，一期工程规模为15×104m3/d，已于1998年投产运行，运行效果良好；二期工程又增加15×104m3/d，已在2001年的下半年投入使用，一、二期工程均采用气提排砂的旋流沉砂池。 1 概况 该工程设旋流沉砂池2座、砂水分离器2台，由奥地利NEVHOLD 提供成套设备，其中空压机(2台)采用德国Aerzen的产品。 具体设备参数如下： ①旋流沉砂池直径为5480 mm，池深为4 750 mm，单池处理量为4100m3/h，桨叶直径(可调试)为(1500±150) mm，转速为n=12
r/min。 ②空压机型号为GM3S，Q=109m3/h，H=8 m。 ③砂水分离器型号为SAK—250，Q=30m3/h，安装闭度为30°，固体负荷为1m3/h。 ④空气提升泵(Q=50m3/h)2台。 其工艺布置见图1。 2 工作原理 通过细格栅的进水以切线方向流入沉砂池，出水则沿径向流出，桨叶以12 r/min的速度均匀转动以保持池体内水流具有0.3～0.4 m/s的平均流速。由于水力原因将使砂粒沉入沉砂池的料斗底部，经气提排出并进入砂水分离器，进一步固液分离后的污水将进入厂区污水管道。 3 运行控制
SBR工艺设计说明书
前言随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解 1.2、本课程设计课题任务的内容和要求： m/3，进水水质如下：某城镇污水处理厂设计日平均水量为20000d ⑴、污水处理要达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级B标准。
⑵、生化部分采用SBR工艺。 ⑶、来水管底标高446.0m.受纳水体位于厂区南侧150m。50年一遇最高水位448.0m。 ⑷、厂区地势平坦，地坪标高450.0m。厂址周围工程地质良好，适合修建城市污水处理厂。 ⑸、所在地区平均气压730.2mmHg柱，年平均气温13.1℃，常年主导风向为东南风。
第二章 SBR工艺流程方案的选择 2.1、SBR工艺主要特点及国内外使用情况： SBR是序列间歇式活性污泥法的简称，与传统污水处理工艺不同，SBR技术 图2.1 SBR法处理工艺流程图
第三章 SBR 工艺设计计算 3.1、原始设计参数： 原水水量： h m d m Q /3.833/2000033== 3.4、细格栅设计： 本设计选择格栅和沉砂池合建。设计中选择两组格栅，N=2 3.4.1、格栅槽总宽度： B=1.28m ，设计中取1.5m 3.4.2、通过格栅的水头损失： h 1=0.46m 3.4.3、栅后明渠的总高度： H=1.16m
3.4.4、格栅槽总长度： L=2.82m 3.4.5、每日栅渣量： W=m 31 3.4.6、机械除渣，用NC —800型机械除砂器一台 3.5、曝气沉砂池设计： 3.5.1、池子总有效体积： h m Q d q 3max 96.2463600343.02.03600=??=??= 3.5.6、沉砂斗所需容积： 设计中取清除沉砂的间隔时间T=2d ，城市污水沉砂量 X=30m 3/106m 3污 水 则3 6 62.110 86400230231.01086400m T X Q V =???=???=
旋流式沉砂池说明书
1.沉砂池 1.1简介 沉砂池的功能是去除相对密度较大的无机颗粒（如泥沙、煤渣等），沉砂池一般设置于泵站、倒虹管前，以便减轻无机颗粒对水泵、管道的磨损；也可以设置于沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及消除颗粒对污泥厌氧消化处理的影响。 沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和涡流式四种形式。平流式沉砂池具有结构简单，处理效果较好的优点；缺点是沉砂中含有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加。竖流式沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内，无机物颗粒藉重力沉于池底，处理效果一般较差。曝气沉砂池的最大优点是能够在一定程度上使砂粒在曝气的作用下互相磨擦，可以去除砂粒上附着的有机污染物，同时，由于曝气的气浮作用，污水中的油脂类物质会升到水面形成浮渣而被除去，若按生物除磷设计的污水厂，为保证除磷效果，一般不采用采用曝气沉砂池。近年来日益广泛使用的旋流式沉砂池是利用机械力来控制流态和流速，主要优点是占地面积小，沉砂效果受水量变化影响很小，砂水分离效果好，分离出的含水率低率，有机物含量少，便于运输。 鉴于本次设计中设计水量较小，流量波动对平流式沉砂池的影响较大，故不采用，而又不足以满足曝气沉砂池最小的水深要求，因此采用旋流式沉砂池。但应当注意，细格栅的栅距应当尽量的小，以防止布条等物体的带入对叶轮以及提砂泵等装置造成影响。 旋流式沉砂池为一种涡流式沉砂池，由进水口、出水口、沉砂分选区、集砂区、砂提升管、排砂管、电动机和变速箱等组成。污水由流入口沿切线方向流入沉砂区，利用电动机及传动装置带动转盘和斜坡式叶片旋转，在离心力的作用下，污水中密度大的砂砾被甩向池壁，掉入砂斗，有机物则被留在无水肿。调整转速，可达到最佳沉砂效果。沉砂用压缩空气经提升管、排砂管清洗后排除。清洗水回流至沉砂区。 1.2工艺设计 沉砂池：污水进入沉砂池前先经过细格栅处理，设两座沉砂池，一用一备。污水经过沉砂池处理去除的砂质，用砂泵（两台互为备用）送入砂水分离器，脱水后的沙子装进储砂箱。