厌氧塔制造厂家哪家好
现在随着国家对环境治理的重视，越来越多的环保企业也在加大污水处理的整治力度，而污水处理设备的制造厂家也跟着增加了起来，不同厂家所具备的优缺点都不相同，没有哪家有绝对的优势。那么如何选择一家优质的厌氧塔设备厂家呢?
1.首先选择一个正规的污水处理设备生产厂家，需要有健全的组织机构：研发、生产、销售、售后，在这里质量和技术是比较重要的，但如果实现物超所值就得需要一个完善的售后体系，因为污水处理设备在调试出厂以后，后期的安装和维护才是最关键的，很多厂家的采购人员在购入设备时，采购首先考虑的是质量和价格，所以在和厂家沟通达成协议签订合同以后的售后确忽略了，造成在后期的成本大大增加。
2.看看这个企业是否承接过大型企业的污水处理设备的环保工程，因为这样的企业在处理一些比较棘手的水处理问题时在生产设计层面是比一些小型的企
业是有很大优势的。他们可以根据具体情况作出一整套的方案设计，在为污水治理企业降低成本的同时不会提高后期的维护成本。
三利环保设备制造有限公司是集倡导、开发绿色环保技术研究、研发、生产厌氧塔、污水处理设备、承接环境保护工程的设计、安装及工程配套、生产各种除尘器配件、控制仪器及各种工业滤布的综合型环保高新技术企业。
UASB的设计计算
UASB 的设计计算 6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区） 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V= 3028560 .585 .02.111500m N E QC v =??= 式中Q —设计处理流量d m /3 C 0—进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E —去除率 N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v = 6.2 UASB 反应器的形状和尺寸 工程设计反应器3座，横截面积为矩形。 （1） 反应器有效高为m h 0.6=则 横截面积：)(4760 .62856 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(7.1583 4762m n S S i === （2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。 设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.916 7 .158=== ，设计中取m b 10= 单池截面积：)(16010162'm lb S i =?== （3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m 单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3 ' m H S V i i =-?=?= 单池有效反应容积：)(96061603 'm h S V i i =?=?=有效 单个反应器实际尺寸：m m m H b l 5.71016??=?? 反应器总池面积：)(48031602 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(336031120'3 m n V V i =?=?=
威力奇废气处理喷淋塔的用途以及特性有哪些
废气处理喷淋塔的用途以及特性有哪些？南阳威力奇环保解答 洗涤塔厂家生产的洗涤塔构造与基本原理：使有机废气与水或是加上有机化学药物之溶液触碰，将空气污染物传到水里，填充填充料导致相当于大的表面出示液相于高效液相强酸强碱中合，进而超过废气治理的目地。 洗涤塔用途： 1、印有PCB线路板加工厂：电镀工艺、酸洗钝化、蚀刻工艺。 2、电镀工艺加工厂：电镀工艺、酸洗钝化、浸镀，蚀刻工艺。 3、农药厂：碾磨，加住，粉筛，填灌。 5、各种各样制药厂、农药厂等化工企业及豆干有机废气。 5、各种各样加热炉及焚化炉有机废气。 6、机械加工厂油渍。 7、各种各样工业生产造成之烟尘及点燃有机废气。 8、废水站除味设备。 洗涤塔特性: 1、消化吸收及除灰高效率。 2、维护保养实际操作低成本。 3、相互配合应用规定能用除聚丙稀材料之外的其他材料。 4、运行压减少可解决排风量大。 5、可普遍应用与各种类产业链。 PP喷淋塔我觉得就是说用以将危害有机废气、胶粘性汽体解决掉；换句话说它能够合理的去分离出来汽体中的液体化学物质、有害物，选用的是白云石脱硫塔的关键机器设备，主要用于工业生产的除灰或是是有机废气的整治。
填充料层选用多面空心球，材料PP，在清洗系统的工作中下，可在150℃下列的高溫中工作中。清洗系统选用螺旋喷头，喷嘴规格很大，不容易阻塞，喷嘴由四氟复合材料构成，喷嘴喷射出螺旋形泡沫塑料区。合理的液体分离出来部件处理了漂水的难题。 pp喷淋塔的特性： PP喷淋塔根据风发电机组将搜集到的有机废气吸进洗涤塔内，流过添充层段，让有机废气与填充料表层流动性的液充足触碰，以吸咐有机废气中含有的酸碱性或偏碱废弃物，随后再将清理汽体与被环境污染的液体分离出来，进而超过净化室内空气的功效。 PP喷淋塔的基本原理： 酸雾有机废气由通风风管导入净化塔，历经填充料层，有机废气与烧碱消化吸收液进液两相充足触碰消化吸收中和反应，酸雾有机废气历经清洁后，再经除雾板脱干除雾后由离心风机排进空气。消化吸收液在喷淋塔底经离心水泵增压机后在塔顶自喷而下，后流回至塔底循环系统应用。清洁后的酸雾有机废气超过福建省地区环保标准的排污规定，小于环保标准。
厌氧塔试水方案
厌氧塔试水方案 厌氧塔在施工结束后要进行充水检验是否有渗漏点及基础沉降观测，以保证投入运行时能够达到设计施工标准。厌氧系统设备按照下列标准执行，工艺和材料符合下列标准和规定的最新版本的要求： 1)《苏州科特环保设备有限公司企业标准》SP-037 2)《钢制焊接常压容器》JB4735-97 1、前期准备 1.1塔体制作安装完毕，塔体焊接的所有构件及附件应全部完工， 达到验收标准。塔内废铁、焊条以及废物清理干净，封门前请甲方、监理验收，形成验收文件。 1.2试水应有各个工种配合，具体要求铆焊、管道、电气、机装人 员协调处理。 2、试水步骤 2.1试水前测量塔体垂直度（取4监测点）及圆度（取4监测点） 并通过业主确认记录监测数据。 2.2 先向塔体内充水到1/4水位处，观察24小时后塔体垂直度及圆 度，无异常变化后充水到1/2处，同样观察。24小时，无异常变化后充水到3/4处，再观察24小时，无异常变化后将塔体充满水，再观察24小时。 2.3 充水过程中观察塔体是否存在渗漏、异常变形现象，如有异常 现象出现，应立即停止注水，检查并排除异常现象后恢复试水工
作。 3、基础沉降观测 在筒体下部取4个观测点，塔体充水到1/2高度时，进行一次观测，并与充水前的数据进行比对，计算出实际的不均匀沉降量，当未超过允许的不均匀沉降量时，在充水至3/4高度时，进行一次测量，若仍未超过允许的不均匀沉降量时，可继续充水至最高液位，48小时后，进行观测，当沉降无明显变化时，即为合格。当沉降有明显变化时，则保持最高液位，每天观测，直至沉降稳定为止。 4、技术要求 4.1 塔注水到最高液位并保持24小时后渗漏、无异常变形为合格。 4.2 如有渗漏时应将塔内水放至适当高度，将渗漏处返修补焊，再 重新进行盛水试验，直到不渗漏为止。 4.3 如在充水过程中发现基础发生不允许的沉降，应停止充水，待 处理后方可继续进行试验。 4.4 充水时应有人在现场值班，发异常情况应停止充水，并报告技 术负责人。 5、安全保证措施 5.1 充水时的操作人员在高空进行开阀门时，应系好安全带、防滑 保证措施。
ABR反应器设计计算教学教材
A B R反应器设计计算
ABR 反应器设计计算 设计条件：废水量1 200 m 3/d ，PH=4.5，水温15℃，CODcr=8000 mg/L ，水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0= 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中：V ——反应器有效容积，m 3； Q ——废水流量，m 3/d ； 0S ——进水有机物浓度，g COD/L 或g BOD 5/L ； q ——容积负荷，kg COD/m 3.d ； HRT ——水力停留时间，d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ，COD 去除率取80%，参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206：0.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ，取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.0100080001200m V =?? = 按水力停留时间计算反应器有效容积 3240024481200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷 2.32400 8.0100080001200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度
采用矩形池体。一般经济的反应器高度（深度）为4~6m，本设计选择7.0m。超高0.5m。
3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则： ①确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生； ②尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合； ③很容易观察到进水管的堵塞； ④当堵塞被发现后，很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为940mm ，选择上流和下流室的水平宽 度比为4：1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200 ==??= 基本满足设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。（1.98m/h ） [6]P94要求进水COD 大于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在 0.1~0.5m/h ；进水COD 小于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在0.6~3.0m/h 。 [1]P202UASB 要求上向流速度宜控制在0.1~0.9m/h 。 下向流速 s mm h m u /96.0/45.394 .07.72241200 ==??= 4、配水系统设计 [5]选择折流口冲击流速1.10mm/s ，以上求知反应器纵向宽度为 ()m 4.157.72=?，则折流口宽度 m B u Q h 82.07 .72101.136******** 3=????=?=- 选择mm h 700=，校核折流口冲击流速 s mm B h Q u /29.17 .727.03600241200 =???=?= > 1.10mm/s [5]
厌氧塔计算手册
1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )
2018中国电镀设备品牌供应商推荐
2018中国电镀设备品牌供应商推荐 1.品牌：介通公司：佛山市顺德区介通电源设备有限公司电镀电源水冷 佛山市顺德区介通电源设备有限公司是一家私营独资企业，创建于1998年。本公司专业从事研究、设计、生产大功率高频脉冲开关电源十余年，首创国内开关电源行业当中唯一一家具有双重过热保护，致使整机工作更加稳定，延长整机使用寿命；体积更小，质量更加稳定可靠，达到高效、节能、环保。本公司所采用核心技术系德国HINCTTZ 自动恒流技术。详情查看企业官方商铺https://www.360docs.net/doc/754004859.html, 2.品牌：宝辰公司：中山市宝辰机电设备有限公司线路板电镀整流机 中山市宝辰机电设备有限公司于1998年开始研发纳米晶大功率开关电源（高频开关电源即整流机）,核心部件采用专利纳米晶变压器,此技术已在11个国家注册了专利.是我国成功研发大功率开关电源最早的企业.公司实力雄厚,综合力强,技术先进,集研发,生产,销售为一体.已成为电力电子行业较有影响的高科技企业. 公司拥有博士,高级工程师,工程师多名.现已成功研发投产的产品有一百五十多种规格,广泛应用于泡沫镍生产,PCB生产,五金电镀,阳极氧化,充电等行业.有水冷电源,油冷电源,风冷电源.产品具有结构设计合理,质量可靠,节电省时,抗腐蚀力强,电镀效果好,维护简易等优势. 公司以客户利益至上,提供优质的服务宗旨.我们坚信保证客户的利益是我们发展壮大的基础,中山宝辰与你一同共创辉煌! 我们公司生产的开关电源有三大特点：1. 效率高可控硅最高转换效率只有75%左右，半载或轻载的情况下只能达到55%——65%；开关电源能达到85%——93%，相比之下我们的产品功率转换损耗比硅整流小得多。详情查看企业官方商铺https://www.360docs.net/doc/754004859.html, 3.品牌：不限公司：富鑫二手机械设备回收公司电镀设备 本公司主营工厂各类二手设备及库存物资，倒闭厂设备可整厂收购。生意经营遍及珠三角一带。欢迎致电联系。 一、本公司现大量收购各种二手电子设备如贴片机，邦定机，波峰焊，回流焊，仪器等；二手注塑机及压铸机冲床、铣床、磨床、刨床、车床、钻床、加工中心、慢走丝线切割、插床、镗床、剪板机、折弯机、火花机、锯床、油压机、滚齿机、雕刻机、叉车、变压器、稳压器、进口、国产发电机组、塑料机械、单双螺杆挤出机、吹瓶机、破碎机、搅拌机、超声波、离心机、中央空调及印刷机械、丝印机、移印机、电子设备、空压机、橡胶机械、炼胶设备、、
ABR反应器设计计算_New
ABR反应器设计计算_New
ABR反应器设计计算
ABR 反应器设计计算 设计条件：废水量 1 200 m 3/d ，PH=4.5，水温15℃，CODcr=8000 mg/L ，水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0 = 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中：V ——反应器有效容积，m 3； Q ——废水流量，m 3/d ； S ——进水有机物浓度，g COD/L 或g BOD 5/L ； q ——容积负荷，kg COD/m 3.d ； HRT ——水力停留时间，d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ，COD 去除率取80%，参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206： .8~7.2=q kgCOD/m 3.d ，取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.010008000 1200m V =??= 按水力停留时间计算反应器有效容积 3 240024 48 1200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷
2.32400 8.010008000 1200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度 采用矩形池体。一般经济的反应器高度（深度）为4~6m ，本设计选择7.0m 。超高0.5m 。
3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则： ①确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生； ②尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合； ③很容易观察到进水管的堵塞； ④当堵塞被发现后，很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为940mm ，选择上流和下流室的水平宽度比为4： 1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200==??= 基本满足 设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。（1.98m/h ）
厌氧塔设计计算书
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
水封罐操作规程
QHSE/CYD/GC/ 27 水封罐流程操作规程 1.水封罐流程的作用及工作原理 水封罐流程的作用：使单井生产流程高架罐密闭生产，高架罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐密闭流程后放空燃烧，从而降低生产区域硫化氢的环境浓度，水封罐装有防爆门，具有防回火和防爆的作用。 水封罐流程的工作原理：密闭生产罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐进口管道进入水封罐的底部，通过底部筛管分散气流后进入水域空间，含硫化氢天然气从水域底部上升后聚集在水封罐的液体上部空间，当气体不断由液体中分离出来，在上部空间聚集形成一定压力后，由水封罐顶部出口管线排出燃烧。当发生回火时，水域成为含硫化氢天然气流程的隔断部分，能够有效的保护生产罐，同时天然气通过水域空间时，一部分凝液被降温分离，在水域上部形成凝析液层，减缓了阻火器的堵塞情况。 2.水封罐的使用要求 2.1 各连接部位紧固、牢靠、无渗漏； 2.2 水封罐的液位（淡水或盐水）必须保持在500mm至700mm之间； 2.3 当气温高于5℃时可使用淡水，当气温低于5℃时须使用盐水（ρ≥ 1.14g/cm3）； 2.4补水罐距离水封罐应不小于10米，保持罐内液体（淡水或盐水）充足； 2.5压力表的使用量程在安全范围内，量程应小于0.1MPa； 2.6保持液位计的上下阀完好，玻璃管内壁清洁，液位显示正常； 2.7进出口必须安装正确，进口应在水封罐水中，气出口应在水封罐的顶部；2.8水封罐的排水管线斜度应保持在3/1000，排水管线长度应大于8米，排污坑低于末端管线500mm。 3.水封罐的投运 3.1投运前的检查 3.1.1确认流程封闭完好； 3.1.2确认水封罐各安全附件齐全完好；
煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法
煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法 杜焕宗，甘学超，郭雪梅，李智鹏 （中国神华新疆分公司公用工程中心，新疆830019） [摘要]水封罐主要运用水封产生的压力使火炬管网中保持一定的微正压，以防空气窜入火炬管网，其主要作用是将火炬系统与水封罐的上游管道及生产装置有效隔离开。文章阐述了水封罐的设计原则及水封高度的控制要求，结合煤化工生产实际中上游装置排放气时会带入大量的煤粉，导致火炬水封罐及其附件堵塞的问题，提出了火炬水封罐液位计、补水线、泄水线等附件的部分改造建议，为煤化工火炬水封罐设置提供参考。 [关键字]煤化工；火炬水封罐；液位计；补水线；泄水线 Running Problems of Water-sealed Drum in Coal Chemical Flare System and The Solution DU huan-zong, GAN xue-chao,GUO xue-mei,LI zhi-peng (China shenghua Xin jiang Co.,Ltd,The utility center,Xinjiang 830019) Abstract：The water-sealed drum is mainly utilized to keep a constent pressure in flare pipes, avoiding ingress of air. The major use is to effectly isolate the upstream pipes from the flare system. The article illustrates the design principles and control requirements of the water-seal height. As in chemical production of Shenhua Baotou coal chemical Ltd., the discharging gas from upstream devices will carry lots of coal particles, which will plug the drum and other accessories in flare system, some partial advices have been given towards the setting of the level gauge, water supplement line, sluice valve, providing the reference for the setting of the water-sealed drum.
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1）反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C =，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??=，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2）反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1）反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2)单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222'm h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ
反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?= （3）水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(23h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 18 7'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58 .1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流 缝之一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ； 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=
火炬系统水封罐计算
火炬系统水封罐计算 SGST 0017-2002 1 总则 1.1 目的 为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算，特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。 1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。本标准适用于国内工程，对涉外工程应按指定标准执行。 2 计算要求 2.1 一般要求 2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 μm～600 μm的液滴。 2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。 2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。 2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液，挡液板顶端应高出最高水位200 mm。 2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。 2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。 2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m的充水量。 2.2 计算公式 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.1）按式（2.2.1-1）和式（2.2.1-2）计算。 式中： D1——水封罐直径，m； h1——水封罐内的液面高度，m； b——系数，由表2.2.1查得； L1——水封罐进出口中心距离，m； T——操作条件下的气体温度，K； Q——气体体积流量，Nm3/h； K1——系数，一般取2.5～3； P——操作条件下的气体压力（绝对压力），kPa； V——液滴沉降速度，m/s。
图 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐示意图 2.2.2 带挡液板的卧式水封罐（见图2.2.2）按式（2.2.2-1）至式（2.2.2-3）计算。
厌氧塔设计计算书
1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
喷淋塔洗涤塔的性能特点、注意事项(内容详实)
河间市正蓝环保设备有限公司生产的酸碱性气体净化塔属气液两相逆向流填料吸收塔。有机废气从废气处理塔体下方进气口进入净化塔，在风机的动力作用下，迅速充满进气段空间，然后均匀地通过均流段上升到第一级填料吸收段。在填料的表面上，气相中酸性（或碱性）物质与液相中碱性（或酸性）物质发生化学反应，反应生成物质（多为可溶性酸（碱）类）随吸收液流入下部贮液槽。未完全吸收的酸性（或碱性）气体继续上升进入第一级喷淋段。在喷淋段中吸收液从均布的喷嘴高速喷出，形成无数细小雾滴，与气体充分混合接触，继续发生化学反应，然后酸性（碱性）气体上升到二级填料段、喷淋段进行与第一级类似的吸收过程。第二级与第一级喷嘴密度不同，喷液压力不同，吸收酸性（碱性）气体浓度范围也有所不同。在喷淋段及填料段两相接触的过程也是传热与传质的过程。通过控制空塔流速与滞留时间保证这一过程的充分与稳定。废气处理塔体的最上部是除雾段，气体中所夹的吸收液雾滴在这里被清除下来，经过处理后的洁净空气从废气净化塔上端经过排气管排入大气
一、性能特点 1、废气处理设备适用范围广：化工、轻工、印染、医药、钢铁、机械、电子、仪表、电镀等工业部门生产过程中排放的有机废气、硫酸、硝酸、盐酸、氢氟酸等尾气及硫氧化物（SOx）、氮氧化物（NOx）、碳氧化化物（CO、CO2）、氰化物（HCN）等酸性气体，采用正蓝环保工业废气净化设备，都可得到满意的效果。 2、废气净化效率高：酸（碱）雾废气净化塔采用二级逆向喷淋，填料比表面积大，由试验研究确定的气比保证了性能稳定，对各种浓度的酸性（或碱性）废气净化效率均可达85%~95%。 3、废气处理设备阻力低：在保证足够气液接触面积基础上，正蓝环保工业废气净化塔选用空气动力特性最佳的填料品种及结构形式，使设备阻力在额定风量
关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨
关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨 曾一斐于安峰 中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂山东淄博255434 摘要：水封罐的溢流方式在实际生产中容易被忽视，而溢流方式带来的凝缩油排放问题以及水封罐漂油、换水的操作对火炬系统的安全运行产生的影响需要引起企业的重视。文章通过对水封罐溢流口设置位置的探讨，分析了两种开口位置的特点和优劣，提出了选择建议。关键词：水封罐；溢流口；位置；探讨 水封罐是火炬系统重要的组成部分，它的主要作用一是防止火炬筒体回火，保护上游管线和装置安全，二是有火炬气回收设施时，作为压力控制设备，保持火炬排放系统的压力[1]。它通过分级调整水封水高度来调节火炬气排放管网的压力，而水封水高度的调节则需要靠不同高度的溢流口来实现。对于溢流管线的设置，现行规范SH 3009-2001《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》（以下简称SH3009）4.0.26中要求“水封罐应设人孔、进出气管、进水管、液面控制排液管、排水管……排水管的设计应考虑防止火炬气的溢出”，其中的液面控制排液管、排水管即是溢流管线，对于溢流口的具体设置位置，规范没有明确的要求。实际操作中，溢流口的设置位置对于水封罐中的凝缩油的排出方式有一定的影响，相应的对火炬的安全运行也有较大的影响。 1 水封罐溢流方式工艺简介 新鲜水通过上水线进入水封罐，根据火炬气回收设施所需的管网压力，达到一定高度后通过溢流口溢出，将水位维持在稳定的高度，形成液封，液封的高度等于瓦斯排放口到水封水面的水柱高度，通过打开相应位置的溢流阀门，可以调整水封水的高度，进而控制瓦斯排放管网的压力。在水封水的表面，会有被瓦斯带出的凝缩油和从水封罐内析出凝缩油，这些凝缩油如果不能及时排出，积聚在水封水表面，如果遇到瓦斯大量排放，很容易被带到火炬顶部，造成下火雨，所以必须定期将其排出。这些凝缩油的排出方式，与溢流口的设置方式有直接的联系。或者通过溢流的方式排出，或者通过换水的方式排出。目前，溢流口的设置有两种方式，一是将溢流口按照所需溢流高度在水封罐的相应位置开口，设置阀门，见附图一、二；另外一种是在水封罐的底部开一个口，通过连通器原理，在远端的U型管线，按所需水封高度分别开口，设置阀门，见附图三、四。 2 不同位置溢流口的溢流特点。水封罐分卧式和立式两种，因为实际中立式水封罐使用较少，故本文只对卧式水封罐进行探讨。在SH3009附录C中，卧式水封罐分为不带挡液板和带挡液板两种，下面分别论述。
厌氧塔计算手册范本
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000 .570.0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室表面负荷率)./(7.02 3'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率： )./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan .31m h b ===α )(04.198.020.3212m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ；
pph喷淋塔的特点
pph喷淋塔的特点 因各行各业行业规模不断扩大，数量不断增加，国家对排放到大气中的废气有着不断新的要求。pph喷淋塔作为新一代的环保处理设备，比传统设备相比较可以说是青出于蓝而胜于蓝。根据我司统计，现今选用喷淋塔的企业70%以上选择了pph喷淋塔，那为何有这么多企业选择它。 pph喷淋塔是在近几年之内刚被市场所认可的产品，经过中环化工公司在技术上不断改良，性能上不断优化，终于将pph吸收塔推送到了用户眼前，将工厂废气治理设备提升到了一个新的台阶。作为杭州本地企业，若杭州地区的客户选择采用pph喷淋塔是可以理解的，但现在不仅仅杭州，有着远在黑龙江、甘肃、新疆的客户也不远千里迢迢来到杭州勘察pph废气处理塔，那是什么优势让从多客户看中。 优点一：高效的净化率，pph喷淋塔能高效去除硫酸雾、铬酸雾、硫化氢、氨气类等主要污染物，以及氯化氢等难处理废气，脱除效率可达95%以上。 优点二：使用寿命久，因pph塔本身材料带有抗氧化性能，且加工制作中外层会添加紫外线吸收剂，保证设备无论在室内室外，使用寿命基本可以达到15年。 优点三：pph喷淋塔可设计性强，可按照不同的空间设计成不同形式的外形，另外pph处理塔可按照风量、风压、吸收效率、废气种类设计成内结构不同的pph喷淋塔，以达到处理效果好、投资经济的目的。 优点四：无需派遣专人进行维护及管理，只需定点定时做定期检查，人员成本降低，pph喷淋塔生产厂家也会定期安排人员进行现场运行情况的记录。 优点五：设备运行费用低，不存在易损件，正常运行下无需进行更换部件。
优点六：pph材料本身耐温比传统pp、pvc、pe等材料都高，液体耐温能超过100℃，在一些特殊情况的废气和吸收介质下，是一种经济实惠的材料。 优点七：pph喷淋塔底部塔槽一体，节省占地面积。 优点八：pph吸收塔耐所有常规吸收液腐蚀，如氢氧化钠、碳酸钠、硫代硫酸钠、硫化钠、硫酸、氨水、次氯酸钠、有机溶液等等。
火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析
火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析 摘要火炬系统在化工系统担任着环保的重任，通过燃烧各种材料产生火炬气，通常由于分液罐和水封罐组成，且分液罐和水封罐的设计工艺均不相同，本文首先分析了火炬系统中分液罐和水封罐概述，同时阐述了火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺，最后总结了全文。 关键词火炬系统；分液罐；水封罐；设计工艺 1 火炬系统中分液罐和水封罐概述 1.1 分液罐概述 在火炬系统内分液罐是最重要的组成部分，分液罐能够有效地去除火炬内的各种液体，避免引发火雨，分液罐大致主要分为卧式分液罐和立式分液罐，其中卧式分液罐有分为単流式分液罐和双流式分液罐。 1.2 水封罐概述 水封罐同样也是火炬系统内的重要组成部分，水封罐主要是设置在火炬气进入火炬筒内的位置，其目的是为了防止火炬筒体回火，确保火炬管网、装置的安全。水封罐的优点是能够将罐内的凝结物质有效去除，为不带挡板的水封罐及时补水[1]。具体的结构如下图1所示。 2 火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺 2.1 火炬系统中分液罐的设计工艺 目前我国使用的分液罐类型主要有两种，SH3009-2001、AP1521-2007，不论运用何种计算方式，都需要遵守一点原则，即是：气体的停留时间必须要大于液滴的沉降时间，气体的速度最低值需要满足液体的沉降，其目的是为了防止没有完全蒸发的燃料液体滴入火炬内，引发火雨。 SH3009-2001的计算方式需要三种假设：①分液罐内的存液考虑为30%；②火炬系统进出口管的距离比值为2.5，最高不超过3；③液体降落的时候同气体进出的时间均等。 （2）AP1521-2007计算方法 在进行AP1521-2007分液罐计算的时候，假设的内容主要包括液罐的直径和切口距离，需要注意的是最终的实际罐长应该小于假设的罐长，若是通过计算，实际罐长和假设罐长均等或大于，需要重新制定假设罐的长度和直径。
IC厌氧塔
产品描述: 一简介 IC反应器中文名内循环厌氧反应器，由两个UASB反应器上下叠加串联构成，高度可达16-25m，高径比一般为4-8，由5个基本部分组成：混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其内循环系统是IC工艺的核心结构，由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥水下降管等结构组 成。 二工作原理 经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应器底部的混合区,并与来自泥水下降管的内循环泥水混合液充分混合后进入颗粒污泥膨胀床区进行COD生化降解，此处的COD容积负荷很高，大部分进水COD 在此处被降解，产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集。由于沼气气泡形成过程中对液体做的膨胀功产生了气提的作用，使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器，沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区，并于进水充分混合后进入污泥膨胀床区，形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造，内循环流量可达进水流量的倍。经膨胀床处理后的废水除一部分参与内循环外，其余污水通过一级三相分离器后，进入精处理区的颗粒污泥床区进行剩余COD降解与产沼气过程，提高和保证了出水水质。由于大部分COD已经被降解，所以精处理区的COD负荷较低，产气量也较小。该处产生的沼气由二级三相分离器收集，通过集气管进入气液分离器并被导出处理系统。经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后，上清液 经出水区排走，颗粒污泥则返回精处理区污泥床。 三选型、选材及尺寸（IC实验室选型） 1、有机玻璃IC厌氧反应器有效容积为25L，底边周长15cm，高120cm。其优点为外观结构干净漂亮；内部三相分离器、布水器、上下流管道等结构清晰可见；外附保温层保障了系统在合适的温度下自动运行； 该产品适用于学校、实验室小试模拟教学使用。 2、钢结构IC厌氧反应器为Q235碳钢焊制主体,内衬双层玻璃钢防腐层，内部管道喷双层环氧漆防腐，保障设备正常运行过程中不被腐蚀。该设备有效容积200L，底面直径40cm，高200cm，净重150kg。其优点为更接近于工程实际，抗压强度高，温度适应范围广，适用于科研单位、工地现场中试模拟运行。 四订货须知 1、用户应注明设备的材质及防腐要求。 2、用户应提供详细的水质化验单以便于我公司计算反 应器各部件的尺寸。 3、若用户有详细的加工图纸，可按用户要求进行生产。 4、可根据用户提出的具体要求进行设计制造。 天津国韵生物科技的限公司绍兴女儿儿酒有限公司山西 长冶金泽生化有限公司等 厌氧塔是本公司承接，效果很好~！ 联系电话：