关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨
关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨

曾一斐于安峰

中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂山东淄博255434

摘要:水封罐的溢流方式在实际生产中容易被忽视,而溢流方式带来的凝缩油排放问题以及水封罐漂油、换水的操作对火炬系统的安全运行产生的影响需要引起企业的重视。文章通过对水封罐溢流口设置位置的探讨,分析了两种开口位置的特点和优劣,提出了选择建议。关键词:水封罐;溢流口;位置;探讨

水封罐是火炬系统重要的组成部分,它的主要作用一是防止火炬筒体回火,保护上游管线和装置安全,二是有火炬气回收设施时,作为压力控制设备,保持火炬排放系统的压力[1]。它通过分级调整水封水高度来调节火炬气排放管网的压力,而水封水高度的调节则需要靠不同高度的溢流口来实现。对于溢流管线的设置,现行规范SH 3009-2001《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》(以下简称SH3009)4.0.26中要求“水封罐应设人孔、进出气管、进水管、液面控制排液管、排水管……排水管的设计应考虑防止火炬气的溢出”,其中的液面控制排液管、排水管即是溢流管线,对于溢流口的具体设置位置,规范没有明确的要求。实际操作中,溢流口的设置位置对于水封罐中的凝缩油的排出方式有一定的影响,相应的对火炬的安全运行也有较大的影响。

1 水封罐溢流方式工艺简介

新鲜水通过上水线进入水封罐,根据火炬气回收设施所需的管网压力,达到一定高度后通过溢流口溢出,将水位维持在稳定的高度,形成液封,液封的高度等于瓦斯排放口到水封水面的水柱高度,通过打开相应位置的溢流阀门,可以调整水封水的高度,进而控制瓦斯排放管网的压力。在水封水的表面,会有被瓦斯带出的凝缩油和从水封罐内析出凝缩油,这些凝缩油如果不能及时排出,积聚在水封水表面,如果遇到瓦斯大量排放,很容易被带到火炬顶部,造成下火雨,所以必须定期将其排出。这些凝缩油的排出方式,与溢流口的设置方式有直接的联系。或者通过溢流的方式排出,或者通过换水的方式排出。目前,溢流口的设置有两种方式,一是将溢流口按照所需溢流高度在水封罐的相应位置开口,设置阀门,见附图一、二;另外一种是在水封罐的底部开一个口,通过连通器原理,在远端的U型管线,按所需水封高度分别开口,设置阀门,见附图三、四。

2 不同位置溢流口的溢流特点。水封罐分卧式和立式两种,因为实际中立式水封罐使用较少,故本文只对卧式水封罐进行探讨。在SH3009附录C中,卧式水封罐分为不带挡液板和带挡液板两种,下面分别论述。

2.1 在水封罐的不同高度上开口。

2.1.1带挡液板的卧式水封罐。这种开口方式,溢流是从水封水的表面流出,排放瓦斯携带的凝缩油也直接从溢流口排出,水封罐内析出凝缩油一部分也直接从溢流口排出,不会积聚在水封水表面。挡液板另外一侧的凝缩油可以用泵抽走。补水可以人工补,也可以自动补水。间断式溢流时,还可以通过溢流水观察凝缩油是否置换干净。

2.1.2不带挡液板的卧式水封罐。这种开口方式,溢流是从水封水的表面流出,凝缩油也直接从溢流口排出,不会积聚在水封水表面。补水可以人工补,也可以自动补水。间断式溢流时,还可以通过溢流水观察凝缩油是否置换干净。

2.2 在水封罐底部开口,在远端的U型管线的不同高度设置阀门。

2.2.1带挡液板的卧式水封罐。这种方式,同样可以实现水封水位的分级控制。但因为是从水封罐底部开口,所以通过远端的U型管线的不同高度的阀门里排出的只是单纯的水封水,水封水表层的凝缩油无法排出,随着时间的延长,凝缩油可能会聚集,容易被大量的排放带到火炬底部,造成下火雨。目前,一些采用这种设置的单位,定期将水注入到超过挡液板高度,进而将凝缩油漂到挡液板的另外一侧,然后用泵抽走,再将水封一侧的水位降到需要的高度。还有一些单位,是将水封一侧的水封水完全放干净,重新注入新鲜水。

2.2.2不带挡液板的卧式水封罐。此种方式的溢流特点与2.2.1相同,只是漂油和换水方式有变化。漂油是在水封罐的某一位置设置一个开口,将新鲜水注到相应高度后,让顶层的凝缩油流出,待凝缩油流尽后,再将水位调整到所需要的位置。而换水,因为水封容积的增加,使换水更加麻烦,所需时间更长。

3 不同位置溢流口的分析

3.1在水封罐的不同高度上开口。这种方式需要在水封罐上多开口,施工时稍微复杂。但是溢流方便,凝缩油自然排放,不会积聚,补水操作也比较简单。

3.2在水封罐底部开口,在远端的U型管线的不同高度设置阀门。采用这种开口方式,施工简单。但在使用时,如果换水不及时,容易造成水封水表面凝缩油积聚,带来下火雨的隐患。而注水漂油时,需要将水封水位调高到挡液板的位置,而挡液板的高度一般设计都高于水封水最高水位200mm,水封水的设计最高水位应该满足排放压力最低的装置的排放能力[2],而在漂油时,瓦斯管网的压力等于将管网设计最高压力提高了200mm水柱,如果此时装置生产有波动,可能会影响其顺利排放。而放水更换的方法更不安全,放水和注水的过程中,或者水放净了的时候装置有排放,等于火炬管网和上游装置都失去了水封的保护,一旦发生回火闪爆,后果极其严重。

4 结语

经过对一些设计人员的了解,目前采用水封罐底部开口的方式还比较多,从上面的分析可以看出,在水封罐的不同高度上分别开设溢流口,操作和管理都比较方便,而在水封罐底部开口,在远端的U型管线的不同高度设置阀门这种方式,对于凝缩油的溢流效果不便于控制,而漂油和换水的操作,对于火炬系统的安全运行也有一定的影响。火炬系统的许多事

故都是由多种因素造成的,用系统安全工程方法去分析,就应该从设计源头抓起,建议在设计水封罐的溢流口时,选用在水封罐上开口的方法。对于现在是采用连通管溢流方式的单位,应该制定详细的漂油、换水作业操作规程,加强操作人员责任心和操作技能的培训,并严格各项规章制度的执行。

参考文献:

[1] 王松汉,何细藕.乙烯工艺与技术[M]. 北京:中国石化出版社,2000.

[2] 国家经济贸易委员会.SY/T10043-2002泄压和减压系统指南(API RP 521)

蓄冷罐结构及其原理

蓄冷罐 1、蓄冷形式:双槽式,多槽式、单槽式(隔膜法、长通道隔离、自然分层) 2、斜温层:冷热水交界处生成一定厚度的相对稳定的温度剧变 由于斜温层真实厚度占据蓄冷水池内一定空间容积,直接减少可蓄冷的水容量,蓄冷后期,斜温层升至水池上部,使接近冷机的水温逐渐降低,导致冷机减载,甚至引起提前停机,使蓄冷量下降。反之,取冷后期,斜温层降至池底进入取冷水口,导致取冷水温上升,影响用户水温。 3、Fr=惯性力/浮升力(Fr≤1,保持重力流,维持稳定水温分层 1﹤Fr<2重力流仍可出现,但不稳定 Fr≥2惯性流为主,破坏水温分层 4、分层蓄冷:环境向蓄冷槽内水传热、温水通过蓄冷槽壁向冷水传热、温水通过斜温层向冷水层导热、温水层由于流动扰动与冷水层发生质交换导致热交换 高径比H/D:处于2-4之间,蓄冷效率较高 5、开式蓄冷罐:(注意路由,室外管线布置,埋地管沟;液面在水系统1·2m)

结构:1)罐体为圆柱形钢制容器。拱顶选用球冠状。 2)罐底由钢板拼装而成,罐底中部的钢板为中幅板,周边的钢板为边缘板。3)罐壁由多圈钢板组对焊接而成。罐壁要求采用套筒式罐壁板。 4)罐顶有多块扇形板组对焊接而成球冠状,罐顶内侧采用扁钢制成加强筋,各个扇 形板之间采用搭接焊缝,整个罐顶与罐壁板上部的角钢圈(或称锁口)焊接成一体。 6、闭式蓄冷罐: 温度测量:每个温度保护套管内有两套测温元件,一用一备(如图 3 所示),当出现故障时只需要在接 线端进行线路调换,就可以将备用的投入使用,简单方便。即使两只都用坏了,只需要从套管内 抽出温度传感器更换即可。不影响其他的测温点的正常使用,更不影响承压罐的正常使用

ABR反应器设计计算教学教材

A B R反应器设计计算

ABR 反应器设计计算 设计条件:废水量1 200 m 3/d ,PH=4.5,水温15℃,CODcr=8000 mg/L ,水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0= 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中:V ——反应器有效容积,m 3; Q ——废水流量,m 3/d ; 0S ——进水有机物浓度,g COD/L 或g BOD 5/L ; q ——容积负荷,kg COD/m 3.d ; HRT ——水力停留时间,d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ,COD 去除率取80%,参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206:0.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ,取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.0100080001200m V =?? = 按水力停留时间计算反应器有效容积 3240024481200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷 2.32400 8.0100080001200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度

采用矩形池体。一般经济的反应器高度(深度)为4~6m,本设计选择7.0m。超高0.5m。

3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能,应满足设计原则: ①确保各单位面积的进水量基本相同,防止短路现象发生; ②尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合; ③很容易观察到进水管的堵塞; ④当堵塞被发现后,很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便,取下向流室水平宽度为940mm ,选择上流和下流室的水平宽 度比为4:1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200 ==??= 基本满足设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。(1.98m/h ) [6]P94要求进水COD 大于3000mg/L 时,上向流速度宜控制在 0.1~0.5m/h ;进水COD 小于3000mg/L 时,上向流速度宜控制在0.6~3.0m/h 。 [1]P202UASB 要求上向流速度宜控制在0.1~0.9m/h 。 下向流速 s mm h m u /96.0/45.394 .07.72241200 ==??= 4、配水系统设计 [5]选择折流口冲击流速1.10mm/s ,以上求知反应器纵向宽度为 ()m 4.157.72=?,则折流口宽度 m B u Q h 82.07 .72101.136******** 3=????=?=- 选择mm h 700=,校核折流口冲击流速 s mm B h Q u /29.17 .727.03600241200 =???=?= > 1.10mm/s [5]

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ABR反应器设计计算

ABR 反应器设计计算 设计条件:废水量 1 200 m 3/d ,PH=4.5,水温15℃,CODcr=8000 mg/L ,水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0 = 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中:V ——反应器有效容积,m 3; Q ——废水流量,m 3/d ; S ——进水有机物浓度,g COD/L 或g BOD 5/L ; q ——容积负荷,kg COD/m 3.d ; HRT ——水力停留时间,d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ,COD 去除率取80%,参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206: .8~7.2=q kgCOD/m 3.d ,取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.010008000 1200m V =??= 按水力停留时间计算反应器有效容积 3 240024 48 1200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷

2.32400 8.010008000 1200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度 采用矩形池体。一般经济的反应器高度(深度)为4~6m ,本设计选择7.0m 。超高0.5m 。

3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能,应满足设计原则: ①确保各单位面积的进水量基本相同,防止短路现象发生; ②尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合; ③很容易观察到进水管的堵塞; ④当堵塞被发现后,很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便,取下向流室水平宽度为940mm ,选择上流和下流室的水平宽度比为4: 1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200==??= 基本满足 设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。(1.98m/h )

水封罐操作规程

QHSE/CYD/GC/ 27 水封罐流程操作规程 1.水封罐流程的作用及工作原理 水封罐流程的作用:使单井生产流程高架罐密闭生产,高架罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐密闭流程后放空燃烧,从而降低生产区域硫化氢的环境浓度,水封罐装有防爆门,具有防回火和防爆的作用。 水封罐流程的工作原理:密闭生产罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐进口管道进入水封罐的底部,通过底部筛管分散气流后进入水域空间,含硫化氢天然气从水域底部上升后聚集在水封罐的液体上部空间,当气体不断由液体中分离出来,在上部空间聚集形成一定压力后,由水封罐顶部出口管线排出燃烧。当发生回火时,水域成为含硫化氢天然气流程的隔断部分,能够有效的保护生产罐,同时天然气通过水域空间时,一部分凝液被降温分离,在水域上部形成凝析液层,减缓了阻火器的堵塞情况。 2.水封罐的使用要求 2.1 各连接部位紧固、牢靠、无渗漏; 2.2 水封罐的液位(淡水或盐水)必须保持在500mm至700mm之间; 2.3 当气温高于5℃时可使用淡水,当气温低于5℃时须使用盐水(ρ≥ 1.14g/cm3); 2.4补水罐距离水封罐应不小于10米,保持罐内液体(淡水或盐水)充足; 2.5压力表的使用量程在安全范围内,量程应小于0.1MPa; 2.6保持液位计的上下阀完好,玻璃管内壁清洁,液位显示正常; 2.7进出口必须安装正确,进口应在水封罐水中,气出口应在水封罐的顶部;2.8水封罐的排水管线斜度应保持在3/1000,排水管线长度应大于8米,排污坑低于末端管线500mm。 3.水封罐的投运 3.1投运前的检查 3.1.1确认流程封闭完好; 3.1.2确认水封罐各安全附件齐全完好;

煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法

煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法 杜焕宗,甘学超,郭雪梅,李智鹏 (中国神华新疆分公司公用工程中心,新疆830019) [摘要]水封罐主要运用水封产生的压力使火炬管网中保持一定的微正压,以防空气窜入火炬管网,其主要作用是将火炬系统与水封罐的上游管道及生产装置有效隔离开。文章阐述了水封罐的设计原则及水封高度的控制要求,结合煤化工生产实际中上游装置排放气时会带入大量的煤粉,导致火炬水封罐及其附件堵塞的问题,提出了火炬水封罐液位计、补水线、泄水线等附件的部分改造建议,为煤化工火炬水封罐设置提供参考。 [关键字]煤化工;火炬水封罐;液位计;补水线;泄水线 Running Problems of Water-sealed Drum in Coal Chemical Flare System and The Solution DU huan-zong, GAN xue-chao,GUO xue-mei,LI zhi-peng (China shenghua Xin jiang Co.,Ltd,The utility center,Xinjiang 830019) Abstract:The water-sealed drum is mainly utilized to keep a constent pressure in flare pipes, avoiding ingress of air. The major use is to effectly isolate the upstream pipes from the flare system. The article illustrates the design principles and control requirements of the water-seal height. As in chemical production of Shenhua Baotou coal chemical Ltd., the discharging gas from upstream devices will carry lots of coal particles, which will plug the drum and other accessories in flare system, some partial advices have been given towards the setting of the level gauge, water supplement line, sluice valve, providing the reference for the setting of the water-sealed drum.

火炬系统水封罐计算

火炬系统水封罐计算 SGST 0017-2002 1 总则 1.1 目的 为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算,特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。 1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。本标准适用于国内工程,对涉外工程应按指定标准执行。 2 计算要求 2.1 一般要求 2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 μm~600 μm的液滴。 2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。 2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。 2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液,挡液板顶端应高出最高水位200 mm。 2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。 2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。 2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m的充水量。 2.2 计算公式 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐(见图2.2.1)按式(2.2.1-1)和式(2.2.1-2)计算。 式中: D1——水封罐直径,m; h1——水封罐内的液面高度,m; b——系数,由表2.2.1查得; L1——水封罐进出口中心距离,m; T——操作条件下的气体温度,K; Q——气体体积流量,Nm3/h; K1——系数,一般取2.5~3; P——操作条件下的气体压力(绝对压力),kPa; V——液滴沉降速度,m/s。

图 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐示意图 2.2.2 带挡液板的卧式水封罐(见图2.2.2)按式(2.2.2-1)至式(2.2.2-3)计算。

压力罐的结构及工作原理

压力罐的结构及工作原理 此内容被浏览:【151】次添加日期:【2011-3-30 10:25:09】 压力罐的结构及工作原理压力罐主要由气门盖、充气口、气囊、碳钢罐体、法兰盘组成,当其连接到水系统上时,主要起一个蓄能器的作用,当系统水压力大于膨胀罐碳钢罐体于气囊之间的氮气压力时,系统水会在系统压力的作用下挤入膨胀罐气囊内,这样一是会压缩罐体于气囊之间的氮气,使其体积减小,压力增大;二是会增加系统整个水的容纳空间,使系统压力减小,直到系统水的压力和罐体于气囊之间的氮气压力达到新的平衡才停止进水。 当系统水压力小于膨胀罐内气体压力时,气囊内的水会在罐体于气囊之间的氮气的压力作用下挤出,补回到系统,系统水容积减小压力上升,罐体于气囊之间的氮气体积增大压力下降,直到两者达到新的平衡,水停止从气囊挤压回系统,压力罐起到调节系统压力波动的作用。结构图如下:罐体于气囊之间是出厂时预充的氮气,罐体外面为烤漆层,进出水口直接用三通或金属软管连接到系统,排气阀接口可及时排出系统和气囊内的水溢出的空气,也可用闸阀直接关死,以免水从顶部溢出,防尘帽下面是充/放气口,可补充氮气或放掉一部分气体,750L及以上的充/放气口不在此位置。 压力罐由于气囊的调节作用,广泛应用在水系统的小范围压力波动控制上。压力罐应用在热水供暖系统上,主要用来消除由于水温变化导致的压力波动,避免损害其他的系统控制元件。如应用在变频供水上,可以消除因水泵启闭而引起的压力波动,减少变频泵的启动次数,大大延长水泵的使用寿命。如应用在民用楼宇供水上或者其他供水设备上,可以消除因其他阀门开关引起的水锤效应,保护整个系统免遭水锤的冲击。 压力罐结构压力罐原理压力罐作用压力罐安装压力罐维护详细说明: 压力罐主要由罐体、法兰盘、气囊、针阀以及罐体与气囊之间预充的氮气组成。 压力罐工作原理 压力罐用于系统中时,当系统压力大于预充气体的压力,在系统压力的作用下,会有一部分工作介质进入气囊内(对隔膜式来讲是进入罐体内),直到气囊外氮气的压力和系统的压力达到平衡,当系统压力升高再次大于预充气体的压力,又会有一部分介质进入囊内,压缩囊和罐体间的气体,气体被压缩压力升高,当升高到跟系统压力一致时,介质停止进入,反之,当系统压力下降,系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力,气囊内的水会被气体挤出补充到系统内,使系统压力升高,直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等,囊内的水不再外系统补给,维持动态的平衡。 压力罐的作用: 意大利AQUASYTEM压力罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中,起缓冲系统压力波动,消除水锤起到稳压卸荷的作用,在系统内水压轻微变化时,压力罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用,能保证系统的水压稳定,是一些系统不可或缺的配件之一。 压力罐的安装 压力罐一般安装在系统的回水端、水泵出水口。 压力罐的安装 1. 供暖系统压力罐一般安装在系统的回水端,小容量的压力罐一般直接连到系统管道上;35L及以上的压力罐考虑到工作时进水和自重对系统管道可能产生的影响,设计 有三脚支架,可直接放置在地面。使用时用金属软管把压力罐连接到系统,压力罐支脚用埋地螺钉固定,保证使用过程中的平稳; 2. 压力罐附近尽可能安装安全阀,避免在系统膨胀异常的时候损坏压力罐和系统其他部件;

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨 曾一斐于安峰 中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂山东淄博255434 摘要:水封罐的溢流方式在实际生产中容易被忽视,而溢流方式带来的凝缩油排放问题以及水封罐漂油、换水的操作对火炬系统的安全运行产生的影响需要引起企业的重视。文章通过对水封罐溢流口设置位置的探讨,分析了两种开口位置的特点和优劣,提出了选择建议。关键词:水封罐;溢流口;位置;探讨 水封罐是火炬系统重要的组成部分,它的主要作用一是防止火炬筒体回火,保护上游管线和装置安全,二是有火炬气回收设施时,作为压力控制设备,保持火炬排放系统的压力[1]。它通过分级调整水封水高度来调节火炬气排放管网的压力,而水封水高度的调节则需要靠不同高度的溢流口来实现。对于溢流管线的设置,现行规范SH 3009-2001《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》(以下简称SH3009)4.0.26中要求“水封罐应设人孔、进出气管、进水管、液面控制排液管、排水管……排水管的设计应考虑防止火炬气的溢出”,其中的液面控制排液管、排水管即是溢流管线,对于溢流口的具体设置位置,规范没有明确的要求。实际操作中,溢流口的设置位置对于水封罐中的凝缩油的排出方式有一定的影响,相应的对火炬的安全运行也有较大的影响。 1 水封罐溢流方式工艺简介 新鲜水通过上水线进入水封罐,根据火炬气回收设施所需的管网压力,达到一定高度后通过溢流口溢出,将水位维持在稳定的高度,形成液封,液封的高度等于瓦斯排放口到水封水面的水柱高度,通过打开相应位置的溢流阀门,可以调整水封水的高度,进而控制瓦斯排放管网的压力。在水封水的表面,会有被瓦斯带出的凝缩油和从水封罐内析出凝缩油,这些凝缩油如果不能及时排出,积聚在水封水表面,如果遇到瓦斯大量排放,很容易被带到火炬顶部,造成下火雨,所以必须定期将其排出。这些凝缩油的排出方式,与溢流口的设置方式有直接的联系。或者通过溢流的方式排出,或者通过换水的方式排出。目前,溢流口的设置有两种方式,一是将溢流口按照所需溢流高度在水封罐的相应位置开口,设置阀门,见附图一、二;另外一种是在水封罐的底部开一个口,通过连通器原理,在远端的U型管线,按所需水封高度分别开口,设置阀门,见附图三、四。 2 不同位置溢流口的溢流特点。水封罐分卧式和立式两种,因为实际中立式水封罐使用较少,故本文只对卧式水封罐进行探讨。在SH3009附录C中,卧式水封罐分为不带挡液板和带挡液板两种,下面分别论述。

火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析

火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析 摘要火炬系统在化工系统担任着环保的重任,通过燃烧各种材料产生火炬气,通常由于分液罐和水封罐组成,且分液罐和水封罐的设计工艺均不相同,本文首先分析了火炬系统中分液罐和水封罐概述,同时阐述了火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺,最后总结了全文。 关键词火炬系统;分液罐;水封罐;设计工艺 1 火炬系统中分液罐和水封罐概述 1.1 分液罐概述 在火炬系统内分液罐是最重要的组成部分,分液罐能够有效地去除火炬内的各种液体,避免引发火雨,分液罐大致主要分为卧式分液罐和立式分液罐,其中卧式分液罐有分为単流式分液罐和双流式分液罐。 1.2 水封罐概述 水封罐同样也是火炬系统内的重要组成部分,水封罐主要是设置在火炬气进入火炬筒内的位置,其目的是为了防止火炬筒体回火,确保火炬管网、装置的安全。水封罐的优点是能够将罐内的凝结物质有效去除,为不带挡板的水封罐及时补水[1]。具体的结构如下图1所示。 2 火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺 2.1 火炬系统中分液罐的设计工艺 目前我国使用的分液罐类型主要有两种,SH3009-2001、AP1521-2007,不论运用何种计算方式,都需要遵守一点原则,即是:气体的停留时间必须要大于液滴的沉降时间,气体的速度最低值需要满足液体的沉降,其目的是为了防止没有完全蒸发的燃料液体滴入火炬内,引发火雨。 SH3009-2001的计算方式需要三种假设:①分液罐内的存液考虑为30%;②火炬系统进出口管的距离比值为2.5,最高不超过3;③液体降落的时候同气体进出的时间均等。 (2)AP1521-2007计算方法 在进行AP1521-2007分液罐计算的时候,假设的内容主要包括液罐的直径和切口距离,需要注意的是最终的实际罐长应该小于假设的罐长,若是通过计算,实际罐长和假设罐长均等或大于,需要重新制定假设罐的长度和直径。

气压罐原理结构

消防水系统气压罐有带气囊的和不带气囊的两种;其工作原理就是水泵启动后,水进入有空气的压力罐,空气压缩,当在小流量的情况下,空气膨胀,将罐内的水压出,使水泵不至于在小流量的情况下启动。 气压罐结构(图) 标签:气压结构 上一篇:[转贴]OnlineNIC公司恶意注册域下一篇:气压罐原理(图) 膨胀罐的结构: 膨胀罐按结构可分为隔膜式和气囊式两种,如下图: 隔膜式膨胀罐及其隔膜气囊式膨胀罐及其气囊

对隔膜式膨胀罐来讲,其罐体和隔膜之间预充有一定压力的氮气,气囊式膨胀罐是罐体可气囊之间预充有一定压力的氮气 膨胀罐的工作原理: 有上面其结构可知:当膨胀罐用于系统中时,由于系统压力比预充气体的压力,所以会有一部分工作介质进入气囊内(对隔膜式来讲是进入罐体内),直到达到新的平衡,当系统压力再度升高,系统压力再次大于预充气体的压力,又会有一部分介质进入囊内,压缩囊和罐体间的气体,气体被压缩压力升高,当升高到跟系统压力一致时,介质停止进入,反之,当系统压力下降,系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力,气囊内的水会被气体挤出补充到系统内,使系统压力升高,直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等,囊内的水不再外系统补给,维持动态的平衡。 膨胀罐的作用: 膨胀罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中,其缓冲系统压力波动,消除水锤起到稳压卸荷的作用,在系统内水压轻微变化时,膨胀罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用,能保证系统的水压稳定,水泵不会因压力的改变而频繁的开启。 隔膜式膨胀罐的缺点: 1.因为隔膜式膨胀罐壳体是直接与水接触的,所以壳内都喷涂防锈层。罐的接口与壳体之间是焊接而成。 这样在焊接的过程中,高温就会将防锈涂层氧化。本来是银白色的涂层,在焊接后呈现黑色。用手触摸可感觉有黑色小颗粒。那么这些看似微不足道的氧化点工作时长期与水接触,慢慢就会生锈并逐渐扩大,直到整个罐体生锈,为什么这种膨胀罐用一段时间后,倒出来来的水呈黄水也就不足为奇了。 2.隔膜式膨胀罐的内膜是通过热轧的方式固定在膨胀罐的两个半壳的碳钢中间,这种工艺过程如果处理的不好,就会留下微小的气孔在内膜和碳钢之间,这些微小的气孔就会将预充的气体泄露出去,膨胀罐如果泄露气体,90%就是从这里泄露的。这种漏气的膨胀罐用一段时间如果不再补充气体就不能起到定压卸荷作用。而这本身是很难察觉。由于罐壁厚度一般在1mm左右,接口直接与罐焊接在一起,这种联接方式可承受的扭力相当小。而安装罐时只能抱着壳体旋转,这样如果用力太大或过猛,就会将接口旋断。这种情况在空调生产过程中最为常见。气囊式膨胀罐就克服了这些缺点气囊式膨胀罐内部有一个整体的气囊,在工作时水只进入气囊内,不与壳体接触。接口处用法兰盘连接。这种结构就避免了焊接过程引起的生锈问题。这种结构的膨胀罐的气囊可更换。同样,由于是法兰连接,故它的接口就可以承受很大的扭力,在安装过程中就不怕会扭断接口。 气压罐原理(图) 标签:气压原理 上一篇:气压罐结构(图)下一篇:DR-700AG工业级气动研磨机(图)

SGST0017 火炬系统水封罐计算

设计导则 SGST 0017-2002 实施日期2002年10月18日中国石化工程建设公司 火炬系统水封罐计算 第 1 页共 5 页 目 次 1 总则 1.1 目的 1.2 范围 2 计算要求 2.1 一般要求 2.2 计算公式 1 总则 1.1 目的 为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算,特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。 1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。本标准适用于国内工程,对涉外工程应按指定标准执行。 2 计算要求 2.1 一般要求 2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 μm~600 μm的液滴。 2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。 2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。

2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液,挡液板顶端应高出最高水位200 mm 。 2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。 2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m 的充水量。2.2 计算公式 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐(见图2.2.1)按式(2.2.1-1)和式(2.2.1-2)计算。 3 11121)1() (1007.5PV b K h D QT D --′=- (2.2.1-1) L 1=K 1D 1 (2.2.1-2)式中: D 1——水封罐直径,m ; h 1——水封罐内的液面高度,m ; b ——系数,由表2.2.1查得; L 1——水封罐进出口中心距离,m ; T ——操作条件下的气体温度,K ; Q ——气体体积流量,Nm 3/h ; 1K ——系数,一般取2.5~3; P ——操作条件下的气体压力(绝对压力),kPa ;

某厂水封罐低压降改造说明

一、水封罐工作原理 150-D-406 150-D-408/409

150-D-406(改) 150-D-408/409 图1 水封罐方案改造方案及原方案 炼厂中烟气系统中的水封罐有两种操作状态:全开状态及水封状态。全开状态下,水封罐内无水封介质,烟气从进口流入水封罐后从出口流出,此时水封罐仅作为烟气的流通通道;水封状态下,水封介质进入水封罐内,由于水封罐的进出口存在一定的压差,水封介质在水封罐内形成一定高度差,依靠该高度差形成的静压差阻止烟气的流动,从而达到完全密封的效果。一般情况下,炼厂烟气系统装有能量回收装置,为提高烟气能量的回收效率,一般要求在全开状态下,烟气流经水封罐时的压降尽可能低;为安全考虑,要求水封罐在水封状态下能达到完全阻断烟气流动,且能承受来由烟气压力在一定范围内的波动。本说明将从水封原理及低压降特征两方面说明此次方案选型的原因。水封罐150-D-408/409与水封罐150-D-406均是常开的水封罐,正常情况下,该水封罐仅作为烟气的流通通道,因此该水封罐的流动阻力不能过大,否则从烟气轮机出来的烟气的压头将有相当一部分用来克服该水封罐的流动阻力,造成无谓的压头损失,这也是当前各设计院力推低压降水封罐的主要原因。水封状态下,向水封罐中注入的水会在烟气压力的作用下在内筒的内外形成一定的高度差,该高度差造成的静压差阻止了烟气的流动,达到密封的效果。 二、水封罐低压降原理 由流体力学可知,烟气在管道内以及水封罐内一般呈湍流流动,湍流内部存在 着各种尺度的涡,其中大的尺度的涡从流动中汲取能量并逐级传递到最小尺度的涡,

该尺度的涡中烟气流体分子之间相互摩擦,将传递到该尺度的机械能耗散成热能,宏观尺度上表现为烟气压头的下降。由于最小尺度的涡耗散的机械能是从最大尺度的涡传递而来的,因此降低最大尺度涡的强度对于降低最终的机械能耗散量也即降低烟气的压头损失有重要意义。 对于图1a所示的上进侧出形式的水封罐,传统结构的装置内部的流场如图2所示。 a 内部速度矢量分布 b 出口速度分布放大图 图2 传统结构水封罐内速度矢量分布 图2b可以看出,烟气从入口管道进入环隙时,烟气流动方向发生180°的变化,从而在出口边缘造成很大的回流区,造成明显的流动分离区。在该分离区,烟气在此整体做旋转运动,将其携带的一部分机械能耗散成热能,是烟气流经水封罐整体压降的重要组成部分。为降低水封罐压降,图1所示的本轮改造方案中,在出口位置增加了类似了带尾巴的水滴形状的导流装置,尽量降低流动分离区的大小(图1b),降低烟气因在回流区的流动而造成的烟气能量损失,计算结果显示,当导流尺寸选择合适时,水封罐的整体压降可降低40%以上。针对本项目,图2所示的方案可保证烟气压力降低在650Pa以下。

厌氧塔设计计算书

1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E=0.70 V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ,取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 (2) 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座,横截面积为圆形。 1) 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积:)(4950 .178400 2m h V S =有效= = 单池面积:)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑,高、直径比在1.2:1以下较合适。 设直径m D 15=,则高182.1*152.1*===m D h ,设计中取m h 18= 单池截面积:)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=,其中超高1.0m 单池总容积:)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸:m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积:)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积:)(900033000'3 m n V V i =?=?=

(3) 水力停留时间(HRT )及水力负荷(r V )v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献,对于颗粒污泥,水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 (1) 沉淀区设计 根据一般设计要求,水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。 本工程设计中,与短边平行,沿长边每池布置8个集气罩,构成7个分离单元,则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度:)(16'm b l == 每个单元宽度:)(57.27 187' m l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率:)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== (2) 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°,取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中:b —单元三项分离器宽度,m ; 1b —下三角形集气罩底的宽度,m ; 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 一),m ; 3h —下三角形集气罩的垂直高度,m ;

天然气放空立管的设计说明

放空系统设计 1输气管道的放空 a) 线路截断阀上下游均宜设置放空管。放空管应能迅速放空两截断阀之间管段内的气体,放空阀直径与放空管直径应相等。放空立管应设在阀室围墙内。 b) 应根据下游用户最低用气压力要求确定管道放空压力,有压气站的管道应经压缩机抽气,将压力降至压缩机最低允许压力后再放空,放空时间宜满足12h 放完的要求。 c) 阀室放空立管不设点火设施。 d) 阀室旁通管线宜采用管卡固定。 e) 输气站放空过程:当站内设备超压时联锁关闭进出站阀门(ESD);安全阀放空量为站内管道及容器内气量,按15min内压力降至50%计算气体流量,且管内流速不超过0.2马赫数,安全阀背压不超过10%计算放空管径。 2放空立管的布置 2.1防火规范要求 “表4.0.4 放空立管距离人员聚集区、相邻厂矿企业、独立变电所60米,距铁路、高速路、架空电力线、一二级通信线40m,距其他公路、其他通信线30m。” “4.0.8 放空管放空量等于或小于 1.2×104m3/h时,距离站场不应小于10m;放空量大于1.2×104/h 且等于或小于4×104m3时,不应小于40m。” “5.2.5天然气密闭隔氧水罐和天然气放空管排放口与明火或散发火花地点的防火间距不应小于25m,与非防爆厂房之间的防火间距不应小于12m。” “6.1.1 进站场天然气管道上的截断阀前应设泄压放空阀。” “6.8.6 放空管道必须保持畅通,并应符合下列要求: 1)高压、低压放空管宜分别设置,并应直接与火炬或放空总管连接;(高压放空气量较小或高、低压放空的压差不大(例如其压差为 0.5~1.0MPa)时,可只设一个放空系统,以简化流程。)

火炬系统操作规程

火炬装置操作规程 第一章工艺技术规程 (3) 1.1 装置概述 (3) 1.2工艺流程简述 (3) 1.3 工艺设计数据和指标 (3) 1.3.1 工艺数据表 (3) 1.3.2 公用工程消耗表 (4) 第二章开工规程 (6) 2.1 开工操作 (6) 2.1.1 开工前的准备 (6) 2.2 公用管线启用程序 (8) 2.2.1 蒸汽引进 (8) 2.2.2 压缩空气引进 (8) 2.2.3 燃料气引进 (8) 2.2.4 氮气引进 (9) 2.3 火炬点火操作 (9) 2.3.1 点火前必备的条件 (9) 2.3.2 现场手动点火 (10) 2.3.3 自动控制点火 (10) 2.3.4 相关注意事项 (11) 第三章停工规程 (12)

3.1 停工操作 (12) 3.1.1 火炬气停止排放 (12) 3.1.2 停用长明灯 (12) 3.1.3 废液排放 (12) 3.1.4 火炬装置盲板清单 (12) 第四章主要系统控制操作规程 (12) 4.1 主要控制方案 (12) 4.1.1 点火系统控制 (12) 4.1.2 日常控制要求 (13) 4.1.3 辅助系统控制 (13) 4.1.4 火炬凝液系统 (15) 4.1.5 仪表空气管 (15) 4.1.6 内传焰管道 (15) 4.1.7 氮气系统启动 (16) 第五章装置主要连锁及DCS控制系统 (16) 5.1 装置主要连锁 (16) 第六章事故处理预案 (16) 6.1 生产过程事故处理和异常情况的操作方法 (17) 6.1.1 回火爆炸 (17) 6.1.2 硫化氢中毒 (17) 6.1.3 电气故障及排除 (18) 6.1.4 DCS故障及排除 (18)

反应器结构及工作原理图解

反应器结构及工作原理图解 小7:这里给大家介绍一下常用的反应器设备,主要有以下类型:①管式反应器。由长径比较大的空管或填充管构成,可用于实现气相反应和液相反应。②釜式反应器。由长径比较小的圆筒形容器构成,常装有机械搅拌或气流搅拌装置,可用于液相单相反应过程和液液相、气液相、气液固相等多相反应过程。用于气液相反应过程的称为鼓泡搅拌釜(见鼓泡反应器);用于气液固相反应过程的称为搅拌釜式浆态反应器。③有固体颗粒床层的反应器。气体或(和)液体通过固定的或运动的固体颗粒床层以实现多相反应过程,包括固定床反应器、流化床反应器、移动床反应器、涓流床反应器等。④塔式反应器。用于实现气液相或液液相反应过程的塔式设备,包括填充塔、板式塔、鼓泡塔等(见彩图)。 一、管式反应器 一种呈管状、长径比很大的连续操作反应器。这种反应器可以很长,如丙烯二聚的反应器管长以公里计。反应器的结构可以是单管,也可以是多管并联;可以是空管,如管式裂解炉,也可以是在管内填充颗粒状催化剂的填充管,以进行多相催化反应,如列管式固定床反应器。通常,反应物流处于湍流状态时,空管的长径比大于50;填充段长与粒径之比大于100(气体)或200(液体),物料的流动可近似地视为平推流。

分类: 1、水平管式反应器 由无缝钢管与U形管连接而成。这种结构易于加工制造和检修。高压反应管道的连接采用标准槽对焊钢法兰,可承受1600-10000kPa压力。如用透镜面钢法兰,承受压力可达10000-20000kPa。

2、立管式反应器 立管式反应器被应用于液相氨化反应、液相加氢反应、液相氧化反应等工艺中。

3、盘管式反应器 将管式反应器做成盘管的形式,设备紧凑,节省空间。但检修和清刷管道比较困难。

水封罐设计存在缺陷

水封罐设计存在缺陷: 1、火炬气大量紧急排放时,水封罐中的火炬气可能冲破密封鹅颈 水封而直接排入大气。 2、水封罐需要连续补充工业水。 3、水封罐是一个连续的含油污水源。 4、干火炬气经过水封罐后会被密封水饱和。随后遇到冷的火炬管 或火炬筒后水将被冷凝下来,对火炬管和火炬筒产生一定腐蚀。 5、水封罐必须每天进行检查和维护,以确保水封罐的水封高度和 清除密封水上面的漂油。 6、露点高于密封水温度的热火炬气排放时,火炬气会在水封罐中 冷凝为液态烃并在此积聚,如果此时发生大的火炬气排放工况,积聚的液态烃就会带人火炬燃烧部分导致“火雨”的发生。7、对于低温排放系统,水封罐的密封水将会产生结冰现象,阻塞 火炬气排放。 8、在寒冷地区,水封罐需要考虑防冻设施。 9、水封罐的清洗和维护工作是十分头痛的事情,因为水封罐中会 有大量污泥存在。 封闭式火炬系统的优点: 1、消除了上述传统开放式火炬系统中的水封罐设计所存在的一些 缺陷。 2、提高了火炬气回收压缩机的入口压力,在同等条件下能回收更 多的火炬气。

3、对于多个火炬头的联合火炬系统,通过分级控制阀控制,可使 小排量火炬气只进入其中一个火炬头燃烧,一方面可以提高火 炬的燃烧效率,另一方面可以延长其他火炬头的使用寿命。4、对于多级多燃烧器地面火炬,靠分级控制阀根据火炬气量大小 分配到不同级的烧嘴中燃烧是至关重要的,既提高了燃烧效率,又能在有一定排放压力的前提下不使用消烟蒸汽即可达到无烟 燃烧的效果。而水封罐设计很难实现这种功能。 5、对于低温火炬气或酸性火炬气,由于封闭式火炬系统中不使用 水封罐,避免了密封水结冰阻塞火炬管道和酸性气遇水后腐蚀 问题的发生。

(建筑工程设计)公用工程及辅助设施火炬项目施工组织设计(履带吊)

(建筑工程设计)公用工程及辅助设施火炬项目施工组织 设计(履带吊)

蒲城70万吨/年煤制烯烃项目公用工程及辅助设施火炬项目 施工组织设计 编制: 审核: 批准:

江苏中圣高科技产业有限公司2013年11月08日

目录 1.总述- 1 - 1.1编制说明及编制依据- 1 - 1.2工程概况- 3 - 1.3施工总体部署- 6 - 1.4施工工艺及施工方法- 7 - 1.5特殊施工技术措施- 36- 1.6施工主要技术质量保证措施- 38 - 2.施工现场组织机构- 42 - 2.1 施工进度管理组织机构图- 42 - 2.2项目部管理组织机构图- 43 - 2.3施工管理人员职责-44- 3.施工部署-47- 3.1施工机械设备计划-47- 3.2施工劳动力计划-50- 3.3施工临时用地-51- 4.施工重点难点概述-52- 4.1塔架安装顺序-52-

4.2塔架安装工艺- 52 - 4.3起重设备、能力校核- 52 - 4.4高空作业保护- 55 - 4.5安装要求- 55 - 4.6施工报验程序- 56 - 4.7火炬筒体、火炬头安装- 56 - 4.8水封罐、分液罐安装- 56 - 4.9凝液泵安装- 57 - 5.施工质量控制措施- 58 - 5.1施工质量保证体系- 58 - 5.2技术保证措施- 60 - 5.3施工过程控制措施- 60 - 5.4质量检验计划- 60 - 5.5质量检查控制程序- 61 - 5.6隐蔽工程检查验收- 61 - 5.7焊接质量控制和焊工的准入- 62 - 5.8专业质量检查- 62 - 6.施工进度及保证措施- 63 - 6.1塔架和筒体安装进度- 63 -

压力罐的结构及工作原理精选文档

压力罐的结构及工作原 理精选文档 TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-

压力罐的结构及工作原理 此内容被浏览:【151】次添加日期:【2011-3-30 10:25:09】 的结构及工作原理主要由气门盖、充气口、气囊、碳钢罐体、法兰盘组成,当其连接到水系统上时,主要起一个蓄能器的作用,当系统水压力大于膨胀罐碳钢罐体于气囊之间的氮气压力时,系统水会在系统压力的作用下挤入膨胀罐气囊内,这样一是会压缩罐体于气囊之间的氮气,使其体积减小,压力增大;二是会增加系统整个水的容纳空间,使系统压力减小,直到系统水的压力和罐体于气囊之间的氮气压力达到新的平衡才停止进水。 当系统水压力小于膨胀罐内气体压力时,气囊内的水会在罐体于气囊之间的氮气的压力作用下挤出,补回到系统,系统水容积减小压力上升,罐体于气囊之间的氮气体积增大压力下降,直到两者达到新的平衡,水停止从气囊挤压回系统,压力罐起到调节系统压力波动的作用。结构图如下:罐体于气囊之间是出厂时预充的氮气,罐体外面为烤漆层,进出水口直接用三通或金属软管连接到系统,排气阀接口可及时排出系统和气囊内的水溢出的空气,也可用闸阀直接关死,以免水从顶部溢出,防尘帽下面是充/放气口,可补充氮气或放掉一部分气体, 750L及以上的充/放气口不在此位置。 由于气囊的调节作用,广泛应用在水系统的小范围压力波动控制上。压力罐应用在热水供暖系统上,主要用来消除由于水温变化导致的压力波动,避免损害其他的系统控制元件。如应用在变频供水上,可以消除因水泵启闭而引起的压力波动,减少变频泵的启动次数,大大延长水泵的使用寿命。如应用在民用楼宇供水上或者其他供水设备上,可以消除因其他阀门开关引起的水锤效应,保护整个系统免遭水锤的冲击。 压力罐结构压力罐原理压力罐作用压力罐安装压力罐维护详细说明: 压力罐主要由罐体、法兰盘、气囊、针阀以及罐体与气囊之间预充的氮气组成。 压力罐工作原理 压力罐用于系统中时,当系统压力大于预充气体的压力,在系统压力的作用下,会有一部分工作介质进入气囊内(对隔膜式来讲是进入罐体内),直到气囊外氮气的压力和系统的压力达到平衡,当系统压力升高再次大于预充气体的压力,又会有一部分介质进入囊内,压缩囊和罐体间的气体,气体被压缩压力升高,当升高到跟系统压力一致时,介质停止进入,反之,当系统压力下降,系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力,气囊内的水会被气体挤出补充到系统内,使系统压力升高,直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等,囊内的水不再外系统补给,维持动态的平衡。 压力罐的作用: 意大利AQUASYTEM压力罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中,起缓冲系统压力波动,消除水锤起到稳压卸荷的作用,在系统内水压轻微变化时,压力罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用,能保证系统的水压稳定,是一些系统不可或缺的配件之一。 压力罐的安装 压力罐一般安装在系统的回水端、水泵出水口。 压力罐的安装 1. 供暖系统压力罐一般安装在系统的回水端,小容量的压力罐一般直接连到系统管道上;35L及以上的压力罐考虑到工作时进水和自重对系统管道可能产生的影响,设计有三脚支架,可直接放置在地面。使用时用金属软管把压力罐连接到系统,压力罐支脚用埋地螺钉固定,保证使用过程中的平稳;

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