冷媒管径表-根据日立型录整理
日立冷媒管径表
室外机
空调铜管规格尺寸
空调铜管规格尺寸
空调铜管管径要求 1编制目的： a. 介绍各种不同设计压力下冷媒系统配管壁厚选择计算方法和选择方法； b. 防止开发人员在进行管组设计选型时出现错误，造成批量问题。 2参考资料： 引用文献：JIS B 8607 冷媒用喇叭口（flare）铜管以及焊接管（brazing）弯头 JIS H 3300 铜以及铜合金无接缝管 专家资料配管壁厚设计基准B-010 GB/T1804 制冷铜配管标准 3适用的范围 这个设计选择标准，是针对一般的冷媒配管用铜管的种类、尺寸以及允许偏差而做的规定。另外，也适用于工厂组装品内部的冷媒配管。 (注) JIS B 8607 冷媒用喇叭口（flare）铜管以及焊接管（brazing）弯头，“工厂组装品内部的冷媒配管也是依照这个”来规定的。 4配管的类别 配管的类别、根据最高使用压力(设计压力)来区分第1种、第2种以及第3种。 第1种：相当于R22(包括R407C, R404A, R507A)的设计压力(3.45MPa) 第2种：相当于R410A的设计压力(4.15MPa) 第3种：(4.7MPa)用 5壁厚的计算公式 以日本冷冻保安规则关系为基准来求得的铜管(TP2M)必须厚度的计算公式、如下。 ｔ= [(Ｐ×OD)／(2σa + 0.8P)] +α (㎜) ｔ：必须的壁厚 (㎜) P：最高使用的压力(设计压力) (MPa) OD：标准外径 (㎜) σa：在125℃的基本许可应力 (N／㎜2) ＊σa = 33 (N／㎜2) α：腐蚀厚度 (㎜) ＊但是，对铜管的话为0(㎜)。
设计选择示例（TP2M）:以下以O型（TP2M）铜管设计为例 ①R22制冷系统排气管组壁厚选择，假设排气管组外径φ19.05，其壁厚选择方法如下： R22制冷系统排气侧最高压力取3.45MPa，计算如下： 壁厚ｔ= [(P×OD)／(2σa + 0.8P)] +α (㎜) =（3.45×19.05）/（2×33+0.8×3.45）+0 =0.9558mm 取整，t=1.0mm。 注：国标GB/T1804规定φ19.05的铜管壁厚V级偏差可以是±0.08mm，这样如果供货厂家为节省成本，采用壁厚偏差-0.08mm来生产管组，则其壁厚就会选取为0.92mm了，这样由计算结果可知，该管组在设计压力为3.45MPa时，就会有裂管的隐患了。这时必须通过适当增加铜管壁厚来保证该管组不会爆裂，或者在技术要求中明确规定管组壁厚在适当的偏差内，即偏差范围在（-0.4，+0.08）mm内，以免除管组爆裂隐患。 实际上，一般设计的R22制冷系统最高压力不会超过3.0MPa，以3.0MPa为设计压力，φ19.05作为高压侧铜管时的壁厚，计算如下： 壁厚ｔ= [(Ｐ×OD)／(2σa + 0.8P)] +α (㎜) =（3.0×19.05）/（2×33+0.8×3.0）+0 =0.8355mm 取整t=0.9mm，其壁厚偏差可以定在（-0.06，+0.08）mm内，如果t取1.0mm,就按照国标GB/T1804规定不必考虑壁厚偏差了。 ②R410A 制冷系统排气管组壁厚选择，假设排气管组外径φ19.05，其壁厚选择方法如下： R410A制冷系统高压侧最高压力设计为4.15MPa，则其壁厚计算为： 壁厚ｔ= [(Ｐ×OD)／(2σa + 0.8P)] +α (㎜) =（4.15×19.05）/（2×33+0.8×4.15）+0 =1.14mm 进行取整t=1.2mm,此壁厚按照国标GB/T1804规定V级偏差也能满足设计要求。如果该管组不需要折弯，选择壁厚为1.2mm的O形管，相比选择壁厚为1.0mm的H/2型管，成本增加了20%，这样设计是不合算的。而根据附表2可以知道采用H/2（TP2Y）铜管，壁厚为1.0mm时，其耐压可达到6.684MPa，完成符合设计压力的要求，因此这种情况下应该选择壁厚为1.0mm 的H/2（TP2Y）铜管。
日立压缩机SD074CV-H3BU
目录
一、SD074CV-H3BU 规格书 1. 零件及图纸清单 2. 压缩机规格 3. 一般规格书 4. 性能曲线
二、图纸
———————1～15 ———————16～31
◎零件及图纸清单 PARTS AND DRAWING LIST
SD074CV-H3BU
◆ 外形图 OUTLINE DWG.
◆ 接线图 WIRING DIAGRAM
◆ 电气部品 Electrical components 马达保护器 Motor protector 运转电容 Running capacitor
◆ 接线盒部品 Terminal parts accessories 接线端子示意图 Terminal part assy 接线盒盖 Terminal cover 螺杆护套 Sleeve 马达保护器弹簧 Motor Pro. Spring 密封垫 Packing 橡胶垫圈 Rubber washer 凸缘螺母 Flange nut
◆ 防振部品 Mounting accessories 安装脚示意图 Mount assy 橡胶避振脚 Rubber mount
图号 Drawing code SC01DB42 SC01D576
SC01DA26H07 or 4CYC00982G SC01D352H30
SC01DA46 SC01DA53 4CYC00995 SC01DA45 SC01DA54 SC01DA63 SC01D430
SC01DA55 SC01DA68
使用 数量 Q’ty
-
1 *
1 1 1 1 1 1
3
备注 Remarks 尺寸简图 Dimensioned sketch
BF380-KB or B96-160C-241E 13μF-400WV
*.不提供，仅供参考。Out of supply，for reference.
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流量与管径压力流速之间关系计算公式
流量与管径、压力、流速的一般关系一般工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。 流量=管截面积X流速=0.002827X管内径的平方X流速(立方米/小时)。 其中，管内径单位：mm ，流速单位：米/秒，饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。 水头损失计算Chezy 公式 这里： Q???——断面水流量（m3/s） C???——Chezy糙率系数（m1/2/s） A???——断面面积（m2） R???——水力半径（m） S???——水力坡度（m/m） 根据需要也可以变换为其它表示方法:
Darcy-Weisbach公式 由于 这里： h f??——沿程水头损失（mm3/s） f ???——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲） l????——管道长度（m） d????——管道内径（mm） v ????——管道流速（m/s） g ????——重力加速度（m/s2） 水力计算是输配水管道设计的核心，其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和确经济管径。输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失，而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%，因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。 1.1 管道常用沿程水头损失计算公式及适用条件
管道沿程水头损失是水流摩阻做功消耗的能量，不同的水流流态，遵循不同的规律，计算方法也不一样。输配水管道水流流态都处在紊流区，紊流区水流的阻力是水的粘滞力及水流速度与压强脉动的结果。紊流又根据阻力特征划分为水力光滑区、过渡区、粗糙区。管道沿程水头损失计算公式都有适用范围和条件，一般都以水流阻力特征区划分。 水流阻力特征区的判别方法，工程设计宜采用数值做为判别式，目前国内管道经常采用的沿程水头损失水力计算公式及相应的摩阻力系数，按照水流阻力特征区划分如表1。 沿程水头损失水力计算公式和摩阻系数表1 阻力特征 区 适用条件水力公式、摩阻系数符号意义 水力光滑 区>10 雷诺数 h：管道沿程水头损 失 v：平均流速 紊流过渡 区10<<500 （1） （2）
日立压缩机用油对应表
日立压缩机用油对应表 冷冻机油主要用于润滑冷冻机中需要润滑的部位，与压缩机运转性能和使用寿命有密切关系，所以它的选择和应用，都是非常的重要。 1.冷冻机的工作特点 冷冻机按其结构可分为活塞式(或往复式)、回转式(包括螺杆式、转子式及滑片式等)以及离心式(或透平式)等3类。在活塞式制冷机中需要润滑的部位有活塞与汽缸壁、连杆轴瓦与活塞销或曲柄销、主轴颈与前后轴承轴瓦、曲轴箱、轴封及阀门等。而螺杆式制冷机中需要润滑的部位则有凸凹螺杆的转动啮合部分、螺杆前后的滑动轴承、主动螺杆的平衡活塞等。离心式制冷机中需要润滑的部位有增速齿轮、主轴承、轴端密封面等。由于活塞往复运动可能有部分润滑油进入气缸并随高速气体带入系统中，同时由于润滑油蒸发也可能进入系统中与制冷剂混合，混合后的润滑油经过分离器大部分可以分离，也有少量仍随制冷剂进入冷却器等设备内。温度降低，润滑油冷凝，附着在冷却器和系统的管壁形成油膜，使传热效果降低，冷藏室的温度增高。另一方面，高压制冷剂气体也可能渗漏到润滑油中，使润滑油稀释。 2.冷冻机油的主要功能 (1) 润滑摩擦面，使摩擦面完全被油膜分隔开来，从而降低摩擦功、摩擦热和磨损； (2) 冷冻机油的流动带走摩擦热，使摩擦零件的温度保持在允许范围内； (3) 在密封部位充满油，保证密封性能，防止制冷剂的泄漏； (4) 油的运动带走金属摩擦产生的磨屑，起到清洗摩擦面的作用； (5) 为卸载机构提供液压的动力。 3.冷冻机油的分类 一类是传统的矿物油;另一类是合成的多元醇酯类油如POE(PolyolEster)，常称聚酯油PAG(PolyalkyleneGlyco1)也是合成的聚(乙)二醇类润滑油， 它们中文名不十分统一。POE油不仅能良好地用于HFC类制冷剂系统中，也能用于烃类制冷剂。PAG油则可用于HFC类、烃类及氨作为制冷剂的系统中。 （注：上海蓝门制冷专用供应各种压缩机专用冷冻机油，详细请访问https://www.360docs.net/doc/7f16037436.html,） 4.冷冻机油的性能要求 ⑴合适的粘度 冷冻机油的粘度除了要保证各运动部件的磨擦面有良好润滑性以外，还要从制冷机中带走部分热量，以及起到密封作用。如果制冷机所使用的制冷剂对冷冻机油互溶性较大时，应考虑使用粘度较大的油品，以克服润滑油被制冷剂稀释后的影响。 ⑵较低的倾点、絮凝点和R12的不溶物含量 由于制冷机的工作温度变化范围较大，如氨制冷剂在压缩时可高至160℃，而膨胀又下降至-10℃。因此冷冻机油的倾点要低，一般约低于冷冻温度10℃，而且油的粘温特性要好。以保证冷冻机油在低温下能从蒸发器返回压缩机。 卤化烃类R12制冷剂和冷冻机油混合会产生石蜡等沉淀，即石蜡和石油树脂在高于油的浊点前就会凝结。它会堵塞冷却系统的调节机构与制冷设备的管线，影响设备的热交换，因此应检验冷冻机油中的R12不溶物的含量，含量越低越好。这种检验方法可检验油中不同熔点石蜡和可能含有树脂物质的含量是否符合要求。
多联机冷媒管尺寸.doc
室内机主配管尺寸选定： 主配管尺寸 mm（不得大于主管的 下游内机容量 A （× 100W） 尺寸） 适用分歧管气管液管 A＜ 168 ￠ 15.9 ￠ 9.5 FQZHW-01C 168≤A＜224 ￠ 19.1 ￠ 9.5 FQZHW-01C 224≤A＜330 ￠ 22.2 ￠ 9.5 FQZHW-02C 330≤A＜470 ￠ 28.6 ￠ 12.7 FQZHW-03C 470≤A＜710 ￠ 28.6 ￠ 15.9 FQZHW-03C 710≤A＜1040 ￠ 31.8 ￠ 19.1 FQZHW-03C 1040≤A＜1540 ￠ 38.1 ￠ 19.1 FQZHW-04C 1540≤A＜1800 ￠ 41.3 ￠ 19.1 FQZHW-05C 1800≤A ￠ 44.5 ￠ 25.4 FQZHW-05C 注意： 1）A 表示：配管下游内机（从该配管的至最后一台内机之间所有内机） 的能力之和。 2）第一分歧管以外机总能力为准，其他分歧管不得大于第一分歧管。 3）与主配管相连的分歧接口尺寸若与主配管尺寸不符，续作适当转换。 室外机本身接口尺寸： 室外机接口管径尺寸（mm） 型号 气侧液侧8/10HP￠ 25.4￠12.7 12/14/16HP ￠ 31.8 ￠ 15.9 18HP￠ 31.8￠19.1 室外机主管尺寸：
室外机 容量 8HP 10HP 12~14HP 16HP 18~22HP 24HP 26~34HP 36~54HP 56~66HP 68~88HP 所有配管长度＜ 90m时主管尺寸所有配管长度≥ 90m时主管尺寸 气侧液侧室内第一分歧气侧液侧室内第一分歧（mm）（ mm）管（mm）（mm）管￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠12.7 FQZHN-02C 19.1 9.53 22.2 ￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠12.7 FQZHN-02C 22.2 9.53 25.4 ￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠15.9 FQZHN-03C 25.4 12.7 28.6 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠15.9 FQZHN-03C 25.4 12.7 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠19.1 FQZHN-03C 28.6 15.9 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠19.1 FQZHN-03C 28.6 15.9 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠22.2 FQZHN-04C 31.8 19.1 38.1 ￠￠ FQZHN-04C ￠ ￠22.2 FQZHN-04C 38.1 19.1 38.1 ￠￠ FQZHN-05C ￠ ￠22.2 FQZHN-05C 41.2 19.1 41.2 ￠￠ FQZHN-06C ￠ ￠25.4 FQZHN-06C 44.5 22.2 54.0 注意： 1）表中所有配管指气管+液管等效管长之和。 2）请根据上表选择室外机连接配管管径，如果超配，出现主配管大于主管的情况，则按照就大原则选择较大值的主管和主配管。
压力管道的水力计算和直径的确定
压力管道的水力计算和经济直径的确定 一、水力计算 压力管道的水力计算包括恒定流计算和非恒定流计算两种。 （一）恒定流计算 恒定流计算主要是为了确定管道的水头损失。管道的水头损失对于水电站装机容量的选择、电能的计算、经济管径的确定以及调压室稳定断面计算等都是不可缺少的。水头损失包括摩阻损失和局部损失两种。 1、摩阻损失 管道中的水头损失与水流形态有为。水电站压力管道中的水流的雷诺数Re一般都超过3400，因而水流处于紊流状态，摩阻水头损失可用曼宁公式或斯柯别公式计算。 曼宁公式应用方便，在我国应用较广。该公式中，水头损失与流速平方成正比，这对于钢筋混凝土管和隧洞这类糙率较大的水道是适用的。对于钢管，由于糙率较小，水流未、能完全进人阻力平方区，但随着时间的推移，管壁因锈蚀糙率逐渐增大，按流速平方关系计算摩阻损失仍然是可行的。曼宁公式因一般水力学书中均可找到，此处从略。 斯柯别根据198段水管的1178个实测资料，推荐用以下公式计算每米长钢管的摩阻损失 (13-1)式中a-水头损失系数，焊接管用0.00083。
为考虑水头损失随使用年数t的增加而增大的系数，清水取K ＝0.01，腐蚀性水可取K＝0.015。 2.局部损失 在流道断面急剧变化处，水流受边界的扰动，在水流与边界之间和水流的内部形成旋涡，在水流质量强烈的混掺和大量的动量交换过程中，在不长的距离内造成较大的能量损失，这种损失通常称为局部损失。压力管道的局部损失发生在进口、门槽、渐变段、弯段、分岔等处。压力管道的局部损失往往不可忽视，一尤其是分岔的损失有时可能达到相当大的数值。局部损失的计算公式通常表示为 系数可查有关手册。 （二）非恒定流计算 管道中的非恒定流现象通常称为水锤。进行非恒定流计算的目的是为了推求管道各点i的动水压强及其变化过程，为管道的布置、结构设计和机组的运行提供依据。非恒定流计算的内容见第九章。 二、管径的确定 压力管道的直径应通过动能经济计算确定。在第七章中我们已经研究了决定渠道和隧洞经济断面的方法，其基本原理对压力管道也完全适用，可以拟定几个不同管径的方案，进行誉比较，选定较为有利的管道直径，也可以将某些条件加以简化，推导出计算公式，直接求解。在可行性研究和初步设计阶段，可用以下彭德舒公式来初步确定大中型压力钢管的经济直径
自动喷水灭火系统水力计算及配水管径分析
自动喷水灭火系统水力计算及配水管径分析 现如今，自动喷水灭火系统越来越广泛的被用于各种大型建筑中。而对于自动喷水灭火系统水力计算的方法和步聚及配水管径的确定是走关系到整个系统能否有效运行的关键环节，本文我们将结合《自动喷水灭火系统设计规范》和《给水排水设计手册》，并通过实例对中危Ⅱ级管网水力计算进行对比，就自动喷水灭火系统水力计算的原则和管网配水管径的确定方法展开分析。 标签自动喷水灭火系统；水力计算；配水管径 自动喷水灭火系统，是当今世界上公认的最为有效的自救灭火设施，是应用最广泛、用量最大的自动灭火系统。国内外应用实践证明：该系统具有安全可靠、经济实用、灭火成功率高等优点。在自动喷水灭火系统设计中，力求遵循系统基本原理和技术特点，使系统充分发挥自动扑救初期火灾的作用。自动喷水灭火系统的水力计算和配水管径的确定是自喷系统设计的灵魂，是关系到系统可靠性、合理性和经济性的一项重要设计内容。 一、系统水量、水力计算 设计人员针对系统设计流量的计算，通常做法：依据《喷规》首先判定设置场所火灾危险等级，根据系统设计的基本参数，即喷水强度（L/min·m2）×作用面积（m2）确定喷淋系统设计流量，该设计流量是假定作用面积内所有喷头的工作压力和流量等于最不利点喷头的工作压力和流量，忽略管道阻力损失对喷头工作压力的影响，导致系统设计流量小于实际流量。在系统设计流量计算时，为了确保喷头的计算出水量与实际水力条件相符，《给水排水设计手册》第 2 册《建筑给水排水》第2.3.5 节，详细介绍了自动喷水灭火系统水力计算方法：根据设置场所火灾危险等级，作用面积、喷水强度和最不利点处喷头工作压力，首先选定最不利作用面积在管网中的位置，此作用面积的形状宜采用正方形或长方形，当采用长方形布置时，其长边应平行于配水支管，边长宜为作用面积平方根的1.2倍，从系统最不利作用面积内最不利点喷头开始，沿程计算各喷头的水压力、流量和管段的累计流量、水头损失，直到管段累计流量达到设计流量为止；在此后的管段中流量不再增加，仅计算沿程和局部水头损失。在上述计算中，每个喷头流量按特性系数法计算，其流量随喷头处压力变化而变化。其中要求管段累计流量不小于《喷规》规定的对应危险等级的设计流量，此种计算方法的原则，在喷头受建筑结构影响布置较密的情况下，可能会造成在作用面积范围内部分开启喷头出水流量未计算在内的现象，从而导致系统设计流量小于实际出水量或最不利点的压力满足不了喷头最低工作压力要求。《喷规》第9.1.1 至9.1.3 条亦规定了喷淋系统设计流量的计算方法，在最不利作用点喷头处划分最不利作用面积（具体同上），通过特性系数法逐点逐段计算作用面积内所有喷头开启流量之和，即为喷淋系统设计流量，计算公式如下。喷头的流量： （1）
空调铜管规格尺寸
空调铜管规格尺寸 空调铜管管径要求 1编制目的： a.介绍各种不同设计压力下冷媒系统配管壁厚选择计算方法和选择方法； b.防止开发人员在进行管组设计选型时出现错误，造成批量问题。 2参考资料： 引用文献：JISB8607冷媒用喇叭口（flare）铜管以及焊接管（brazing）弯头 JISH3300铜以及铜合金无接缝管 专家资料配管壁厚设计基准B-010 GB/T1804制冷铜配管标准 3适用的范围 这个设计选择标准，是针对一般的冷媒配管用铜管的种类、尺寸以及允许偏差而做的规定。另外，也适用于工厂组装品内部的冷媒配管。 (注)JISB8607冷媒用喇叭口（flare）铜管以及焊接管（brazing）弯头，“工厂组装品内部的冷媒配管也是依照这个”来规定的。 4配管的类别
配管的类别、根据最高使用压力(设计压力)来区分第1种、第2种以及第3种。 第1种：相当于R22(包括R407C,R404A,R507A)的设计压力 第2种：相当于R410A的设计压力 第3种：用 5壁厚的计算公式 以日本冷冻保安规则关系为基准来求得的铜管(TP2M)必须厚度的计算公式、如下。 ｔ=[(Ｐ×OD)／(2σa+]+α(㎜) ｔ：必须的壁厚(㎜)？ P：最高使用的压力(设计压力)(MPa)？ OD：标准外径(㎜) σa：在125℃的基本许可应力(N／㎜2) ＊σa=33(N／㎜2) α：腐蚀厚度(㎜)＊但是，对铜管的话为0(㎜)。 设计选择示例（TP2M）:以下以O型（TP2M）铜管设计为例
①R22制冷系统排气管组壁厚选择，假设排气管组外径φ，其壁厚选择方法如下： R22制冷系统排气侧最高压力取，计算如下： 壁厚ｔ=[(P×O D)／(2σa+]+α(㎜) =（×）/（2×33+×）+0 =0.9558mm 取整，t=。 注：国标GB/T1804规定φ的铜管壁厚V级偏差可以是±，这样如果供货厂家为节省成本，采用壁厚偏差来生产管组，则其壁厚就会选取为了，这样由计算结果可知，该管组在设计压力为时，就会有裂管的隐患了。这时必须通过适当增加铜管壁厚来保证该管组不会爆裂，或者在技术要求中明确规定管组壁厚在适当的偏差内，即偏差范围在（，+）mm内，以免除管组爆裂隐患。实际上，一般设计的R22制冷系统最高压力不会超过，以为设计压力，φ作为高压侧铜管时的壁厚，计算如下： 壁厚ｔ=[(Ｐ×OD)／(2σa+]+α(㎜) =（×）/（2×33+×）+0 =0.8355mm
第6章 水力计算及管径的确定
第6章 水力计算及管径的确定 1、画出水力计算简图，进行管段编号，立管编号并注明各管段的热负荷和管长，如附录3所示。 2、选择最不利环路 本系统为单管异程式系统，取最远立管的环路作为最不利环路。由附录中水力简图可见，水力计算分为两部分分别计算，左半部分和右半部分，其中左半部分的最不利环路是从入口到立管6的环路。这个环路包括管段1、2、3、4、5、6、7、8、9，10, 11, 12, 13, 14, 15；右半部分的最不利环路是从入口到立管11的环路，这个环路包括管段1、20、21、22、23、24、25、26、27、36、9。 3、计算各管段流量 G=0.86∑Q/(t g ′-t h ′) Q ——管段的热负荷，W 'g t ——系统的设计供水温度，℃ 'h t ——系统的设计回水温度，℃ 4、计算最不利环路各管段管径 虽本设计中引入口处外网的供回水压差较大，但考虑系统中各环路的压力损失易于平衡，采用推荐的平均比摩阻R pj 大致为60~120Pa/m 来确定最不利环路各管段的管径。 首先根据上式确定各管段的流量，根据G 和选用的R pj 值，查出各管段d 、R 、v 值，填入表中，然后计算沿程压力损失，局部压力损失，各管段的压力损失，最后算出最不利环路的总压力损失，并将不平衡率控制在15%以内，若有剩余循环压力，用调节阀消耗掉。本系统有左右两部分，故需要计算两部分的最不利环路的阻力。 5、同上述方法，以左半部为例，计算通过除最不利环路立管外离供水立管最远的立管5的环路，从而确定出立管16,17的管径及其压力损失。 如计算立管5的管径： 根据并联环路节点压力平衡原理，立管3的资用压力△P IV =△P 7~10=Pa 立管5包括,管16和17，分别根据G 值确定，查出各管段d,R,v 值，方法如第4步所说，计算出两管路的压力总损失后，与资用压力相比，将不平衡率控制在15%以内，，并校验不平衡率，多余的循环压力用调节阀调节。 6、计算其余各管段管径 与上述方法类似继续计算剩余立管的压力损失，根据各立管的资用压力和立管各管段的流量，选用合适的立管管径，计算压力损失并校验。
日立螺杆压缩机培训资料
2005年螺杆压缩机培训资料 1螺杆压缩机的概况 1.1 特长、规格 螺杆压缩机与其他形式的压缩机比较，一般具有如下特长，并广泛应用于空调、冷冻、厂房设备、空气热源冷暖等方面。 ①螺杆压缩机滑动部位少，没有短时间必须交换的动作阀等零件，所以可靠性高，没有长时 间大修的必要。 ②结构简单，主要零件数约是往复式的1/10（本公司比）。 ③采用双重密封结构，低噪音。 ④冷媒压缩因是通过连续吸气进行压缩，所以为低振动。 ⑤效率高，尤其是在低温用途、空气热源冷暖用方面，能发挥超群的性能。 ⑥容量控制有阶段和连续两种方式，能广泛适应不同的需要不是。 ⑦如果在压缩机吸入侧喷射液体冷媒，排出气体的温度不会上升到120℃以上。 ⑧使用排出温度达到120℃且不会炭化或劣化的特殊合成润滑油。 ⑨压缩机启动负荷小，马达启动可采用启动电流小的星-三角式（λ—Δ）。 螺杆压缩机的规格如表1所示。
表1 压缩机的规格 2 备注1：电机相间电阻是指当温度为20℃时的值。
1.2 工作原理 螺杆压缩机是通过由5个凸齿组成的阳转子（以下简称为M转子）与由6个凹齿组成的阴转子（以下简称为F转子）的啮合形成齿形空间吸入冷媒，通过减小齿形空间来压缩冷媒至所定压力。 〔吸入行程〕 从在轴向到半径方向上开口的吸入口吸入冷 媒。随着转子的回转，在转子下侧，啮合分 开，齿沟长度增大，冷媒被吸入齿形空间。 〔压缩行程〕 从齿沟的吸入侧开始进行齿形的啮合，密封 线渐渐向排出侧行进，齿形空间减少，进行 压缩。 〔压缩行程〕 通过随着冷媒一起吸入的润滑油，在转子间 隙内形成油膜密封，同时对转子进行润滑。 阳转子和阴转子渐渐靠近排出口进行压缩， 压力升高。
流量与管径、压力、流速之间关系计算公式
流量与管径、压力、流速的一般关系 一般工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。 流量=管截面积X流速=0.002827X管内径的平方X流速(立方米/小时)。 其中，管内径单位：mm ，流速单位：米/秒，饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。 水头损失计算Chezy 公式 这里： Q ——断面水流量（m3/s） C ——Chezy糙率系数（m1/2/s） A ——断面面积（m2） R ——水力半径（m） S ——水力坡度（m/m） 根据需要也可以变换为其它表示方法: Darcy-Weisbach公式
由于 这里： h f——沿程水头损失（mm3/s） f ——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲） l ——管道长度（m） d ——管道内径（mm） v ——管道流速（m/s） g ——重力加速度（m/s2） 水力计算是输配水管道设计的核心，其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和确经济管径。输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失，而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%，因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。 1.1 管道常用沿程水头损失计算公式及适用条件 管道沿程水头损失是水流摩阻做功消耗的能量，不同的水流流态，遵循不同的规律，计算方法也不一样。输配水管道水流流态都处在紊流区，紊流区水流的阻力是水的粘滞力及水流速度与压强脉动的结果。紊流又根据阻力特征划分为
水力光滑区、过渡区、粗糙区。管道沿程水头损失计算公式都有适用范围和条件，一般都以水流阻力特征区划分。 水流阻力特征区的判别方法，工程设计宜采用数值做为判别式，目前国内管道经常采用的沿程水头损失水力计算公式及相应的摩阻力系数，按照水流阻力特征区划分如表1。 沿程水头损失水力计算公式和摩阻系数表1
开利压缩机用油对应表
开利压缩机用油对应表 冷冻机油主要用于润滑冷冻机中需要润滑的部位，与压缩机运转性能和使用寿命有密切关系，所以它的选择和应用，都是非常的重要。 1.冷冻机的工作特点 冷冻机按其结构可分为活塞式(或往复式)、回转式(包括螺杆式、转子式及滑片式等)以及离心式(或透平式)等3类。在活塞式制冷机中需要润滑的部位有活塞与汽缸壁、连杆轴瓦与活塞销或曲柄销、主轴颈与前后轴承轴瓦、曲轴箱、轴封及阀门等。而螺杆式制冷机中需要润滑的部位则有凸凹螺杆的转动啮合部分、螺杆前后的滑动轴承、主动螺杆的平衡活塞等。离心式制冷机中需要润滑的部位有增速齿轮、主轴承、轴端密封面等。由于活塞往复运动可能有部分润滑油进入气缸并随高速气体带入系统中，同时由于润滑油蒸发也可能进入系统中与制冷剂混合，混合后的润滑油经过分离器大部分可以分离，也有少量仍随制冷剂进入冷却器等设备内。温度降低，润滑油冷凝，附着在冷却器和系统的管壁形成油膜，使传热效果降低，冷藏室的温度增高。另一方面，高压制冷剂气体也可能渗漏到润滑油中，使润滑油稀释。 2.冷冻机油的主要功能 (1) 润滑摩擦面，使摩擦面完全被油膜分隔开来，从而降低摩擦功、摩擦热和磨损； (2) 冷冻机油的流动带走摩擦热，使摩擦零件的温度保持在允许范围内； (3) 在密封部位充满油，保证密封性能，防止制冷剂的泄漏； (4) 油的运动带走金属摩擦产生的磨屑，起到清洗摩擦面的作用； (5) 为卸载机构提供液压的动力。 3.冷冻机油的分类 一类是传统的矿物油;另一类是合成的多元醇酯类油如POE(PolyolEster)，常称聚酯油PAG(PolyalkyleneGlyco1)也是合成的聚(乙)二醇类润滑油， 它们中文名不十分统一。POE油不仅能良好地用于HFC类制冷剂系统中，也能用于烃类制冷剂。PAG油则可用于HFC类、烃类及氨作为制冷剂的系统中。 （注：上海蓝门制冷专用供应各种压缩机专用冷冻机油，详细请访问https://www.360docs.net/doc/7f16037436.html,） 4.冷冻机油的性能要求 ⑴合适的粘度 冷冻机油的粘度除了要保证各运动部件的磨擦面有良好润滑性以外，还要从制冷机中带走部分热量，以及起到密封作用。如果制冷机所使用的制冷剂对冷冻机油互溶性较大时，应考虑使用粘度较大的油品，以克服润滑油被制冷剂稀释后的影响。 ⑵较低的倾点、絮凝点和R12的不溶物含量 由于制冷机的工作温度变化范围较大，如氨制冷剂在压缩时可高至160℃，而膨胀又下降至-10℃。因此冷冻机油的倾点要低，一般约低于冷冻温度10℃，而且油的粘温特性要好。以保证冷冻机油在低温下能从蒸发器返回压缩机。 卤化烃类R12制冷剂和冷冻机油混合会产生石蜡等沉淀，即石蜡和石油树脂在高于油的浊点前就会凝结。它会堵塞冷却系统的调节机构与制冷设备的管线，影响设备的热交换，因此应检验冷冻机油中的R12不溶物的含量，含量越低越好。这种检验方法可检验油中不同熔点石蜡和可能含有树脂物质的含量是否符合要求。
HITACHI日立涡旋压缩机LS600DH-95D2G技术规格参数
●日立冷冻涡旋压缩机的优点： 1代数对称涡旋线：采用特殊代数涡旋型线，涡旋盘中心壁面加厚，更适合低温高压比工况。2高压腔结构：大排气缓冲容积，能降低运行时的气流噪音和振动。 3压差供油：压差供油，保证润滑可靠性各转速供油量适合，保证高效率。 4低噪音：正常运行下噪音60分贝，最高65分贝。同比相同马力压缩机降低20% ●产品技术参数： 序号型号输入电压冷媒类型 1 N300DH-56Q2G 220V,单相R22 2 N350DH-64Q2G 220V,单相R22 3 N300DH-56Q2YG 220V,单相R22 4 N350DH-64Q2YG 220V,单相R22 5 NS300DH-56Q2G 220V,单相R404A 6 NS350DH-64Q2G 220V,单相R404A 7 NS300DH-56Q2YG 220V,单相R404A
8 NS350DH-64Q2YG 220V,单相R404A 9 N300DH-56D2G 380V,三相R22 10 N350DH-64D2G 380V,三相R22 11 N500DH-83D2G 380V,三相R22 12 N600DH-95D2G 380V,三相R22 13 N300DH-56D2YG 380V,三相R22 14 N350DH-64D2YG 380V,三相R22 15 N500DH-83D2YG 380V,三相R22 16 N600DH-95D2YG 380V,三相R22 17 NS300DH-56D2G 380V,三相R404A 18 NS350DH-64D2G 380V,三相R404A 19 NS500DH-83D2G 380V,三相R404A 20 NS600DH-95D2G 380V,三相R404A 21 NS300DH-56D2YG 380V,三相R404A 22 NS350DH-64D2YG 380V,三相R404A 23 NS500DH-83D2YG 380V,三相R404A 24 NS600DH-95D2YG 380V,三相R404A 25 LS350DH-64D2G 380V,三相R404A 26 LS500DH-83D2G 380V,三相R404A 27 LS600DH-95D2G 380V,三相R404A 28 LS350DH-64D2YG 380V,三相R404A 29 LS500DH-83D2YG 380V,三相R404A 30 LS600DH-95D2YG 380V,三相R404A 31 LS300DHV-47D2G 380V,三相R404A 32 LS400DHV-64D2G 380V,三相R404A 33 LS500DHV-80D2G 380V,三相R404A 34 LS600DHV-90D2G 380V,三相R404A 35 LS300DHV-47D2YG 380V,三相R404A 36 LS400DHV-64D2YG 380V,三相R404A 37 LS500DHV-80D2YG 380V,三相R404A 38 LS600DHV-95D2YG 380V,三相R404A、 型号齐全，广州市康盛制冷设备有限公司 广州市康盛制冷设备有限公司主要从事多个品牌制冷设备的贸易。我们为众多的企业提供专业而优质的产品。我们销售的产品包括有： ◆日立（HITACHI）冷冻冷藏涡旋压缩机；低温冷冻机组、并联机组； ◆意大利小精灵（Dixell）制冷、加热温度控制数显温控器；远程中央控制系统 ◆艾科（ELCO）电机；制冷设备冷凝风扇罩极电机 ◆日本鹭宫（Saginomiya）高低压力开关；油压开关等工业、制冷控制元件 ◆丹佛斯（Danfoss）膨胀阀 ◆美国爱默生（Emerson）膨胀阀、电磁阀、压力控制器、油位平衡器等流体控制元件 ◆美优乐（Maneurop）全封闭高温、低温涡旋压缩机 ◆意大利伊力威（Eliwell）加热、制冷、湿度、压力数显电子温控器；远程集中控制系统
冷媒管的安装工艺
冷媒管的安装工艺 1．冷媒铜管管径的选择 （1）、连接管管材为紫铜TP2M ，满足GB/T17791-1999《空调与制冷用无缝铜管》的要求。 （2）、铜管壁厚要求（单位：㎜）: Φ6 Φ9.52 （3） 冷媒铜管 遥控器 室外机之间 连接接头 室外机 分支管
2.冷媒铜管的焊接 （1）、焊接作业基本流程： （2）、焊接说明： a、操作者必须熟练掌握焊具的使用方法和操作技术，持有焊工证。 b、必须经过专门的学习培训，并取得有关部门颁发的“资格证”方可从事手工焊接作业。 （3）、焊接步骤： ①装配铜管 ②充氮保护 a、铜管在钎焊温度下表面氧化剧烈，为有效减少铜管内部氧化皮的产生,要求对铜管进行充氮保护。 b、在铜管装配后，对铜管接头内部充氮。 c、对铜管充氮的方法 充氮方法： 气压0.05~0.3Mpa, 保证充入工件内的氮气流量为4~6L/min（手摸有气流的感觉）。 装配后开始充氮至焊后冷却继续充氮10秒以上。 d、充氮的要点（见下图） (a)充氮时快速接头和充气枪应合上压紧开关，使氮气全部充入管内。 (b)充氮要保证氮气达到各焊接接头处，有效地排出空气。 (c)连续充氮时一定要有出气口，否则在焊接时气体从接头间隙处逸出，使焊接填料困难，并易
a、钎焊为火焰硬钎焊，必须遵守有关安全操作规定。 b、加热前确认铜管内有氮气流过。 c、钎焊紫铜时，使用中性焰或轻微还原焰，一般采用外焰。铜管接头处加热应均匀，并注意根据管的材料尺寸分配热量。一般先预热插入管，使管配合紧密；再沿接头长度方向来回摆动，使其均匀加热到接近钎焊温度，然后环绕铜管加热至钎焊温度（铜管为浅红），同时钎料亦随之环绕加入，并均匀填满接头间隙，再慢慢移开焊炬，并继续加入少量钎料，形成光滑钎角。 d、加热时不能直接用火焰烧焊条，加热时间也不宜过久。 e、焊接时要注意控制好火焰方向，避开胶套管、海绵、电线等。 ④焊后处理（冷却） a、焊后在管内有氮气保护的条件下，可对接头处再次加热至铜管变色（200-300℃），即进行退火处理。 b、在焊缝完全凝固以前，不能移动焊件或使其受到震动。 c对采用水冷的焊件，应防止水进入铜管内部，放置焊件时仍要避免铜管表面残留水分流入管内。 3.喇叭管加工 喇叭口加工的方法： （1）、弄直盘卷的铜管 （2）、用切管器切管 （3）、用扩孔器除去管子切割面的毛刺 （4）、用螺丝刀在端部轻敲以清理管子内部 （5）、插入喇叭口螺母 （6）、在铜管上装好喇叭管工具 （7）、.对准扩孔器 （8）、扩口 （9）、.取下喇叭管工具并检查喇叭管表面
谷轮压缩机技术参数及型号识别
艾赛尔空调型号识别：IM**U2A IM ——M 系列 **——名义制冷量 U ——室内送风方式（U ：上送风 F: 下送风） 2——压缩机数量（1：一台压机 2：两台压机） A ——冷凝方式（A ：风冷 W ：水冷 C ：冷冻水机组） 2010-9-242 3.机组型号说明 S W S B 30 A D D ：下送风F ：上送风 A ：风冷系列W ：水冷系列C ：冷冻水系列 30：名义制冷量30kw 35/35:名义制冷量70KW B=电压380-420/3/50E=220/3/60H=460/3/60I=380/3/60 S ：直接膨胀式机组 W ：不附带冷冻水盘管E ：附带冷冻水盘管X ：冷冻水系列机组 S ：标准控制器G ：图形控制器 谷轮压缩机型号辨识
ZR(T/H/D)36K3/C/F/H(E)-PFJ/TWD-522 ZR全封涡旋+空调；ZF全封涡旋+低温 CR全封活塞+空调； VR新型全封涡旋，仅用于中国T/H/D-并联机组/卧式/数码 36K或12M-制冷量36//12=3HP 120/12=10PH E-可使用新工艺制冷剂，无E只能用R22 PFJ-单相，内置保护，220V/50HZ TWD-三相，模块保护，380V/50HZ 性能参数
ZR系列压缩机技术参数
海日立压缩机型号规格：SD074CV SD086CV SD091CV SD104CV SD104CV SD122CV SD127CV SD134CV SD145UV SD156CV SD134SV SHX33SC4 SHY33MC4 SHW33TC4 SHV33YC6 SHV33YC6 SHX33SC4 SH295UV SHY33MC4 SH307RV SHX33SC4 SL222SV-C7LU SL253SV-C7LU SG162RV SG162RV BSA418CV BSA357CV BSD122DT BSA645CV BSL180DT FGZ20DB2-N1 FGZ20TB2-N1 ASH218SV-C8LU ASG125CV-B6DT ASG108CV-B6DT ASH264SV-C8LU ASC092CD ATH290CV-C9LU THU40WC6-U THU33WC6-U TH420 RV TE800CC CSL211CV-C7LU CDL211SV-B5M ath325cv-c9lu 海立：BSA-645CV BSA-586CV BSA-357CV BSA-460CV SD-104CV SL-242CV SH-307UV SL-211UV SHY-99M SD-145UV SHY-33MC4-U SHW33TC4-U SHW33TC4-U SHV-33TC6-U SG633PB1-W SG162RV SL253CV 广立：303DHV-47B2 303DHV-47D2 403DHV-64D2 503DHV-80D2 401DHV-64D2 303DH-47Q2 303DH-50Q2 354DH-56Q2 404DH-64Q2 303DH-47C2(Y) 303DH-50C2(Y) 353DH-56C2(Y) 403DH-64C2(Y) 453DH-72C2(Y) 503DH-80C2(Y) 503DH-83C2(Y) 603DH-90C2(Y) 603DH-95C2(Y) 303DH-47D2(Y) 303DH-50D2(Y) 353DH-56D2(Y) 403DH-64D2(Y) 453DH-72D2(Y) 503DH-80D2(Y) 503DH-83D2(Y) 603DH-90D2(Y) 603DH-95D2(Y) 303DH-47B2(Y) 403DH-64B2(Y) 503DH-80B2(Y)
管道的水力计算及强度计算
第三章管道的水力计算及强度计算 第一节管道的流速和流量 流体最基本的特征就是它受外力或重力的作用便产生流动。如图3—1所示装置，如把管道中的阀门打开，水箱内的水受重力作用，以一定的流速通过管道流出。如果水箱内的水位始终保持不变，那么管道中的流速也自始至终保持不变。管道中的水流速度有多大?每小时通过管道的流量是多少?这些都是实际工作中经常遇到的问题。 图3—1水在管道内的流动 为了研究流体在管道内流动的速度和流量，这里先引出过流断面的概念。图3—2为水通过管道流动的两个断面1—1及2—2，过流断面指的是垂直于流体流动方向上流体所通过的管道断面，其断面面积用符号A来表示，它的单位为m2或cm2。 图32管流的过流断面 a)满流b)不满流 流量是指单位时间内，通过过流断面的流体体积。以符号q v表示，其单位为m3／h，cm3／h或m3／s，cm3／s。 流速是指单位时间内，流体流动所通过的距离。以符号。表示，其单位为m／s或cm ／s。 图3—3管流中流速、流量、过流断面关系示意图
流量、流速与过流断面之间的关系如下： 以水在管道中流动为例，如图3—3所示，在管段上取过流断面1—1，如果在单位时间内水从断面1—1流到断面2—2，那么断面1—1和断面2—2所包围的管段的体积即为单位时间内通过过流断面1—1时水的流量q v，而断面1—1和断面2—2之间的距离就是单位时间内水流所通过的路程，即流速。 由上可知，流量、流速和过流断面之间的关系式为 q v=vA (3—1) 式(3—1)叫做流量公式，它说明流体在管道中流动时，流速、流量和过流断面三者之间的相互关系，即流量等于流速与过流断面面积的乘积。如果在一段输水管道中，各过流断面的面积及所输送的水量一定，即在管道中途没有支管与其连接，既没有水流出，也没有水流入，那么管道内各过流断面的水流速度也不会变化；若管段的管径是变化的(即过流断面的面积A是变化的)，那么管段中各过流断面处的流速也随着管径的变化而变化。当管径减小时，流速增大；而当管径增大时，流速即减小。然而，当流速一定时，流量的变化随管径成几何倍数变化，而不是按算术倍数变化。因为在管流中，管道的过流断面面积与管径的平方成正比。也就是说，管径扩大到原来的2倍、3倍、4倍时，面积增加到原来的4倍、9倍、16倍。如DN50mm的管子过流断面面积是DN25mm的管子的4倍，那么在流速相等的条件下，DN50mm管子中所通过的流量即是DN25mm管子的4倍；同理，DNlOOmm的管道内所通过的流量应是DN25mm管子的16倍。在日常施工中，常有人认为在流速一定时，管径之比就是所输送的流量之比，这无疑是错误的。 以上提到的以m3／h和cm3／s等为单位的流量又称为体积流量。如果指的是在单位时间内通过过流断面的流体质量时，该流量则称为质量流量，以符号qm表示，常采用的单位为kg／h或kg／s。质量流量与体积流量之间的关系为 qm=ρq v 而由式(3—1)知 q v=vA 则 q m=ρvA (3—2) 式中q m——质量流量(kg/s)； ρ——流体的密度，即单位体积流体的质量(ks／m3)； V——流体通过过流断面的平均流速(m／s)； A——过流断面面积(m2)。 例管径为DNlOOmm的管子，输送介质的流速为lm／s时，其小时流量为多少? 解DNlOOmm管子的过流断面面积为 A=πD3/4=3.14×0.12/4=0.00785m2 则q v=1×0.00785×3600=28.3m3／h 答：该管道的小时流量为28.3m3/h。 第二节管道的阻力损失 流体在管渠中流动时，过流断面上各点的流速并不是相同的。例如在河沟中，靠近岸边的水，流动较慢；而河沟中心的水，流速就较大。管道内流动的流体也是如此，靠近管内壁面的流体流速较小，处在管中心的流体流速最大。产生这一现象的原因在于，流体流动时与管内壁面发生摩擦产生阻力，同时管内流体各流层之间由于流速的变化而引起相对运动所产生的内摩擦阻力，也阻挠流体的运动。流体在流动中，为了克服阻力就要消耗自身所具有的机械能，我们称这部分被消耗掉的能量为阻力损失。流体的性质不同，流动状态相同，流动时所产生的阻力损失大小也不同。流动是产生阻力损失的外部条件，流速越高，流体与管壁及流体自身之间的摩擦就越剧烈，阻力也就越大。相反，流速越小，摩擦减弱，阻力也就越