人货电梯基础施工方案

第一章编制依据

1 编制依据

1.1项目建筑、结构、安装专业施工图纸；

1.2租赁公司提供的SC系列施工人货电梯使用说明书；

1.3项目施工组织设计；

1.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；

1.5本工程所涉及的主要国家或行业规范、规程、技术法规、标准。

第二章工程概况

1、双峰县中伟世纪城（北区一期）5#、6#栋工程于湖南双峰县和森公路沿线北侧。

工程由双峰县华建盛置业有限公司建设，湖南建通监理有限公司监理、湖南省建筑科学研究院设计，中浩建设股份有限公司承建。

该工程由整体地下室及两栋高层建筑组成，其正负零标高相对绝对标高为：5#、6#楼均为54.000m.其中标准层层高为3.0米，，地上18层，地下1层。

2、人货电梯选择及位置布置：

根据中伟世纪城5#、6#及地下室工程施工总平面图、工程结构特点，选用SCD200,考虑本工程施工条件，结合人货电梯与结构之间的关系以及人货电梯附属，我项目将在5#、6#北向分别布置一台电梯，具体位置见附图。

第三章施工部署

1、人货电梯基础施工顺序为：土方平整（土方开挖时已施工至地下室底板底标高）→定位放线→浇筑砼垫层→钢筋加工、绑扎→焊3mm 水平止水钢板（四周用钢丝网围挡）→预埋基础节→砼浇筑、养护

2、由于本工程5#、6#栋人货电梯基础位于地下室底板上（标高为95.300），在人货电梯基础施工时，先将人货电梯位置基础按地下室底板进行施工。基础尺寸为6000×4000×300，（长×宽×高），人货电梯基础布置见附图。

3

（1

合格后方可使用。

（2

层双向。

（3

×2.5cm垫块，按1m×

筋加工马凳支撑，间距

底板钢筋上。

（4

骨架的宽及高±5 骨架的长±10 箍筋间距±20

排距±5 受力筋间距±10

（5）基础预埋件必须牢固地固定在基础加强钢筋上，地脚螺栓中心距最大允许偏差为±5mm。

（6）做好预留孔地预留工作，预留孔尺寸为200mm×200 mm，深350mm，孔内钢筋外露，供二次浇筑，预留孔位置见附图。

4、因地下室底板为防水底板，在基础施工时，需焊设3mm厚300mm 宽水平止水钢板，止水钢板焊设完后，用密目钢丝网将止水钢板四周进行围挡，防止混凝土外露（做法详见基础施工及支模图）

5、在钢筋绑扎完成之后进行基础砼浇筑：

（1）严格执行浇灌令制度。

（2）砼要按规定做坍落度试验，并进行自我检查，不得随意增加用水量，按规定取试块一组标养，一组同养。

（3）检查钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝，是否与设计符合，正确无误后方可进行砼浇筑。

（4）砼分层振捣，一次性浇筑，不留施工缝。

（5）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的离析。

（6）基础砼振捣采用插入式振捣器，在钢筋埋件、模板。并避免漏振，欠振和超振。

（7）混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性，不得移动预埋原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正。（8）要安排专人负责振动机的振捣，专人负责看模，发现模板、钢筋、螺栓、埋件、留洞有变形位移及破坏情况应及时进行整修。（9）基础平面为1/1000。

（10）砼浇筑后要及时覆盖草包，养护方法是在草包上浇水养护，保证砼表面湿润一周，使砼充分达到设计强度。

6、人货电梯基础要做好可靠的防雷接地，砼试块制作，砼浇灌后做

好养护，必须保证砼强度达到设计强度之后方可开始人货电梯安装作业.

6#栋人货电梯定位图

5#栋人货电梯定位图

附一： 5#、6#栋人货电梯计算书

一、参数信息

1、施工升降机基本参数

2、地基参数

地基土承载力设计值：150kPa;

二、 基础承载力计算：

导轨架重（工需要35节标准节，标准节重165kg ）；165kg ×35=5775kg,施工升降机自重标准值：k P =（1600×2+1480+1200×

2+2000×2+5775+200）×10/1000= 170.55KN

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，去系数n=2.1 基础承载力设计值：p=2.1×170.55=358.16KN

三、 基础承载力验算

承台自重标准值：k G =25×6×4×0.3=180KN

承台自重设计值：G=180×1.2=216KN

作用在地基上的竖向力设计值：F=358.16+216=574.16KN

基础下地基承载力为：P=150×6×4×0.3=1080KN ＞F=574.16KN 该基础符合施工升降机的要求。

四、 基础承台验算

1、承台底面积验算

轴心受压基础面积应满足

S=6×4=24≥()/k k c P G f =（170.55+180）/16.7×1000=0.02㎡.

承台底面积满足要求。

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

1F ≤0.70hp t m f a h β ()/2m t b a a a =+ 1j i F p A =

式中j p ——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土

单位面积净反力，

j p =P/S=358.16/24=14.923kN/ ㎡

hp β——受冲切承载力截面高度影响系数，hp β=1；

0h ——基础冲切破坏锥体的有效高度，0h =300-35=265mm ；

i A ——冲切验算时取用的部分基地面积，i A =4×2.15=8.6 ㎡；

m a ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

t a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面的上边长，取导轨架宽a;

b a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面在基础底面积范围内的下边

长；

b a =a+20h =0.6+2×0.365=1.33m;

()/2m t b a a a =+=(0.6+1.33)/2=0.965m;

1j i F p A ==14.923×8.6=128.34KN

0.70hp t m f a h β=0.7×1×1.57×965×265/1000=281.041KN ≥

128.34KN.

承台抗冲切满足要求。

3、承台底部弯矩计算

属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：

M1=()2'max max /12[(21)(2/)()]t a a p p G A p p l ++-+-

M2=()max min 1/48(1)(2)(2/)a b b p p G A -++-

式中M1,M2——任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的设计值；

1a ——任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，1 2.55a m =； l,b ——基础底面的长和宽；

max p ，min p ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和

最小地基反力设计值，max p =min p =(358.16+216)/24=23.91kN/ ㎡；

P ——相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，P=max p =23.91kN/ ㎡kN/ ㎡；

G ——考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.25Gk, Gk 为基础标准自重，G=1.25×180=225KN ；

M1=2.55×2.55/12×[(2×6+0.9) ×(23.91+23.91-2×225/24+0]=202.50KN.M

M2=(6-0.9)×(6-0.9)/48×(2×4+0.6) ×(23.91+23.91-2×225/24)=135.46KN.M

4、 承台底部配筋计算

210/()s c M f bh αα=

1

2

1(12)s ξα=-- 1/2s γξ=-

0/()S y A s M h f γ=

式中1α——当混凝土强度不超过C50时，1α取为1.0，当混凝土强

度等级为C80时，1α取为0.94，期间按线性内插法，1α=1；

1-1截面：210/()s c M f bh αα==202.50×1000000/

（1×16.7×4×1000

×265×265）=0.043； 1

2

1(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.021)?=0.043 1/2s γξ=-=1-0.043/2=0.978 0/()S y A s M h f γ==202.5×1000000/(0.978×210×

265)=37202mm

2-2 截面：210/()s c M f bh αα==135.46×1000000/（1×16.7×4×

1000×265×265）=0.029 1

2

1(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.014)?=0.03 1/2s γξ=-=1-0.03/2=0.85 0/()S y A s M h f γ==135.46×1000000/(0.85×210×265)

=2863.692mm 截面1-1配筋：1s A =74602mm ＞37202mm 截面2-2配筋：1s A =74602mm ＞2863.692mm 承台满足配筋要求！