美国ASHRAE数据中心热处理(翻译)

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ASHRAE TC 9.9

美国采暖制冷空调工程师技术委员会9.9 2011数据处理环境热指标

——扩展数据中心和使用指导

此白皮书由美国采暖制冷空调学会9.9技术委员会编写关键任务设施,技术领域,电子设备

这篇有关于数据中心环境指引的白皮书是由9.9技术委员会的成员编写的(IT设备制造商和提交的TC9.9的审查和批准投票权的成员。)在这份文件

中,术语“服务器”一般是用来描述IT设备(ITE)的,比如服务器、存储器、网络产品、数据中心等应用。

执行摘要

ASHREA 9.9委员会在2004年创造了《数据处理热指引》第一版。在这之前必要的环境参数,都是经验理论值给每一个IT厂商。在2008年ASHRAE 9.9委员会进行了第二次编辑,并扩充了热环境数据中心的范围,一边更多的人可以方便的查询到数据,以节约时间。

在第一次编写‘热指标’时候最重要的目标是建立一个一套公用环境指标,以符合环保准则。尽管计算效率是重要的,但是性能和可用性依然是创建规范和设定温湿度额度所考虑的优先级,随着21世纪第一个十年的到来,计算效率已经被更加重视,创造一个可衡量的方式来了解数据中心设计和数据中心效率的运行效果电力使用效率(PUE),这成为衡量数据中心的新指标。

从第二版(2008年)的‘热指标’我们的建议信封就是以给予数据中心操作员指导为目的,让他们的工作维持高可靠度,并且提供最有效的营运能源效率方案。这个信封是为了大部分的跨专业和跨越很多条件而创造。无论如何,不同的环境信封可能会适合更多的商业价值和气候条件,因此允许经营不同的信封可能提供更大的节能效果,此白皮书提供服务器规范,这将有助于数据中心运营商创建一个符合他们商业价值的操作系统信封。其中的每个指标描述,更多的细

节将在书?数据处理环境热准则?第三版提供。任何在建议之外的选择将会破坏冷却系统平衡并且影响节约能源,这一过程以简单的图片形式显示在图1,以下这些是决定创建自己的信封,不用建议信封去经营他们的数据中心的方案。

图1.确定数据中心的服务器指标的环境信封流程图还提供帮助指导用户的步骤。周围的图片是服务器的指标描述这个趋势,然而使用这些指标是用于计划超越建议信封而节约额外能源的客户。要正确的做到这点,需要进一步在每个度量地区深入的了解TCO超前影响建议信封的。

概述本文的目的是演示进程方法,并提供一般指导。本文包含通用服务器设备的指标,不代表特定部分的IT设备特点,对于具体设备,请联系IT供应商。

环境规范中另一个主要的变化是在数据中心类。此前有两类ITE

使用在数据中心类的申请文联:级别1和级别2,新的环境准则有更多的数据中心环境,以适应不同的应用咨询科技设备操作和优先事项。这是至关重要的,因为单一的数据只能支持一类数据中心,而每一个优化的数据中心都需要数据基础,以及运营商的标准。(例如:煤气使用考虑最大的可靠性)。

简介

TC9.9的第一个举措是出版?数据中心处理环境热指南?规范。

√在TC9.9成立之初,各商业IT厂商公布自己独立的温度规范。典型的数据中心温度范围在20℃-21℃普遍的冷更好。

√大多数数据中心布置多个厂商的IT设备,环境默认为IT设备最不利温度要求的安全系数。

√TC9.9取得的主要商业IT设备的非正式共识,制造商为?建议?和?允许?温湿度范围和环境确定四个系列,其中两个适用于数据中心。

√TC9.9的另一个重要成就是建立IT设备的空气进气口的温度和湿度共同的测量点;在数据中心内任何地点位置都是可供选择的。全球感兴趣的是扩大温度和湿度监控范围,以实现提高的运营效率以驱动较低级的总拥有成本(TCO)。2008年,TC9,.9严格修订了1类2类范围,下表总结了当前温度,湿度,露点温度,以及海拔高度在2008年出版。

表1 ASHRAE2008热指南

A.设备产品通电

B.磁带产品需要一个稳定和更具限制的环境(类似于1级),具体要求:最低温度15℃,最高温度为32℃,最低相对湿度20%,最大相对湿度80%,最大露点温度为22℃,变化率温度低于5℃/H,湿度的变化率小于5%RH每小时,无凝结现象。

C.产品设备是从原包装中拆开和安装,但不使用,例如在维修保养,或升级。

D.降额最大允许干球温度1 °C/300米以上900米。

E.降额最大的建议干球温度为1°C/300米以上1800米。

F.5℃/H的数据中心采用磁带驱动器和20℃/H采用磁盘驱动器的数据中心。

G.软盘驱动器中,最低温度为10℃。

2004年出版的第一版热准则和2008年公布现行准则版主要区别在

下面表格中表示。

表2。对比2004年和2008年版本的推荐信封

增加温度和湿度的范围,会增加使用压缩机的冷却解决方案。通常情况下:设计数据中心选择的设备,需满足类别1和2,第3类是应用程序,如个人电脑和第四类(室内或室外-销售点)IT设备等应用。这些环境指引是真实的设备制造商的专业知识。TC9.9的?资讯科技小组委员会?完全是由IT制造商工程师组成,该小组运用严格的技术。

商业IT工程师的设计,现场和故障数据会被共享(在这个资讯小组范围内),使得更高水平的技术被披露最终扩大环境参数规格。TC9.9之前,没有组织或论坛来消除竞争对手之间的信息共享的障碍。关键是因为一些厂家符合而其他人不返回一个多供应商的数据中心的圈套,其中最严格的要求加上一个安全因素将最有可能主持数据中心。IT制造商彼此之间通过私人谈判取得了一些关键信息的共享。从最终用户的角度来看,多厂商设备提供的选项也是重要的,如:选项1 - 使用IT设备优化组合的属性,包括能源效率和占属性

主导地位的资本成本的可靠性。

选项2 - 使用它的设备优化组合的属性,包括一些与占主导地位的属性的能源和压缩机冷却的可靠性水平。

他的产业需要两种类型的设备,但也需要避免选项2不经意间通过不希望的强制性要求或者让所有终端用户使用以增加采购成本来增加选项1的收购成本。扩大的温度和湿度范围可以增加IT设备的物理尺寸(如更多的换热面积),提高IT设备的空气流动,等等,这会影响嵌入式能源成本、功耗和最后是IT设备的采购成本。

TC 9.9已经证明了它的能力,通过统一商业IT厂商和改善行业整体性能,包括产业的能源效率。TC9.9资讯科技小组委员会通过辛勤工作来扩大环境等级,包括两个新的数据中心类。

通过增加这些新的类和不强制所有的服务器符合的东西,如40℃,来增加服务器能源优化的包装成本成为一种选择,而不是任务。

发展这些新的类包括专门的商业IT厂商应该会产生更好的结果,因为他们之间一些关键数据的共享在过去已经得到证明,否则将已经取得比实现更广泛的环境规格。

书的下一个版本,?热的数据处理环境的指引,第三版?,将包括在本白皮书中所述的环境类的扩展。

已更新的命名约定,以便更好地界定的IT设备的类型。现在,旧的和新的类指定不同。

表3 2011年和2008年热的指引比较

新的环境类定义

符合特定的环保类需要设备基于非故障条件下允许在整个环境范围内全面运作。

A1类:典型数据中心,拥有严格控制的环境参数(露点,温度和相对湿度)和关键任务操作的,通常为这种环境设计的产品类型为企业级服务器和存储产品。

A2类:典型的信息技术空间或办公室或实验室环境,控制一些环境参数(露点,温度和相对湿度);通常为这种环境设计的产品类型的量的服务器,存储产品,个人电脑和工作站。

A3/A4类:典型的信息技术空间或办公室或实验室环境,控制一些环境参数(露点,温度和相对湿度);通常为这种环境设计的产品类型

为大容量服务器、存储产品、个人电脑和工作站。

B类:一般办公室、家或运输环境,最小控制与环境参数(温度);通常为这种环境设计的产品类型为个人电脑、工作站、笔记本电脑和打印机。

C类:一般的轻工业销售点或有气象保障、足够的冬季采暖和通风的工厂环境;通常为这种环境设计的产品类型为销售点设备、坚固耐用的控制器或电脑和PDA。

表3。2011 和2008年热准则比较

新环境类定义

遵守特定环境类的法规,要求在整个允许环境范围内基于非故障条件的全面运作设备。

A1类:通常,数据中心严格控制环境参数(露点、温度和相对湿度) 和关键操作;该类型产品通常是为企业的服务器和存储产品设计这种环境。

A2类:通常,信息技术空间或办公室或实验室环境一些控制环境

参数(露点、温度和相对湿度);该类型产品通常是为服务器,存储产品、个人计算机、工作站设计这种环境。

A3/A4类:通常,信息技术空间或办公室或实验室环境一些控制环境参数(露点、温度和相对湿度);该类型产品通常是为服务器,存储产品、个人计算机、工作站设计这种环境。

B类:通常,办公,回家,或移动式环境的最小控制环境参数(只适用于温度);该类型产品通常是为个人计算机、工作站、笔记本电脑和打印机设计这种环境。

C类:通常,一个销售点或轻工业或工厂环境与天气保护、足够的冬季采暖和通风;该类型产品通常是为销售点设备、加固的控制器或计算机和掌上电脑设计这种环境。

表4。2011 采暖热指引(-P 在附录E 中的版本)

2008 年推荐的在这里显示和在表2 中所示的范围仍可用于数据中心。为可能有更大的能源节约,请参阅一节的‘采暖数据中心类的使用和应用指南’和附录 f 详细的流程图需要考虑的过程,多个服务器度量影响整体的TCO。

a. 类A1、A2、B 和C,等同于2008年类1、2、3 和4。这些类只是已重命名,为避免混乱A1 与A4。建议的函等同于在2008年版本中发布的。

b. 产品设备通电。

c.磁带产品需要一个稳定和更具限制性的环境(类似于类A1)。典型的要求:最低温度是15 °C,最高温度为32 °C,最低相对湿度为20%,最大湿度是80%,最大露点是22 ° C 的温度变化率是低于 5 °C/h、湿度的变化速小于5 %rh 每小时,并无冷凝。

d. 产品设备是从原始运输容器中移除并安装但不是在

e.g.中使用,例如,维修保养,或升级。

e. A1 及A2-Derate 最大允许干球温度950 m以上为1 °C/300 m。A3-Derate 最大允许干球温度950 m 以上为 1 °C/175 m。A4-Derate 最大允许干球温度950 m以上为 1 °C/125 m。

f. 5 °C/hr 数据中心雇用的磁带驱动器和20 °C/hr 数据中心雇用的磁盘驱动器。

g. 在驱动器中的磁盘,最低气温是10 °c。

h. 最低湿度级别类A3 和A4 是较高的(更多水分)-12℃的露点和8%的相对湿度。

这些交于大约25 C.交点以下(~ 25 C) 露点(-12 C) 代表theminimum 水分水平,虽然它以上相对湿度(8%) 是最小值。

i. 湿度水平低于0.5?C DP,但不是降低-10?C DP 或8 %RH,可以接受,如果有适当的控制措施实施限制静态发电对人员和数据中心的设备。所有人员和移动家具/设备必须通过地面连接到适当的状态控制系统。以下各项被视为最低要求(见附录 A 的更多详细信息):

1)导电材料

a)导电地板

b)上所有人员进入数据中心要穿导电鞋,包括只是路过的访问者;

c)所有移动家具/设备将以导电或静态耗散材料制成。

2)在任何硬件的维护期间,任何人员接触它必须使用合适的腕带设备。

制定新的准则,重点是提供尽可能多的信息给数据中心操作员,让他们能够操作最有效的能源模式同时仍能实现其业务所需要的可靠性。两个新数据中心类是,在数据中心的操作中实现最大的灵活性。四个数据中心包括两个新的(A3、A4)类在下面的湿度图所示。

图2。采暖环境类的数据中心

采暖类A3、A4 已添加到扩展环境的章节IT 设备。采暖类A1、A2、B 和C 与2008年版1、2、3 和4 的类一样。此外,2008 年建议函保持不变。

采暖类A3将温度范围扩展到5 到40 ℃,同时也扩大了湿度范围从8 %RH和12℃露点延伸到85%的相对湿度。

采暖类A4 扩展允许的温度和湿度范围比A3更进一步。温度范围

扩大到从5 至45℃同时,湿度范围扩大到从8 %RH 和12℃露点延伸到90 %RH。

基于类A3、A4 允许的湿度低限值,有一些添加的最低要求,在我的表中列出。这些适用于可能在低湿环境中发生的,ESD诱导故障引起的设备保护。ASHRAE TC 9.9 已经有一项关于低湿度对IT设备影响的研究。研究的目的是向量化空气湿度,与ESD在IT 设备操作上的严重性之间的联系。这项工程预计大约两年时间,可实现放宽其中一些要求,注意我的表所述,并可能允许进一步放宽湿度的下限。

就像上面的段落和表中所示,允许的最高限额已放宽,在设计和数据中心操作状态上,允许更大的灵活性。需要仔细考虑的一个领域是高度降额的应用。通过简单地提供相同的降额曲线为A1和A2类的定义,新的A3和A4类驱动的服务器会增加,以支持能源不可取在所有用户对高度的要求。在努力提供一个轻松的操作环境,同时提供一个最佳的解决方案以最低的TCO总焦点对于客户端,修改本应用于降额。新的降额曲线进行A3和A4类保持显著的轻松,同时减少额外支出无论是发生在IT采集设备,还是因下运行增加电力消耗。见附录D为降额曲线。

有人可能会问,现在为什么推荐的函在表4中作为一个单独的行强调。但也有关于推荐函使用的一些误解。当它第一次创建时,它的目的是这个函内最可靠的,可接受的和合理的电源,可以实现有效运作。数据从制造商推荐的用于创建函。但是从来没有打算,建议的函将是进气

的绝对极限温度和湿度的IT设备。正如在书中热指南,建议的函规定的限度下,IT设备如何运作最合理可靠,同时还实现节能数据中心的运作。然而,正如在书中热准则,以作为利用省煤器尽可能地保存在一年的某些时候能进服务器条件,可能不属于建议的函,但仍在允许的范围内。该书热准则还规定,操作超出了建议的时间很短,而不会影响整体的函可靠性和操作的IT设备,是可以接受的。然而,有些人仍然认为建议函是强制性的,即使这是从来没有的意图。

两个关键因素(可靠性和功率随环境温度的变化),驱使所建议的函列入现开列以及一些其他服务器指标,以帮助确定一个函,更加紧密地匹配每个用户的业务和技术需求。这些因素之间的关系和入口现在可以提供温度,从而使数据中心运营商来决定,他们如何可以在允许范围内运作最佳函。

ASHRAE类数据中心使用指南

进一步的数据分类会使数据分析人员在进行效率优化、减少整体消耗、解决可靠性问题及提高性能等决策问题上复杂化。表5给出了决策过程中的几个主要特征的种类及其选择范围。数据中心优化是一个复杂的多变量问题,需要一个对于任何重大变化都可以胜任的详尽的工程评价。只有收集了适当的数据和了解了数据间的相互关系后,才能考虑可替代围护结构的评估。每个参数的现有和计划状态都会影响数据中心最后的优化路径。

对于最终用户而言,最糟糕的情况是认为A3或A4类的ITE操作能力可以解决用以提现有数据中心的测试环境的热管理、功率密度、制冷等问题。当新的IT设备应用于这些类中,数据中心问题必将加剧,从而影响数据中心的能源使用,成本和可靠性。严格遵循白皮书的指南就可以避免这些问题。表5汇总了影响每个数据最优运行范围评估的主要特征和备选项目。

表5 影响节能优化的主要特征及其选择范围

1)有些制冷、制热机房的回风(水)温度有限,有可能为30°C 2)当气流组织良好,服务器温度上升可为20°C;入口温度为40°C 时,热通道温度为60°C

3)数据中心类型影响可靠性要求

通过了解上述主要特征和数据中心特点,依据下述步骤设定数据中心的温度、湿度操作范围:

优化流程

1) 考虑数据中心最佳实践状态,并将其大部分进行实施是首要任务,然后进行更高服务器入口操作温度的改变,这其中包括气流组织和冷冻系统控制策略。

2)参照所有IT设备环境规范汇总中的2011ASHRAE类比,确定ASHRAE环境最大允许值。

3)选用推荐的围护结构(见表4)或对节约要求更高时,根据下列条件确定围护结构:

a) 所在地区气象数据(仅用于采用热回收器时)

b) 供电趋势vs 大气温度–见A部分

c) 数据中心的声学噪声水平vs 大气温度–见B部分

d) 服务可靠性趋势vs大气温度–见C部分

e) 服务可靠性vs 湿度、污染物和其他温度的影响–见D部分

f)服务性能趋势vs 大气温度–见E部分

g) 服务消耗趋势vs 大气温度–见F部分

上述步骤的流程图如附录F所示。附录F在选项评价初期很有用途。该流程指导数据中心操作人员如何定位一个特定的环境围护结构内的操作数据。虽然可能的终点从表4给出的特定围护结构的TCO优化到制冷机采用数据中心类别的少量数据的范围内变化,但是最主要的如何利用服务器度量,通过TCO分析实现节能,将在下章详述。

用于指导新指南的服务器度量

2004和2008版本的特定围护结构发展是基于IT厂商关于服务器的可靠性和作为入口空气温度函数的设备耗电趋势。为了采用不同的围护结构获得更灵活的数据中心操作,必须了解这两个因素的相关知识。下一部分讲述的是在不同大气温度下,IT设备用电和可靠性的变化趋势。此外,还讲述了不同环境温度和湿度下的服务器性能、噪声、腐

S e r v e r P o w e r I n c r

e

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f a c t o r 蚀和消耗成本。

下一部分给出了作为利益参数范围的大量的服务器度量值。该范围是用来捕捉体积服务器市场。如果需要确定特定的服务器信息,请联系IT 生产商。

A. 服务器用电随着大气温度的变化趋势

从大量的IT 设备生产商中收集到了产品的数据. 收集到的关于A2环境的数据大部分落在图3所示的围护结构上。电力增加主要是风机耗电、组件耗电和两者之间的转换引起的。组件耗电增加主要是由于一些半导体设备泄流电流的增加。例如如图3所示,数据中心服务器入口温度一般为15℃,操作人员想将其升高至30℃,服务器耗电将增加4%-8%。当入口温度升至35℃,IT 设备用电与入口温度为15℃相比,将增加7%-20%。 由于现有的A3类环境的产品数据很少,图3中的A3围护结构发

展是从A2趋势推测而出的。(注:虽然专为NEBS 环境设计的设备可能满足新类型要求,但是通常与体积IT 相比,其性能特点仍然有限)。该类型的新产品通过提高散热器和或风机发展用以冷却新数据中心类型的组件,因此电力大幅度增加与类型A2相似。

流体力学中英文对照外文翻译文献

中英文对照外文翻译(文档含英文原文和中文翻译)

14选择的材料取决于于高流动速度 降解或材料由于疲劳,腐蚀,磨损和气蚀故障糜烂一次又一次导致泵运营商成本高昂的问题。这可能通过仔细选择材料的性能以避免在大多数情况下发生。一两个原因便可能导致错误的材料选择:(1)泵输送的腐蚀性液体的性质没有清楚地指定(或未知),或(2),由于成本的原因(竞争压力),使用最便宜的材料。 泵部件的疲劳,磨损,空化攻击的严重性和侵蚀腐蚀与流速以指数方式增加,但应用程序各种材料的限制,不容易确定。它们依赖于流速度以及对介质的腐蚀性泵送和浓度夹带的固体颗粒,如果有的话。另外,交变应力诱导通过压力脉动和转子/定子相互作用力(RSI)真的不能进行量化。这就是为什么厚度的叶片,整流罩和叶片通常从经验和工程判断选择。 材料的本讨论集中在流之间的相互作用现象和物质的行为。为此,在某些背景信息腐蚀和经常使用的材料,被认为是必要的,但是一个综合指南材料的选择显然是超出了本文的范围。在这一章中方法开发出促进系统和一致方法选择材料和分析材料的问题领域。四个标准有关,用于选择材料暴露于高流动速度: 1.疲劳强度(通常在腐蚀环境),由于高的速度在泵本身与高压脉动,转子/定子的相互作用力和交变应力。 2.腐蚀诱导高的速度,特别是侵蚀腐蚀。 3.气蚀,由于已广泛在章讨论。 4.磨耗金属损失造成的流体夹带的固体颗粒。 磨损和汽蚀主要是机械磨损机制,它可以在次,被腐蚀的钢筋。与此相反,腐蚀是一种化学金属,泵送的介质,氧和化学试剂之间的反应。该反应始终存在- 即使它是几乎察觉。最后,该叶轮尖端速度可以通过液压力或振动和噪声的限制。 14.1叶轮和扩散的疲劳性骨折 可避免的叶轮叶片,整流罩或扩散器叶片的疲劳断裂施加领域的状态;它们很少观察到。在高负荷的泵,无视基本设计规则或生产应用不足的医疗服务时,这种类型的伤害仍然是有时会遇到。的主要原因在静脉或罩骨折包括: ?过小的距离(间隙B或比D3*= D3/ D2)叶轮叶片之间扩散器叶片(表10.2)。 ?不足寿衣厚度。 ?不足质量:叶片和护罩之间的圆角半径缺失或过于引起的小,铸造缺陷,脆性材料(韧性不足)热处理不足。 ?可能地,过度的压力脉动引起的泵或系统,第一章。10.3。 ?用液压或声叶轮的固有模式之间共振激发。也可能有之间的一个流体- 结构交互叶轮的侧板,并在叶轮侧壁间隙流动.. 转子/定子的互动和压力脉动章中讨论。10产生交替在叶轮叶片的压力和所述整流罩以及在扩散器叶片。这些应力的准确的分析几乎是不可能的(甚至虽然各组分能很好通过有限元程序进行分析),因为叶轮由不稳定压力分布的水力负荷不能定义。它不仅取决于流在叶轮,集电极和侧壁的差距,同时也对声学现象,并可能在脉动系统(也指章。10.3)。为了开发一致的实证过程评估装载叶轮和扩散器,用于选择叶片和护罩厚度或对所述的损伤的分析中,可以使用下一个均匀的负荷的简单梁的模型作为起点。因此,封闭的叶轮或扩散器的叶片是通过夹紧在两端的梁建模。开式叶轮或扩散器的描述由光束夹紧在一端,但游离在其他。根据表14.1和14.2的计算是基于以下assumptions1: 1.考虑叶片的最后部分中,在所述叶轮出口处的束夹在两者的宽度为X =5×e和跨度L = B2(E =标称叶片端厚度没有可能配置文件)。如果刀片是异形,平均叶片厚度青霉用于确

金属材料与热处理教案

绪论 引入: 材料金属材料 机械行业本课程得重要性 主要内容:金属材料得基本知识(晶格结构及变性) 金属得性能(力学及工艺性能) 金属学基础知识(铁碳相图、组织) 热处理(退火、正火、淬火、回火) 学习方法:三个主线 重要概念 ①掌握 基本理论 ②成分 组织性能用途热处理 ③理论联系实际 引入:内部结构决定金属性能 内部结构? 第一章:金属得结构与结晶 §1-1金属得晶体结构 ★学习目得:了解金属得晶体结构 ★重点:有关金属结构得基本概念:晶面、晶向、晶体、晶格、单晶

体、晶体,金属晶格得三种常见类型. ★难点:金属得晶体缺陷及其对金属性能得影响. 一、晶体与非晶体 1、晶体:原子在空间呈规则排列得固体物质称为“晶体"。(晶体内得原子之所以在空间就是规则排列,主要就是由于各原子之间得相互吸引力与排斥力相平衡得结晶。) 规则几何形状 性能特点: 熔点一定 各向异性 2、非晶体:非晶体得原子则就是无规则、无次序得堆积在一起得(如普通玻璃、松香、树脂等)。 二、金属晶格得类型 1、晶格与晶胞 晶格:把点阵中得结点假象用一序列平行直线连接起来构成空间格子称为晶格. 晶胞:构成晶格得最基本单元 2、晶面与晶向 晶面:点阵中得结点所构成得平面。 晶向:点阵中得结点所组成得直线 由于晶体中原子排列得规律性,可以用晶胞来描述其排列特征。(阵点(结点):把原子(离子或分子)抽象为规则排列于空间得几何点,称为阵点或结点。点阵:阵点(或结点)在空间得排列方式称

晶体。) 晶胞晶面晶向 3、金属晶格得类型就是指金属中原子排列得规律。 7个晶系 14种类型 最常见:体心立方晶格、面心立方晶格、密排六方晶格 (1)、体心立方晶格:(体心立方晶格得晶胞就是由八个原子构成得立方体,并且在立方体得体中心还有一个原子)。 属于这种晶格得金属有:铬Cr、钒V、钨W、钼Mo、及α—铁α-Fe 所含原子数 1/8×8+1=2(个) (2)、面心立方晶格:面心立方晶格得晶胞也就是由八个原子构成得立方体,但在立方体得每个面上还各有一个原子。 属于这种晶格得金属有:Al、Cu、Ni、Pb(γ-Fe)等 所含原子数1/8×8+6×1/2=4(个) (3)、密排六方晶格:由12个原子构成得简单六方晶体,且在上下两个六方面心还各有一个原子,而且简单六方体中心还有3个原子。 属于这种晶格得金属有铍(Be)、Mg、Zn、镉(Cd)等。 所含原子数 1/6×6×2+1/2×2+3=6(个) 三、单晶体与多晶体 金属就是由很多大小、外形与晶格排列方向均不相同得小晶体组成得,

量具、热处理英文词汇

量具、热处理英文词汇 长度测量器具 量具类 1. 量块gauge block 2. 光滑极限量规plain limit gauge 3. 塞规plug gauge 4. 环规ring gauge 卡规snap gauge 5. 塞尺feeler gauge 6. 钢直尺steel gauge 7. 精密玻璃线纹尺precision glass linear scale 8. 精密金属线纹尺precision metal linear scale 9. 半径样板radius template 卡尺类 1. 游标卡尺vernier caliper 2. 带表卡尺dial caliper 3. 电子数显卡尺calliper with electronic digital display 4. 深度标游卡尺depth vernier caliper 5. 电子数显深度卡尺depth caliper with electronic digital display 6. 带表高度卡尺dial height caliper 7. 高度游标卡尺height vernier caliper 8. 电子数显高度卡尺height caliper with electronic digital display 千分尺类 1. 测微头micrometer head 2. 外径千分尺external micrometer 3. 杠杆千分尺micrometer with dial comparator 4. 带计数器千分尺micrometer with counter 5. 电子数显外径千分尺micrometer with electronic digital display 6. 小测头千分尺small anvil micrometer 7. 尖头千分尺point micrometer 8. 板厚千分尺sheet metal micrometer 9. 壁厚千分尺tube micrometer 10. 叶片千分尺blade micrometer 11. 奇数沟千分尺odd fluted micrometer 12. 深度千分尺depth micrometer 13. 内径千分尺internal micrometer 14. 单杆式内径千分尺single-body internal micrometer 15. 表式内径千分尺dail internal micrometer 16. 三爪式内径千分尺three point internal micrometer 17. 电子数显三爪式内径千分尺three point internal micrometer 18. 内测千分尺inside micrometer 指示表类 1. 指示表dial indicator 2. 深度只是表depth dial indicator 3. 杠杆指示表dial test indicator 4. 内径指示表bore dial indicator 5. 涨弹簧式指示表expanding head bore dial indicator 6. 钢球式内径指示表ball type bore dial indicator 7. 电子数显指示表dial indicator with electronic digital display 8. 杠杆卡规indicating snap gauge 9. 带表卡规dial snap gauge 10. 带表外卡规outside dial snap gauge 11. 带表内卡规inside dial snap gauge 12. 测厚规thickness gauge 13. 扭簧比较仪microcator 14. 杠杆齿轮比较仪mechanical dial comparator 15. 电子量规electronic gauge 16. 电感式传感器inductance type transducer 17. 指示装置indicating device 18. 电感测微仪inductance micrometer 19. 峰值电感测微仪peak inductance micrometer 20. 电感内径比较仪inductance bore comparator 21. 瞄准传感器aiming transducer 65万能测齿仪universal gear measuring instrument 66万能渐开线检查仪universal involute measuring instrument 67齿轮齿距测量仪gear circular pictch measuring instrument 68万能齿轮测量机Universal gear measuring machine 69齿轮螺旋线测量仪gear helix measuring instrument 70便携式齿轮齿距测量仪manual gear circular pitch measuring instrument 71便携式齿轮基节测量仪manual gear base pitch measuring instrument 72立式滚刀测量仪vertical hob measuring instrument

毕业设计外文翻译附原文

外文翻译 专业机械设计制造及其自动化学生姓名刘链柱 班级机制111 学号1110101102 指导教师葛友华

外文资料名称: Design and performance evaluation of vacuum cleaners using cyclone technology 外文资料出处:Korean J. Chem. Eng., 23(6), (用外文写) 925-930 (2006) 附件: 1.外文资料翻译译文 2.外文原文

应用旋风技术真空吸尘器的设计和性能介绍 吉尔泰金,洪城铱昌,宰瑾李, 刘链柱译 摘要:旋风型分离器技术用于真空吸尘器 - 轴向进流旋风和切向进气道流旋风有效地收集粉尘和降低压力降已被实验研究。优化设计等因素作为集尘效率,压降,并切成尺寸被粒度对应于分级收集的50%的效率进行了研究。颗粒切成大小降低入口面积,体直径,减小涡取景器直径的旋风。切向入口的双流量气旋具有良好的性能考虑的350毫米汞柱的低压降和为1.5μm的质量中位直径在1米3的流量的截止尺寸。一使用切向入口的双流量旋风吸尘器示出了势是一种有效的方法,用于收集在家庭中产生的粉尘。 摘要及关键词:吸尘器; 粉尘; 旋风分离器 引言 我们这个时代的很大一部分都花在了房子,工作场所,或其他建筑,因此,室内空间应该是既舒适情绪和卫生。但室内空气中含有超过室外空气因气密性的二次污染物,毒物,食品气味。这是通过使用产生在建筑中的新材料和设备。真空吸尘器为代表的家电去除有害物质从地板到地毯所用的商用真空吸尘器房子由纸过滤,预过滤器和排气过滤器通过洁净的空气排放到大气中。虽然真空吸尘器是方便在使用中,吸入压力下降说唱空转成比例地清洗的时间,以及纸过滤器也应定期更换,由于压力下降,气味和细菌通过纸过滤器内的残留粉尘。 图1示出了大气气溶胶的粒度分布通常是双峰形,在粗颗粒(>2.0微米)模式为主要的外部来源,如风吹尘,海盐喷雾,火山,从工厂直接排放和车辆废气排放,以及那些在细颗粒模式包括燃烧或光化学反应。表1显示模式,典型的大气航空的直径和质量浓度溶胶被许多研究者测量。精细模式在0.18?0.36 在5.7到25微米尺寸范围微米尺寸范围。质量浓度为2?205微克,可直接在大气气溶胶和 3.85至36.3μg/m3柴油气溶胶。

金属材料及热处理中英文专业词汇表

《金属材料及热处理》课程中英文专业词汇表 (第二部分) 刘国权辑录整理 主要来源:全国材料科学名词委员会与中国材料研究学会组编的《材料科学名词》文稿; 国家标准GB/T 7232-1999 “金属热处理工艺术语”等。 材料热处理基础术语 热处理 heat treatment 采用适当的方式对材料或工件进行加热、保温和冷却以获得预期的组织结构与性能的工艺。 化学热处理 chemical heat treatment 将工件置于适当的活性介质中加热、保温,使一种或几种元素渗入它的表层,以改变其化学成分、组织和性能的热处理。 表面热处理 surface heat treatment 为改变工件表面的组织和性能,仅对其表面进行热处理的工艺。 局部热处理local heat treatment, partial heat treatment 仅对工件的某一部位或几个部位进行热处理的工艺。 预备热处理 conditioning heat treatment 为调整原始组织,以保证工件最终热处理或(和)切削加工质量,预先进行热处理的工艺。 真空热处理vacuum heat treatment, low pressure heat treatment在低于1×105Pa(通常是10-1~10-3Pa)的环境中进行的热处理工艺。 光亮热处理 bright heat treatment 工件在热处理过程中基本不氧化,表面保持光亮的热处理。磁场热处理 magnetic heat treatment 为改善某些铁磁性材料的磁性能而在磁场中进行的热处理。 可控气氛热处理controlled atmosphere heat treatment 将工件置于可控制其化学特性的气相氛围中进行的热处理。如无氧化、无脱碳、无增碳(氮)的热处理。 保护气氛热处理heat treatment in protective gases 在工件表面不氧化的气氛或惰性气体中进行的热处理。 离子轰击热处理plasma heat treatment, ion bombardment, glow discharge heat treatment 在低于1×105Pa(通常是10-1~10-3Pa)的特定气氛中利用工件(阴极)和阳极之 间等离子体辉光放电进行的热处理。 流态床热处理heat treatment in fluidized beds 工件由气流和悬浮其中的固体粉粒构成的流态层中进行的热处理。 高能束热处理high energy heat treatment 利用激光、电子束、等离子弧、感应涡流或火焰等高功率密度能源加热工件的热处理工艺总称。 稳定化热处理stabilizing treatment, stabilizing 为使工件在长期服役的条件下形状、尺寸、组织与性能变化能够保持在规定范围内的热处理。 形变热处理 thermomachanical treatment 将形变强化与相变强化相结合,以提高工件综合力学性能的一种复合强韧化工艺。 热处理工艺周期 thermal cycle 通过加热、保温、冷却,完成一种热处理工艺过程的周期。预热 preheating 在工件加热至最终温度前进行的一次或数次阶段性保温的过程。 奥氏体化 austenitizing工件加热至相变临界温度以上,以全部或部分获得奥氏体组织的操作。工件进行奥氏体化的保温温度和保温时间分别称为奥氏体化温度和奥氏体化 时间。

R180柴油机曲轴工艺及夹具外文文献翻译、中英文翻译、外文翻译

中国地质大学长城学院 本科毕业设计外文资料翻译 系别:工程技术系 专业:机械设计制造及其自动化 姓名:刘庆鹏 学号: 05211602 年月日

外文资料翻译原文 R180柴油机曲轴工艺设计及夹具设计 一、研究目的及意义 曲轴是柴油机的关键零部件之一,主要用于往复运动的机械中,与连杆配合将作用在活塞上的气体压力变为旋转的动力。而随着机械化生产逐渐成为当今主流,传统的制造工艺已经不能满足人们的需求。结合实际进行理论分析,在保证产品质量,提高生产效率,降低生产成本的的前提下,对R180柴油机曲轴工艺进行优化设计。 二、R180曲轴工艺现状 从目前的整体水平来看,R180柴油机曲轴基本都是两种材质:一是钢锻曲轴;二是球墨铸铁曲轴。根据材质选择的不同,其生产方式也不同。为了保证生产精度,铸造方式生产的曲轴已经广泛运用于R180柴油机的运行。球墨铸铁具有良好的切削性能,并且可以进行各种热处理以及表面强化处理,故球墨铸铁被广泛运用于曲轴的生产。但是,曲轴毛坯的铸造工艺生产效率低下,工艺装备参差不齐,性能不够稳定、精度低、报废率高居不下,这一系列的问题都需要优化。 从目前整体水平来看, 毛坯的铸造工艺存在生产效率低,工艺装备落后,毛坯机械性能不稳定、精度低、废品率高等问题。从以下几个工艺环节采取措施对提高曲轴质量具有普遍意义。①熔炼国内外一致认为,高温低硫纯净铁水的获得是生产高质量球铁的关键所在。为获得高温低硫磷的纯净铁水,可用冲天炉熔化铁水,经炉外脱硫,然后在感应电炉中升温并调整成分。②球化处理③孕育处理冲天炉熔化球铁原铁水,对铜钼合金球铁采用二次孕育。这对于防止孕育衰退,改善石墨形态,细化石墨及保证高强度球铁机械性能具有重要作用。④合金化配合好铜和钼的比例对形成珠光体组织十分有利,可提高球铁的强度,而且铜和钼还可大大降低球铁件对壁厚的敏感性。⑤造型工艺气流冲击造型工艺优于粘土砂造型工艺,可获得高精度的曲轴铸件,该工艺制作的砂型具有无反弹变形量的特点,这对于多拐曲轴尤为重要。⑥浇注冷却工艺采用立浇—立冷,斜浇—斜冷、斜浇—反斜冷三种浇注方式较为理想,其中后一种最好。斜浇—反斜冷的优点是:型腔排气充分,铁水充型平稳,浇注系统撇渣效果好,冒口对铸件的补缩效果好,适应大批量流水线生产。 目前,国内大部分专业厂家普遍采用普通机床和专用组合机床组成的流水线生产,生产效率、自动化程度较低。曲轴的关键技术项目仍与国外相差1~2个数量级。国外的机加工工艺大致可归纳为如下几个特点。①广泛采用数控技术和

金属材料与热处理课后习题答案

第1章金属的结构与结晶 一、填空: 1、原子呈无序堆积状态的物体叫,原子呈有序、有规则排列的物体称为。一般固态金属都属于。 2、在晶体中由一系列原子组成的平面,称为。通过两个或两个以上原子中心的直线,可代表晶格空间排列的的直线,称为。 3、常见的金属晶格类型有、和三种。铬属于晶格,铜属于晶格,锌属于晶格。 4、金属晶体结构的缺陷主要有、、、、、和 等。晶体缺陷的存在都会造成,使增大,从而使金属的提高。 5、金属的结晶是指由原子排列的转变为原子排列的过程。 6、纯金属的冷却曲线是用法测定的。冷却曲线的纵坐标表示,横坐标表示。 7、与之差称为过冷度。过冷度的大小与有关, 越快,金属的实际结晶温度越,过冷度也就越大。 8、金属的结晶过程是由和两个基本过程组成的。 9、细化晶粒的根本途径是控制结晶时的及。 10、金属在下,随温度的改变,由转变为的现象称为

同素异构转变。 二、判断: 1、金属材料的力学性能差异是由其内部组织结构所决定的。() 2、非晶体具有各向同性的特点。() 3、体心立方晶格的原子位于立方体的八个顶角及立方体六个平面的中心。() 4、金属的实际结晶温度均低于理论结晶温度。() 5、金属结晶时过冷度越大,结晶后晶粒越粗。() 6、一般说,晶粒越细小,金属材料的力学性能越好。() 7、多晶体中各晶粒的位向是完全相同的。() 8、单晶体具有各向异性的特点。() 9、在任何情况下,铁及其合金都是体心立方晶格。() 10、同素异构转变过程也遵循晶核形成与晶核长大的规律。() 11、金属发生同素异构转变时要放出热量,转变是在恒温下进行的。() 三、选择 1、α—Fe是具有()晶格的铁。 A、体心立方 B、面心立方 C、密排六方 2、纯铁在1450℃时为()晶格,在1000℃时为()晶格,在600℃时为 ()晶格。A、体心立方 B、面心立方 C、密排六方 3、纯铁在700℃时称为(),在1000℃时称为(),在1500℃时称为()。

金属热处理常用英文词汇

101个热处理常用英文词汇 1. indication 缺陷 2. test specimen 试样 3. bar 棒材 4. stock 原料 5. billet 方钢,钢方坯 6. bloom 钢坯,钢锭 7. section 型材 8. steel ingot 钢锭 9. blank 坯料,半成品 10. cast steel 铸钢 11. nodular cast iron 球墨铸铁 12. ductile cast iron 球墨铸铁 13. bronze 青铜 14. brass 黄铜 15. copper 合金 16. stainless steel不锈钢 17. decarburization 脱碳 18. scale 氧化皮 19. anneal 退火 20. process anneal 进行退火 21. quenching 淬火 22. normalizing 正火 23. Charpy impact text 夏比冲击试验 24. fatigue 疲劳 25. tensile testing 拉伸试验 26. solution 固溶处理 27. aging 时效处理 28. Vickers hardness维氏硬度 29. Rockwell hardness 洛氏硬度 30. Brinell hardness 布氏硬度 31. hardness tester硬度计 32. descale 除污,除氧化皮等 33. ferrite 铁素体 34. austenite 奥氏体 35. martensite马氏体 36. cementite 渗碳体 37. iron carbide 渗碳体 38. solid solution 固溶体 39. sorbite 索氏体

智能照明系统的外文文献原稿和译文

智能照明系统的外文文献原稿和译文

Introduction Introduction With the continuous development of our economy, rapidly rising living standards, people working and living environment have become increasingly demanding, while the lighting system requirements have become more sophisticated, the traditional lighting technology has been a strong blow. On the one hand because of information technology and computer technology changes in lighting technology, providing technical support; the other hand, due to energy shortage, the state more and more attention on energysaving lighting, new lighting control technology to develop rapidly to meet with By energy conservation, comfort, convenience requirements. Lighting control lighting control from the traditional manual method, automated lighting control to today's intelligent lighting control. Intelligent lighting control system is based on computercontrolled alldigital platform, modular, distributed bus control system, the central processor modules communicate directly through the network bus, the bus makes use of lighting, dimming, blinds, scene control to achieve intelligent, and become a complete bus system. Can be based on changes in the external environment in the device automatically adjust the status of the bus to reach safety, energy conservation, human effects, and can use in the future, in accordance with the requirements of users through the computer Way to increase or modify the system's functionality, without having to relaying of cables, intelligent lighting control system, high reliability, flexible control, lighting control is the traditional way can not be done. The basic components and monitoring the contents of the system System The basic components and monitoring the contents of the system System components Intelligent lighting control system is usually dimmer module, switch module, input module, the control panel, liquid crystal display touch screen, smart sensors, PC interface, time management module, handheld programmer, monitoring computer (need to bridge a large network connection) and other components composition.

机械毕业设计英文外文翻译50材料的热处理

外文资料 HEAT TREATMENT OF METALS The understanding of heat treatment is embrace by the broader study of metallurgy .Metallurgy is the physics, chemistry , and engineering related to metals from ore extraction to the final product . Heat treatment is the operation do heating and cooling a metal in its solid state to change its physical properties. According to the procedure used, steel can be hardened to resist cutting action and abrasion , or it can be softened to permit machining .With the proper heat treatment internal ductile interior . The analysis of the steel must be known because small percentages of certain elements,notably carbon , greatly affect the physical properties . Alloy steels owe their properties to the presence of one or more elements other than carbon, namely nickel, chromium , manganese , molybdenum , tungsten ,silicon , vanadium , and copper . Because of their improved physical properties they are used commercially in many ways not possible with carbon steels. The following discussion applies principally to the heat treatment of ordinary commercial steel known as plain-carbon steels .With this proves the rate of cooling is the controlling factor, produces the opposite effect . A SIMPLIFIED IRON-CARBON DAGRAM If we focus only on the materials normally known as steels, a simplified diagram is often used . Those portions of the iron-carbon diagram near the delta region and those above 2% carbon content are of little importance to the engineer and are deleted. A simplified diagram, such as the one in Fig . 2.1 focuses on the eutectoid region and is quite useful in understanding the properties and processing of steel.

外文翻译原文

204/JOURNAL OF BRIDGE ENGINEERING/AUGUST1999

JOURNAL OF BRIDGE ENGINEERING /AUGUST 1999/205 ends.The stress state in each cylindrical strip was determined from the total potential energy of a nonlinear arch model using the Rayleigh-Ritz method. It was emphasized that the membrane stresses in the com-pression region of the curved models were less than those predicted by linear theory and that there was an accompanying increase in ?ange resultant force.The maximum web bending stress was shown to occur at 0.20h from the compression ?ange for the simple support stiffness condition and 0.24h for the ?xed condition,where h is the height of the analytical panel.It was noted that 0.20h would be the optimum position for longitudinal stiffeners in curved girders,which is the same as for straight girders based on stability requirements.From the ?xed condition cases it was determined that there was no signi?cant change in the membrane stresses (from free to ?xed)but that there was a signi?cant effect on the web bend-ing stresses.Numerical results were generated for the reduc-tion in effective moment required to produce initial yield in the ?anges based on curvature and web slenderness for a panel aspect ratio of 1.0and a web-to-?ange area ratio of 2.0.From the results,a maximum reduction of about 13%was noted for a /R =0.167and about 8%for a /R =0.10(h /t w =150),both of which would correspond to extreme curvature,where a is the length of the analytical panel (modeling the distance be-tween transverse stiffeners)and R is the radius of curvature.To apply the parametric results to developing design criteria for practical curved girders,the de?ections and web bending stresses that would occur for girders with a curvature corre-sponding to the initial imperfection out-of-?atness limit of D /120was used.It was noted that,for a panel with an aspect ratio of 1.0,this would correspond to a curvature of a /R =0.067.The values of moment reduction using this approach were compared with those presented by Basler (Basler and Thurlimann 1961;Vincent 1969).Numerical results based on this limit were generated,and the following web-slenderness requirement was derived: 2 D 36,500a a =1?8.6?34 (1) ? ??? t R R F w ?y where D =unsupported distance between ?anges;and F y =yield stress in psi. An extension of this work was published a year later,when Culver et al.(1973)checked the accuracy of the isolated elas-tically supported cylindrical strips by treating the panel as a unit two-way shell rather than as individual strips.The ?ange/web boundaries were modeled as ?xed,and the boundaries at the transverse stiffeners were modeled as ?xed and simple.Longitudinal stiffeners were modeled with moments of inertias as multiples of the AASHO (Standard 1969)values for straight https://www.360docs.net/doc/8a10101988.html,ing analytical results obtained for the slenderness required to limit the plate bending stresses in the curved panel to those of a ?at panel with the maximum allowed out-of-?atness (a /R =0.067)and with D /t w =330,the following equa-tion was developed for curved plate girder web slenderness with one longitudinal stiffener: D 46,000a a =1?2.9 ?2.2 (2) ? ? ? t R f R w ?b where the calculated bending stress,f b ,is in psi.It was further concluded that if longitudinal stiffeners are located in both the tension and compression regions,the reduction in D /t w will not be required.For the case of two stiffeners,web bending in both regions is reduced and the web slenderness could be de-signed as a straight girder panel.Eq.(1)is currently used in the ‘‘Load Factor Design’’portion of the Guide Speci?cations ,and (2)is used in the ‘‘Allowable Stress Design’’portion for girders stiffened with one longitudinal stiffener.This work was continued by Mariani et al.(1973),where the optimum trans-verse stiffener rigidity was determined analytically. During almost the same time,Abdel-Sayed (1973)studied the prebuckling and elastic buckling behavior of curved web panels and proposed approximate conservative equations for estimating the critical load under pure normal loading (stress),pure shear,and combined normal and shear loading.The linear theory of shells was used.The panel was simply supported along all four edges with no torsional rigidity of the ?anges provided.The transverse stiffeners were therefore assumed to be rigid in their directions (no strains could be developed along the edges of the panels).The Galerkin method was used to solve the governing differential equations,and minimum eigenvalues of the critical load were calculated and presented for a wide range of loading conditions (bedding,shear,and combined),aspect ratios,and curvatures.For all cases,it was demonstrated that the critical load is higher for curved panels over the comparable ?at panel and increases with an increase in curvature. In 1980,Daniels et al.summarized the Lehigh University ?ve-year experimental research program on the fatigue behav-ior of horizontally curved bridges and concluded that the slen-derness limits suggested by Culver were too severe.Equations for ‘‘Load Factor Design’’and for ‘‘Allowable Stress Design’’were developed (respectively)as D 36,500a =1?4?192(3)? ?t R F w ?y D 23,000a =1?4 ?170 (4) ? ? t R f w ?b The latter equation is currently used in the ‘‘Allowable Stress Design’’portion of the Guide Speci?cations for girders not stiffened longitudinally. Numerous analytical and experimental works on the subject have also been published by Japanese researchers since the end of the CURT project.Mikami and colleagues presented work in Japanese journals (Mikami et al.1980;Mikami and Furunishi 1981)and later in the ASCE Journal of Engineering Mechanics (Mikami and Furunishi 1984)on the nonlinear be-havior of cylindrical web panels under bending and combined bending and shear.They analyzed the cylindrical panels based on Washizu’s (1975)nonlinear theory of shells.The governing nonlinear differential equations were solved numerically by the ?nite-difference method.Simple support boundary condi-tions were assumed along the curved boundaries (top and bot-tom at the ?ange locations)and both simple and ?xed support conditions were used at the straight (vertical)boundaries.The large displacement behavior was demonstrated by Mi-kami and Furunishi for a range of geometric properties.Nu-merical values of the load,de?ection,membrane stress,bend-ing stress,and torsional stress were obtained,but no equations for design use were presented.Signi?cant conclusions include that:(1)the compressive membrane stress in the circumfer-ential direction decreases with an increase in curvature;(2)the panel under combined bending and shear exhibits a lower level of the circumferential membrane stress as compared with the panel under pure bending,and as a result,the bending moment carried by the web panel is reduced;and (3)the plate bending stress under combined bending and shear is larger than that under pure bending.No formulations or recommendations for direct design use were made. Kuranishi and Hiwatashi (1981,1983)used the ?nite-ele-ment method to demonstrate the elastic ?nite displacement be-havior of curved I-girder webs under bending using models with and without ?ange rigidities.Rotation was not allowed (?xed condition)about the vertical axis at the ends of the panel (transverse stiffener locations).Again,the nonlinear distribu-

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