预应力空心板配筋计算
第6章预应力空心板配筋计算
6.1基本数据
门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。
(1)、构件尺寸
板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。
图6—1 板断面
简支板计算跨度
①弯矩计算
取L=L
+h=6100+500=6600(mm)
L<(L
+e)=6100+200=6300(mm)
故取L=6300mm
②剪力计算
取L=L
=6100(mm)
(2)、材料
混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；
混凝土抗压强度设计值f
c =19.5MPa，标准值f
kc
=27MPa；混凝土抗拉强度设计值
f t =1.80 MPa，标准值f
kc
=2.45MPa。预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值
f py =420 MPa，标准值f
pyk
=500 MPa。箍筋、吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f
y
=210
MPa。
(3)、施工条件
先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的0.75
倍，为30MPa。
(4)、作用
①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重)
1
q=(2.4?0.5-4?3.14?0.32/4)?25/2.4=0.00955(MPa)
2
q(面层)=0.1×2.4×25÷2.4=0.0025MPa
②可变作用标准值
a、堆货荷载：
3
q=30KN/m2
b、15t汽车荷载
汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)：
汽车总重力150KN；
后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；
轴距4.0m，轮距1.8 m；
车辆外型尺寸7m?2.5m；
按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m。
前轴
后
轴
A
B
C
D
V
700
400
1
8
2
5
a0
b0
a1
b1
a1
h
s
b
b
1
h s
a0
图6-2 图6-3
荷载传递宽度计算(图6-3)：单轮，平行板跨方向
a
0=200mm，h
S
=100mm a
1
=a
+2h
S
=200+2?100=400mm
单轮，垂直板跨方向
b
0=500mm，h
S
=100mm b
1
=b
+2h
S
=500+2?100=700mm
由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。
剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4)
a
0P A
P B P B P A
a
a
0a
a
1
a
1
a
1
a
1
图6-4
平行板跨方向，a s =a 0=400mm
垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm
b s
c = b 1+1.8h 0+0.3x=700+1.8?600+0.3?100=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)=0.06906 MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ?
=0.06906 MPa (5)、承载能力极限状态作用效应持久组合
自重作用的分项系数γG =1.2,堆货作用的分项系数γQ1
=1.4,汽车荷载作用
的分项系数γ
Q2
=1.4，运输机械荷载作用分项系数γ
Q3
=1.4，结构重要性系数γ
=1.0。
①取自重作用效应与堆货作用效应组合设计值
11G G Q Q M M M γγ=+
=(1.2?
81?0.01205?63002+1.4?8
1?0.030?63002
)?2400 = 672269220(N ?mm)
=672269.220(KN ?mm)
11c c Q Q V V V γγ=+
=(1.2?21q n +1.4?21
q 1 n )?3240 =(1.2?21?0.01205?6300+1.4?21
?0.030?6300)?2400
=426837.6(N) =426.8376(KN)
②取自重作用与板端汽车轮压力作用效应的剪力组合设计值 V=1.2?2
1
?0.01205?6300+1.5?0.06906?400?((6100-400/2)
+(6100-1800-400/2)+(6100-800-1800-400/2))?2400/6100
=216872N
(6)、正常使用极限状态作用效应组合
①作用的短期效应组合值
频遇值系数ψ1=0.8。取自重q 和堆货作用q 1的标准值组合时的跨中弯矩组合值：
M S =(
81?0.01205?63002+0.8?8
1
?0.030?63002)?2400=429247350(N ?mm) 取自重q 和堆货作用q 1的标准值组合时的剪力组合值： V S =21
?(0.01205+0.8?0.030)?6100?2400=263886(N)
②作用的长期效应(准永久)组合值
准永久值系数ψ2=0.6。取自重作用q 和堆货作用q1的标准值组合时的跨中弯矩组合值：
M 1=(
81?0.01205?63002+0.6?8
1
?0.030?63002)?2400=357805350(N ?mm) 6.2 持久状况承载力计算 (1)、正截面受弯承载力计算
①截面换算
为了简化计算，将直径D=300mm 的圆孔换成矩形：
b 0=0.908D=0.908 ?300=272.4(mm) h 0=0.865D=0.865 ?300=259.5(mm)
将空心板换算为Ⅰ字形截面(图6-5)
b f ?
= b f =2400(mm)
h f
?= h f
=(500-259.5)/2=120.25(mm)
h=500 mm
b=2400-80-5?272.4=958(mm)
图6-5 空心板换算成的工字型截面
②判别T 形截面类型
取自重q 和堆货作用效应组合设计值。 混凝土C40 f C =19.5(MPa)
为防止在放松下部预应力钢筋时，板顶部混凝土开裂，在板顶受压区配置预应力钢筋估算后选用冷拉Ⅲ级钢筋814，A P ?
=1231mm 2。
受拉区预应力钢筋的数量尚未确定，暂定全部预应力损失值为100 MPa ，即σ1=100 MPa 。按规范⑵第6.1.4条板顶预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力σp0?
：
σp0?
=σcon ?
-σ1
式中σcon ?
=0.9f pyk ，查规范附表A.0.3，f pyk =500 MPa ，因此
σp0?
=0.9?500-100=350MPa)
取a s =a s ?
=50mm ，所以h 0=450mm
f c b f ?h f ?(h 0 -0.5 h f ?)-(σp0?-f py ?)A ?(h 0?- a s ?
)
=19.5?2400?120.25?(450-2
1
?120.5)-(350-420)?1231?(450-50)
=2227864075(N ?mm)＞M(672269220(N ?mm)
按b f ?
=2400mm 的矩形截面计算。
③计算钢筋面积
a 、因在板顶部配有受压筋，按双筋截面计算：
M 1=M-(σp0?-f py ?)A p ?(h 0- a s ?
)
=672269220-(350-420)?1231?(450-50) =706737220(N ?mm)
按规范附录B 中式B.0.1-3的规定：
a s =20bh f M C
A S =
h f M
py s γ a s =706737220/(19.5?2400?4502)=0.075
查《港口工程钢筋混凝土结构设计规范》⑸附录B 中式B.0.1的规定得知： γs =0.978，ε=0.043，因此
A S =706737220 /(0.978?420?450)=5396(mm 2)
受压区高度x=εh 0=0.043?450=20(mm)＜2 a s ?
(100mm 2)所以尚需进行单筋截面计算，取两者之中的小值。
b 、按单筋截面计算：
a s =706737220 /(19.5?2400?4502)=0.0745 查表⑸B.0.1得γS =0.980，因此
A S =706737220 /(0.98?420?450)=3816(mm 2) 两种计算中应取3816mm 2，选用2122(7979mm 2)。 (2)、正截面受冲切承载力计算
按《港口工程钢筋混凝土结构设计规范》⑸第5.4.1条规定，空心板在局部荷载的作用下，冲切承载力应满足下式的要求
F 1≤F 1U
F 1K =50000N ，F 1=γ F 1K =1.5?50000=75000(N)
F 1U =
d
γ1
(0.70f t u m h 0)?a
其中γd =1.1，f t =1.80 MPa ，u m =2?(200+500+900)=3200(mm)
按《港口工程钢筋混凝土结构设计规范》⑸表5.4.1取值，即D 为空心直径，b 0
为相邻两空心间的最小肋宽，h 0为有效高度。
D/h 0=300/450=0.667
D/(b 0+D) =300 /(90+300)=0.77 α=0.44 F 1=75000(N)
F 1U =1
.11?0.7?1.8?3200?450?0.44=725760(N)
F 1＜F 1U ，满足要求。 (3)、斜截面承载力计算
取自重q 和堆货作用q 1的作用效应组合设计值
①按规范⑸第6.3.1条和第5.2.1条的规定：h W =500-2?120.25=259.5(mm)，b=1230.4mm ，h W / b =259.5/1020.8=0.25＜4.0，因此
V U =d γ1
?0.25f c bh 0=1
.11?0.25?19.5?1230.4?450=2453809(N) V=216872N ，V ＜V U ，满足要求。
②假定仅配有箍筋，取4Φ10，A SV =4?78.5=314(mm 2)，箍筋间距s=200mm ，f yv =210MPa ，V=216872N 。
按规范⑸式(5.2.3-2)和式(5.2.3-3)：
V C =0.07f C bh 0=0.07?19.5?1230.4?450=755773.2(N) V SV =1.25f yv (A SV /S)h 0=1.25?210?(314/200)?400=164850(N)
按规范式(6.3.3)和式(6.1.5-1)：
N P0=σP0(A P+ A P ?
)-σ1=350?(7979+1231)-100=3223400(N)
V P =0.05 N P0=0.05?3223400=161170(N)
V u =d γ1
(V C + V SV + V P )=1.11?(755773.2+164850+161170)=983448(N) V=216872N ，V ＜V u ,满足要求，可只配箍筋。
6.3正常使用极限状态验算 (1)、预应力损失计算
张拉控制应力按规范⑸第6.1.2条的规定：
σ
con
=0.9f pyk +0.05 f pyk =0.95?500=475(MPa)
①锚具变形引起的预应力损失
张拉时采用带螺母的锚具。按规范⑵表6.1.7取螺母缝隙为1mm ，垫板缝隙1mm ，张拉端至锚固端之间的距离L=100000mm ，
E s =1.8?105 MPa
σl1=L
a
E s =
10000011+?1.8?105=3.6(MPa) ②预应力钢筋的应力松弛损失
冷拉热扎钢筋超张拉，按规范⑸
表6.1.6的规定：
σl4=0.035σ
con
=0.035?475=16.6(MPa)
③混凝土预压前(第一批)的应力损失
σl =σl1+σl3+σl4=3.6+0+16.6=20.2(MPa)
④混凝土收缩、徐变引起预应力钢筋的预应力损失 混凝土强度达到C30时，放松预应力钢筋，此时
E C =3.0?104MPa
弹性摸量比：
a E = E C/ E S =(1.8?105)/(3.0?104)=6
板截面混凝土面积：
A C =2400?500-4?3.14?1502=917400(mm 2)
换算截面面积：
A 0=A C +(a E -1)(A P +A P ?
)
=917400+(6-1)?(7979+1231) =1246037.44(mm 2)
第一批预应力损失发生后放松预应力钢筋时，由预加应力产生的混凝土法向应力按规范⑸地6.1.4条计算：
σ
PC=
00A N P +0
0P P P I e N y 0 按规范⑸第6.1.5条规定：
N P0=σP0 A P +σP0
?A P
?
σP0=σ
con
-σ1 =475 -20.2=454.8(MPa)
N P0=454.8?(7979+1231)=4188708(N)
折算截面重心到板顶面的距离：
受压区预应力钢筋中心到板顶面的距离为50+ 14/2=57(mm) 受压区预应力钢筋中心到板顶面的距离为500-50-22/2=439(mm)
()12400120.25120.251030.45002120.2521
111246037.445002400120.25500120.2579796439123165722f x ??
???+?-?????=
??
????+??-?+??+?? ???????
=186.6(mm)
所以
e P0=
00P p
P P p P P N y A y A σσ-
=454.8?7979?(439-186.6)/4188708-454.8?1231?(186.6-57)/4188708 =201.34
计算
I0={1/12×2400×120.253+2400×120.25×[0.5×
(120.25+259.5)]2}
×2+1/12×1230.4×259.53+(2400×120.25×2+1230.4×259.5) ×(500×0.5-267.296)2+6.43×1539×(267.296-57)2 +6.43×16689.71×(267.296-437.5)2 =27111457195.4107 mm 4
预应力钢筋合力处的混凝土法向应力：
σPC =
00
000y I e N A N P P P + =4188708/1246037.44+(4188708?201.34/27111457195.4107)?201
.34
=3.36+6.26 =9.62(MPa)
按规范表6.1.10：σPC /′'
cu f =9.62/30=0.32，σl5=95 MPa
⑤混凝土预压后(第二批)的预应力损失
σl =20.2+95=115.2(MPa) σ
po=
σ
con
-σl =475-115.2=359.8(MPa)
N po =(σ
con
-σl )(A P + A P ?
)=359.8?(7979+1231)=3313758(N)
(2)、正截面抗烈度验算
按规范⑸第3.3.1、3.3.2、6.4.1条规定，按B 级一般要求不出现裂缝验算，应符合：①短期效应组合
σsc -σPc ≤a ct γf tk a E =
C
S
E E =(1.8?105)/(3.25?104)=5.54 A 0=1618116+(5.54-1)(7979+1231)=1659929(mm 2)
σpc =
00
000y I e N A N P P P + =3313758/1659929+(3313758?201.34/27111457195.4107)?(500-186.6) =2.00+8.35 =10.35(MPa)
按规范⑸式(6.4.2-1)：
W 0=I/y max =27111457195.4107/250=108445828.8 σsc =M s /W 0
=(429247350/108445828.8 =3.96(MPa) σsc -σPc =3.96-10.35 =-6.39＜0
a ct 取03，按规范附录G ：
γ=γm ε1=1.4?0.85=1.19
a ct γ f tk =0.3?1.19?2.45=0.875 MPa ＞--6.39MPa
满足要求。 ②长期效应组合
σlc -σPc ≤0 σlc =M 1/ W 0
=357805350/108445828.8 =3.30(MPa)
σlc -σPc =3.30-10.35=-7.05(MPa)＜0
满足要求。
(3)、斜截面抗烈度验算
按规范⑸第6.4.4条规定短期效应组合计算主拉应力： 22)2
(2τσσσ
σ
+±=X X TP CP
①验算截面重心处：
X σ=N p0/A 0=3313758/1659929=2.0(MPa)
S 0=2400?186.6?186.6/2-(2400-1230.4)?(186.6-120.25)
?(186.6-120.25)/2+5.54?231?(186.6-57)
=39374848.11(mm 3)
所以τ=(263886?39374848.11)/(27111457195.4107?1230.4)=0.311(MPa)
=
TP CP
σσ-20.2±±1.05=0.052.05-(MPa)
σtp =0.05 MPa ＜0.95f tk (2.33 MPa) σcp = -2.05 MPa ＜0.6 f ck (16.2 MPa)
满足要求.
②验算翼板与腹板连接处:
σpc =
00
0000y I e N A N P P P + y 0=186.6-120.25=66.35(mm) σ
pc
=3313758/1246037.44-(3313758?201.34/27111457195.4107)?66.35
=2.65-0.163 =2.486(MPa) σx =σpc +M s y 0/I 0
=2.486+(429247350/27111457195.4107)?66.35 =3.53(MPa)
S 0=2400?120.25?(186.6-120.25/2)+5.54?1231?(186.6-57) =37384523.3(mm 2)
所以τ=(263886?37384523.3)/( 27111457195.4107 ?1230.4) =0.295(MPa 22)2
(2τσσσ
σ
+±=X X TP CP
=TP
CP
σσ-3.532
±
±1.789=0.0243.554-(MPa) σtp =0.024 MPa ＜0.95 f tk (2.33 MPa) σcp =-3.554 MPa ＜0.6 f ck (16.2 MPa)
满足规范⑸第6.4.3条要求。
(4)、短暂状况抗裂度验算
①按规范⑸第6.1.14条规定，施工阶段预拉区不允许出现裂缝时，应满足：
σct (拉)≤0.7γ f tk ?
σcc (压)≤0.85f ck
00
00
p p p ct cc N N e y A I σσ=
=3313758/1659929
3313758×201.34×(500-186.6)
÷27111457195.4107
= 5.71
9.71-(MPa)
0.7γ f tk ?
=0.7?1.19?2.45=2.04(MPa)＞-5.71MPa 0.85 f ck =0.85?27=22.95(MPa)＞9.71MPa
满足要求。
②预拉区纵向钢筋的配筋率按规范⑸第6.1.17条规定：
A p ?
/A=7979/(500?2400)=0.66%＞0.15%
满足要求。
6.4施工期吊运验算
预制板一般采用四点吊，预制板为空心板，故横向吊点距板边缘的距离不宜过大，由于预制板上层铺设纵向钢筋，故纵向吊点距板边缘的距离可适当加大。 (1)、计算跨度(见图)：
板的预制尺寸：6.5m ?2.4m
计算时略去吊点至板边缘的自重，近似地按承受均布荷载的四点支承板计算。
Lx=2.4-0.3?2=1.8m Ly=6.5-0.5?2=5.5m
(2)、预制构件吊运时的动力系数：α=1.5 (3)、面板重量：
Q=arV/A=1.5?25?(2.4?0.5-2.4?0.32/4)/(2.4? 6.5)
=2.45(KN/m 2)
(4)、由于Lx/Ly=1.8/5.5=0.33，由《建筑结构 静力计算手册》(1975年版)
查得》当μ=1/6(钢筋混凝土板)时：
Mx=δqLx 2=0.0189?2.45?1.82=0.15KN ?m Mox=δqLx 2=0.0592?2.45?1.82=0.47 KN ?m My=δqLy 2=0.1221?2.45?5.52=9.05 KN ?m
Moy=δqLy2 =0.1304?2.45?5.52=9.66KN?m 而自重产生的应力σ=M/W=18.478?3.24/1285366
=4.658?10-56.2Mpa＜σp0=2.0Mpa
∴吊运时不会出现裂缝。
4、配筋图见附图WH-7。
预应力空心板配筋计算 (1)
第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝 土抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)： 汽车总重力150KN； 后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；
轴距4.0m ，轮距1.8 m ； 车辆外型尺寸7m ?2.5m ； 按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)： 单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ? = MPa
最新20m预应力混凝土空心板桥设计汇总
20m预应力混凝土空心板桥设计
20m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 . 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：20m （墩中心距）； 主桥全长：19.96m ； 计算跨径：19.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12 厘米钢筋混凝土。 2 . 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 3. 材料 混凝土：强度等级为C50，主要指标为如下： 426.8 2.418.4 1.653.2510a a ck tk a a cd td a c f MP f MP f MP f MP E MP == ===?强度标准值，强度设计值，性模弹量 预应力钢筋选用1×7（七股）φS 15.2mm 钢绞线，其强度指标如下 5186012601.95100.40.2563a a a f MP f MP E MP ξξ = = =? = =pk pd p pu b 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 相对界限受压区高度， 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 5 3352802.010a a a f MP f MP E MP = = =?sk sd s 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 4 . 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
空心板计算书
空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m
16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
预应力混凝土空心板
预应力混凝土空心板 本合同段共有空心板梁桥2座，共计有空心板梁216片，梁板采取集中预制,梁板安装计划采用汽车吊吊装，模板采用整体大块钢侧模，充气胶囊芯模，龙门吊起板的方法施工。 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板
预应力空心板计算书
预应力空心板计算书 一、预应力空心板桥基本资料及设计原则 1.1 设计基本资料 跨径：标准跨径20.00 l=m； b 计算跨径19.50 l=m。 桥面净空：净1720.5 +?m。 设计荷载: 公路—Ι级。 材料：预应力钢铰线采用715jφ钢铰线； 非预应力钢筋采用热轧Ι级和Ⅱ级钢筋； 空心板为50号混凝土； 铰缝为50号细石混凝土； 封头采用20号混凝土； 立柱、盖梁及桥头搭板采用30号混凝土； 基桩采用25号混凝土； 桥面铺装采用40号混凝土和AC-16Ι沥青混凝土； 支座采用圆板式GYZ200-35橡胶支座。 1.2 设计依据及规 1)《公路桥涵设计通用规》（JTG D60—2004） 2)《公路砖石及混凝土桥涵设计规》（JTJ 022—85），简称“圬工规”； 3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D26-2004），简称“公预规”； 4)《公路桥涵设计手册》（梁桥）； 5)《公路桥涵地基与基础设计规》（JTJ 024-85）
二、预应力空心板桥力计算 2.1 构造型式及尺寸选定 桥面净空为净1720.5+?m ，全桥宽采用18块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99 cm ，空心板全长19.96m 。采用先法施工工艺，预应力钢铰线采用715j φ钢铰线，沿跨长直线配筋。全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。 2.2 毛截面几何特性计算 h A =99?80-2?36?28-4? 2 182 π?-2?112.588 2.58522?? ??+?+?? ??? =3768.2cm 2 图2-1 空心板截面构造及尺寸（cm ） 2.2.1 毛截面面积 2.2.2 毛截面重心位置 全截面对12板高处的静矩:
先张法预应力空心板施工方案
先张法预应力空心板施 工方案 Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】
目录
先张法预应力空心板施工方案 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)； 2、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004； 3、济鱼高速公路LQSG-5合同段两阶段施工图设计； 4、《济徐高速公路建设标准化管理手册》； 5、我单位同类工程的施工经验及现有人员、材料、机械设备等情况； 6、业主、总监办及驻地办各种相关文件精神。 二、工程概况 主线采用双向四车道的高速公路标准，路基宽度28m，设计速度采用120公里/小时；桥涵设计车辆荷载为公路-Ⅰ级；特大桥的设计洪水频率1/300，大、中、小桥、涵洞和路基设计洪水频率1/100。设计有预应力空心板梁的结构物共34座，其中10m板380片、13m板573片、16m板234片、20m板380片，共计1567片。
三、设计要点 1、预应力混凝土空心板按部分预应力混凝土A类构件设计。 设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，桥面现浇层参与结构受力，荷载横向分配系数采用铰接板、刚接板法计算，并用梁格法进行检算。空心板顶板计算按单向板和悬臂板计算。并采用空间结构计算软件复核。 2、设计参数 （1）混凝土：C50混凝土重度γ=26.0KN/m3,弹性模量EC=3.45×104MPa。C40混凝土重度γ=25.0KN/m3,弹性模量EC=3.25×104MPa。 （2）预应力筋：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。Ep=1.95×105MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3。 （3）竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）规定取值： 竖向日照正温差T1=14℃，T2=5.5℃,A=300mm； 竖向日照反温差T1=-7.0℃，T2=-2.75℃,A=300mm。
预应力混凝土简支空心板桥设计
课程设计计算书 姓名：史建果 指导老师：高婧 学院：建筑与土木工程学院 系别：土木工程系 专业：土木工程专业 年级：2010 级 学号：201560 预应力混凝土空心板桥课程设计任务书 一、设计资料 原南关大桥位于某县城南端，是107国道郑州-武汉段跨越汝河的一座大型公路桥梁，于1976年建成通车。其上部结构为钢筋混凝土简支T梁，下部结构为双柱式墩台、桩基础，桥面全宽12m，双向2车道，设计荷载为汽车-20级，挂车-100。2009年8月，中铁大桥局集团武汉桥梁科研研究院有限公司检测中心对该桥进行了检测，该桥被评为四类桥，建议该桥拆除重建。新建桥梁桥位处路线平面位于直线段。上部结构采用双跨预应力空心简支板桥，下部结构采用柱径1.2米的双/三柱式桥墩，桩基础；桥台为桩柱式桥台，桩基础。本课程设计仅设计上部结构。 （一）技术标准： 1、标准跨径（墩中心距离）：l b=13 m, 16m,18m,20m,22m,25m. 2、桥面宽度：桥面全宽11 m /15m/19.0ｍ/21.0ｍ，按四/双车道外加人行道设计：（1）人行道（含栏杆）1.5m + 防撞护栏0.5m + 车行道15.0/7.0m + 防撞护栏0.5m +人行道（含栏杆）1.5m。 （2）人行道（含栏杆）2.5m + 防撞护栏0.5m + 车行道15.0m + 防撞护栏0.5m +人行道（含栏杆）2.5m。
（3）防撞护栏0.5m + 车行道14.0m + 防撞护栏0.5m。 3、桥面横坡：双向1.5％。 4、设计荷载：公路—I级或公路—II级。 5、通航标准：无通航要求。 6、地震烈度：抗震设防烈度为Ⅵ度区，设计基本地震加速度值为0.05g。 7、设计洪水频率:1/100。 8、环境标准：I类环境。 9、设计安全等级：二级。 （二）材料 1、.混凝土 1）水泥：应采用高品质的强度等级为62.5、52.5或42.5的硅酸盐水泥，同一类构件应采用同一品种水泥。 2）粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。 3）混凝土：预制空心板、现浇连续段、铰缝和桥面现浇层均采用C50；封端混凝土采用C40。伸缩缝采用C50钢纤维混凝土。 2、普通钢材 普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499 -1998）的规定。R235钢筋主要采用直径d=6、8、10mm三种规格；HRB335钢筋主要采用直径d=12、16、20、22、25、28mm六种规格。 3、预应力钢筋 采用抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。4、其它材料 1）钢板：应采用《碳素结构钢》(GB700-1988)规定的Q235B钢板。 2）支座：采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。 5、设计参数
桥梁工程--后张法空心板预应力张拉计算
后张法20米空心板梁张拉计算书 工程概况： 才湾中桥，桥面结构为4跨20m预应力钢筋砼空心板。 一、预应力筋材料与张拉设备 （一）、预应力筋材料： 根据设计施工图，预应力筋为φs15.2钢绞线，控制应力为σcon=1395，φj = 15.2mm。A=140mm2。经检查，其出厂质量证明材料符合规范规定的要求；经现场取样委托检验，其各项质量指标符合设计和规范规定质量标准。 （二）、预应力张拉设备规格、型号及标定情况： 1、千斤顶：采用预应力用液压千斤顶-YCW150B，千斤顶活塞面积：A=30220mm2, 2、油表：采用YE型与千斤顶配套的。 3、锚具：根据设计图纸，采用M15—5系列锚具； （三）、油表量程的选用： 根据设计图纸，该梁板有一种钢束，分别由5股钢绞线构成，钢束最大控制张拉力分别为： 5股：P = 1860×0.75×0.00014×5/1000×1000000 = 976.5KN 按最大控制张拉力P =976.5 KN 计算， 其油表读数Q=P/A=（976.5×1000）/30220=32.31MPa。 （四）、张拉设备标定情况： 经广西壮族自治区预应力机具产品质量监督检验中心2016年3月17日标定，其编号配套及曲线方程分别如下： Ⅰ#：张拉千斤YCW150B-1112088，油压表YE03108151，F =29.902P+5.076，r2 = 0.99996； Ⅱ#:张拉千斤YCW150B-1112091，油压表YE03107955，F =28.876P+29.129，r2 = 0.99958； （注：F - 张拉控制力KN；P - 张拉控制应力MPa ）
预应力混凝土空心板结构性能检验参数表
预应力混凝土空心板结构性能检验参数表[03ZG401图集] 板型号 配筋根数 正常使用极限状态检验 承载力检验荷载设计值[Q d ] （KN/m 2 ） 自重（KN） 正常使用荷载标准值检验值[Q s ] （KN/m 2） 抗裂检验系数允许值 [νcr ]抗裂检验荷载 允许值 [Q cr ][Q cr ]fj （KN/m 2）短期挠度允许值 [αs ]1.1[αs ]（mm）YKB24517 6.17 1.267.78/7.47 4.71/5.188.11 2.175YKB245277.67 1.269.66/9.28 4.84/5.3310.29 2.175YKB245379.17 1.2611.55/11.09 4.94/5.4312.46 2.175YKB27517 6.17 1.267.78/7.47 5.35/5.888.08 2.450YKB275277.67 1.269.66/9.28 5.50/6.0510.24 2.450YKB275379.17 1.2611.55/11.09 5.61/6.1712.41 2.450YKB30517 6.17 1.267.78/7.47 5.99/6.598.05 2.725YKB305277.71 1.3410.33/9.95 6.16/6.7810.21 2.725YKB305389.18 1.2411.38/10.92 6.29/6.9112.37 2.725YKB33518 6.19 1.227.55/7.24 6.63/7.298.03 3.000YKB335287.68 1.269.67/9.29 6.82/7.5010.18 3.000YKB3353109.21 1.1910.96/10.50 6.96/7.6512.34 3.000YKB36518 6.22 1.308.08/7.777.27/8.008.01 3.275YKB3652107.77 1.199.17/8.797.48/8.2310.16 3.275YKB3653139.15 1.1710.71/10.257.63/8.3912.31 3.275YKB395110 6.19 1.247.68/7.387.91/8.708.00 3.550YKB3952137.71 1.199.17/8.188.14/8.9610.14 3.550YKB3953179.21 1.1510.60/10.148.30/9.1312.29 3.550YKB405111 6.20 1.247.69/7.388.13/8.947.99 3.625YKB4052147.71 1.179.02/8.638.36/9.2010.14 3.625YKB4053189.15 1.1710.71/10.258.53/9.3812.28 3.625YKB 425112 6.18 1.247.66/7.358.55/9.417.98 3.775YKB4252167.67 1.178.96/8.588.80/9.6810.13 3.775YKB4253 20 9.20 1.13 10.40/9.94 8.98/9.88 12.27 3.775 注：1、表中符号：Q s —正常使用荷载标准值检验值；Q d —承载力检验荷载设计值；[νcr ]—抗裂检验系数允许值；[Q cr ]—抗裂检验荷载允许值；[Q cr ]fj —抗裂检验荷载允许值复检值；[αs ]—短期挠度允许值。 2、承载力检验荷载设计值[Q d ]、正常使用荷载标准值检值[Q s ]、抗裂检验荷载允许值[Q cr ]均包括板自重。 3、短期挠度[αs ]包括板自重挠度。 4、板自重为：1.83KN/m 2 5、检验跨度L 1：L 1=L-180mm ，其中L 是板的标志长度。 6、检验面积m 2：（L －180）×490
m预应力混凝土空心板桥设计word文档
20m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 . 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：20m （墩中心距）； 主桥全长：19.96m ； 计算跨径：19.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12厘 米钢筋混凝土。 2 . 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 3. 材料 混凝土：强度等级为C50，主要指标为如下： 426.8 2.418.4 1.653.2510a a ck tk a a cd td a c f MP f MP f MP f MP E MP == ===?强度标准值，强度设计值，性模弹量 预应力钢筋选用1×7（七股）φS 15.2mm 钢绞线，其强度指标如下 5186012601.95100.40.2563a a a f MP f MP E MP ξξ = = =? = =pk pd p pu b 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 相对界限受压区高度， 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 5 3352802.010a a a f MP f MP E MP = = =?sk sd s 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 4 . 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》 1.2 构造形式及尺寸选定 全桥空心板横断面布置如图，每块空心板截面及构造尺寸见图
16m预应力混凝土空心板计算书
16m预应力混凝土空心板计算书
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程 新桥中桥空心板上、下部结构计算书 1 工程概况 S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。 桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。 1.1 技术标准 1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。 2. 设计速度：40公里/小时。 3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行 道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。 4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。 5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001， 1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震 动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震 分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。桥位区属相对稳定地块，只 作简易抗震设计。 1.2 上部构造 上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。 梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。
1.3 下部构造 桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。 2 计算采用的技术规范及软件 1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）； 2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）； 4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）； 6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）； 8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）； 9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。 10.《公路排水设计规范》(JTG/T D33-2012)。 11.《砼结构耐久性设计规范》（G B/T50476-2008）。 12.《公路工程砼结构防腐技术规范》（JTG /TB07-01-2006）。 采用桥梁博士3.0进行混凝土梁验算。 3 计算采用的基本资料 一、钢筋混凝土梁单孔最大跨径为16m，总长度小于100m，属中桥，按连续梁进行计算，安全等级为二级。 二、根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.10条规定，计算桥梁结构需计入梯度温度引起的正负效应，竖向温度梯度曲线如下：
米空心板预应力张拉计算书
米空心板预应力张拉计算书
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:
国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日
第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。 梁体预应力材料： 预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中： Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ） Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２ 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： ３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：
预应力空心板上部结构计算
预应力空心板上部结构计算
第一章 前言 设该桥所在地区为新建工程中的一座3跨桥梁，在经过桥型方案比选后，选用预应力空心板简支梁桥，每跨16米，共3跨。由于横向尺寸较整，故设计的空心板截面尺寸采用常见的结构形式。 计算书分为上部结构与下部结构两个部分。上部结构部分包括尺寸拟定、应力分析、横向分布系数的计算、荷载的分布与组合、内力计算、特殊截面的剪力与弯矩的求得、预应力混凝土的配筋、钢筋束的分布、预应力损失的计算与组合、各截面的验算。下部结构由于学校课程里接触的不多，自己探索着并结合与指导老师的探讨完成。包括支座的尺寸与计算、支座下盖梁的尺寸拟定，支座反力与弯矩的计算组合、荷载的布置、其配筋与验算、桩的计算与地基承载力的计算。 虽然平时也有过桥梁的课程设计，但我通过做毕业设计中学到了许多书本上学不到的东西。结合所学专业知识与实际考虑的情况，我完成了这份计算书。
预应力空心板上部结构计算 2.1. 设计资料 （1）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅰ级；护栏：3.02N/m k 。 （2）.桥面跨径及净宽 标准跨径：k l =16m 。 计算跨径: l =15.6m 。 板 长：1l =15.96m 。 桥梁宽度：9m+2×0.5m 。 板 宽：2l =0.99m 。 （3）.主要材料 混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用?s 12.7高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值 pk f =1860MPa ，弹性模量p E =1.95510MPa ?，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用 HRB335级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。 （4）.施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 （5）.计算方法及理论 极限状态设计法 （6）.设计依据及参考资料 （1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
桥梁预应力空心板设计计算书
预应力空心板设计计算书 一、设计资料 1.跨径：标准跨径:??=16．00m；计算跨径l =15．56m 2.桥面净空：2X0.5m+9m 3.设计荷载:公路-?极荷载; 4.材料: 预应力钢筋：采用1×7 钢绞线,公称直径12.7mm；公称截面积98.7 mm 2 , f pk =1860Mpa，f pd =1260Mpa，E p =1.95×10 5 Mpa, 预应力钢绞线沿板跨长直线布置; 非预应力钢筋：采用HRB335, f sk =335Mpa, f sd =280Mpa;R235, f sk =235Mpa, f sd =195Mpa; 混凝土：空心板块混凝土采用C50，f ck =26.8MPa，f cd =18.4Mpa，f tk =2.65Mpa，f td =1.65Mpa。绞缝为C30 细集料混凝土；桥面铺装采用C30 沥青混凝土；栏杆为C25 混凝土。 5、设计要求：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62 －2004）》要求，按A 类预应力混凝土构件设计此梁。 7、设计依据与参考书 《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社 《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社 《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社 二、构造与尺寸 50 900/2 2% 图1-1 桥梁横断面
图1-2 面构造及尺寸（尺单位：cm） 三、毛截面面积计算（详见图1-2） A h=4688.28cm2 (一)毛截面重心位置 全截面静距：对称部分抵消后对1/2板高静距 S=4854.5cm3 铰面积：A铰=885cm2 毛面积的重心及位置为： d h=1.2cm (向下) 铰重心对1/2板高的距离： d铰=5.5cm (二)毛截面对重心的惯距 面积：A′=2290.2cm2 圆对自身惯距：I=417392.8cm4 由此可得空心板毛截面至重心轴的惯性矩： I=3.07X101om m4 空心板的截面抗扭刚度可简化为图1-3的单箱截面来近似计算 I T=4.35X101omm4
单向板配筋计算书
水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日
目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………
20m跨预应力混凝土空心板计算示例(手工计算)
20m 预应力混凝土空心板计算示例 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 跨径：桥梁标准跨径20m ；计算跨径(正交、简支)19.6m ；预制板长19.96m 设计荷载：公路－Ⅰ级 桥面宽度：（路基宽26m ，高速公路），半幅桥全宽12.5m 0.5m( 护栏墙)+11.25m( 行车道)+ 0.5m( 护栏墙)或0.75m( 波型护栏)＝12.25m 或12.5m 桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类 1.1.2 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004 （简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 （简称《预规》）1.1.3 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3 ） 1.2 主要材料 1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40 、护栏为C30 s 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2 ，f1860Mpa pk ， 5 E 1.95 10 Mpa p 3）普通钢筋：采用HRB335 ，335 f Mpa sk ， 5 E 2.0 104 Mpa S 1.3 设计要点 1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土 A 类构件设计，桥面铺装层100mmC40 混凝土不参与截面组合作用； 1
2）预应力张拉控制应力值con 0.75 f pk ，预应力张拉台座长假定为70m ，混凝土强度达到80 ％时才允许放张预应力钢筋; 3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80 ％; 6）存梁时间为90d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图（单位：m） 2.2 预制板截面尺寸单位：mm 边、中板毛截面几何特性表2－1 板号边板中板 几何特性面积抗弯弹性截面重心面积抗弯弹性截面重心 2
跨径16m预应力混凝土简支空心板桥设计
跨径16m 预应力混凝土简支空心板桥设计 一 设计资料 1.道路等级 三级公路（远离城镇） 2.设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（道路Ⅱ级） 3.桥面跨径及桥宽 标准跨径：m l k 16= 计算跨径：m l 50.15= 桥面宽度：m 5.0(栏杆）+m 7(行车道))+m 5.0(栏杆) 主梁全长：m 96.15 桥面坡度：不设纵坡，车行道双向横坡为2% 桥轴平面线形：直线 4.主要材料 1)混凝土 采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也采用C40；桥面连续采用C30混凝土。 2)钢筋 主要采用HRB335钢筋。预应力筋为71?股钢绞线，直径mm 2.15，截面面
积13902mm ，抗拉标准强度MPa f pk 1860=，弹性模量MPa E p 51095.1?=。采用先法施工工艺，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。 3）板式橡胶支座 采用三元乙丙橡胶，耐寒型，尺寸根据计算确定。 5.施工工艺 采用先法施工，预应力钢绞线两端同时对称拉。 6.计算法及理论 极限状态法设计。 7.设计依据 《通用规》《公预规》。 二 构造类型及尺寸 全桥宽采用7块C50预应力混凝土空心板，每块m 1.1，板厚m 85.0。采用后法施工，预应力混凝土钢筋采用71?股钢绞线，直径15.2mm ，截面面积 2139mm ，抗拉强度标准值MPa f pk 1860=，抗拉设计值MPa f pd 1260=，弹性模 量MPa E p 51095.1?=。C50混凝土空心板的抗压强度设计值MPa f cd 4.22=，抗拉强度的标准值MPa f td 56.2= 抗拉强度设计值MPa f td 83.1=。全桥空心板横断面图如图所示，每块空心板截面以及构造尺寸如图所示。