混凝土楼盖设计书
《混凝土结构设计原理》
课程设计计算书
题目：广州市番禺区某工业厂房第一车间楼盖设计
班级：
姓名：
学号：
指导教师：
城市建设学院
2012年12月
目录
一、设计资料 (3)
二、楼盖的结构平面布置 (3)
三、楼面板的设计 (4)
1、荷载 (4)
2、计算简图 (4)
3、弯矩计算 (4)
4、正截面受弯承载力计算 (5)
四、次梁设计 (5)
1、荷载设计 (6)
2、计算简图 (6)
3、内力计算 (6)
4、承载力计算 (7)
a、正截面受弯承载力 (7)
b、斜截面受剪承载力 (7)
5、锚固长度 (8)
五、主梁设计 (9)
1、荷载设计值 (9)
2、计算简图 (9)
3、内力设计值及包络图 (9)
4、弯矩包络图 (10)
5、受弯承载力 (15)
a、正截面受弯承载力 (15)
b、斜截面受剪承载力 (16)
6、锚固长度 (16)
7、次梁两侧附加横向钢筋的计算： (16)
8、挠度验算 (17)
9、裂缝验算 (18)
六、屋面板设计 (18)
1、荷载 (18)
2、计算简图 (19)
3、弯矩计算 (19)
4、正截面受弯承载力计算 (19)
七、柱子设计 (20)
1、设计信息 (20)
a、第二层柱子设计荷载信息 (20)
b、第一层柱子设计荷载信息 (21)
2、柱子配筋设计 (21)
八、楼梯屋面设计 (23)
九、绘制施工图 (24)
1、施工说明 (24)
2、结构平面布置图 (24)
3、板配筋图 (24)
4、次梁配筋图 (25)
5、主梁配筋图 (25)
一、设计资料
1、楼面做法：（自上而下）
10mm 厚耐磨地砖 322 kn / m (重度）
20mm 厚1:3水泥砂浆找平层320 kn / m (重度） 80mm 厚现浇钢筋混凝土楼板325 kn / m (重度） 20mm 厚板底混合砂浆抹灰层317 kn / m (重度）
2、材料：混凝土强度等级C30；梁纵向钢筋采用HRB335钢筋，板、箍筋采用HPB300
级钢筋。
二、楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.6m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6 / 3 = 2.2m ，0201/ 6.6/2.23l l ==， 因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚mm h ≥2200 / 30=73，对于工业建筑的楼盖板，要求
h 70mm ≥，取板厚h=80mm （注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布设电线管，故板
厚常不宜小于100mm ）
次梁截面高度应满足00/18~/126600/18~6600/12367~550h l l mm ===。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。截面宽度取为b=200mm 。
主梁截面高度应满足00/15~/106600/15~6600/10440~660h l l mm ===。取h=650mm ，截面宽度取b=300mm 。 楼盖结构平面布置图如下：
三、楼面板的设计 1、荷载
板的永久荷载标准值
10mm 厚耐磨地砖 322 kn / m (重度） 2
0.01220.22/k n m ?
= 20mm 厚1:3水泥砂浆找平层320 kn / m (重度） 20.0220
0.4/
k n m ?
= 80mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 2
0.08252/k n m ?=
20mm 厚板底混合砂浆抹灰层317 kn / m (重度） 2
0.02170.34/
k n m ?= 小计：0.22+0.4+2+0.34=2.962/kn m 板的可变荷载标准值 62/kn m
永久荷载分项系数取1.2,，因楼面可变荷载值大雨4.02/kn m ，故可变荷载分项系数取 1.3。故：
板的永久荷载设计值：22.96 1.2 3.552/g kn m =?= 板的可变荷载设计值：26 1.37.8/q kn m =?= 板的荷载总设计值： 222
3.552/7.8/11.352/
q g k n m k n m k n m +=+= 2、计算简图
按塑性内力重分布设计，次梁截面200500mm ?，板的计算跨度为：
边 跨 01ln 2200200/22100l mm ==-= 中间跨 02ln 22002002000l mm ==-=
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，去1m 宽板作为计算单元，计算简图如下
3、弯矩计算
不考虑板横向作用截面弯矩的折减，有附表1可以查的，板的弯矩系数m α分别为：
边支座： -1 / 16 边支座跨中： 1 / 14 离端第二支座： -1 / 11 离端第二支座跨中： 1 / 16
中间支座： -1 / 14 中间支座跨中： 1 / 16
220111
()11.352 2.1 3.12891616
A M q g l kn m =-+=-??=-? 2210111
()11.352 2.1 3.57591414
M q g l kn m =
+=-??=?
220211
()11.352 2.0 4.1281111
B M q g l kn m =-
+=-??=-?22230211
()11.352 2.0 2.8381616M M q g l kn m ==+=??=?
220311
()11.352 2.0 3.29481414
c M q g l kn m =-
+=-??=-? 4、正截面受弯承载力计算
环境类别一类，C30混凝土（21 1.0 14.3/c f n mm α==），板的最小保护层厚C=15mm ，假设纵向钢筋直径d=10mm ，板厚80mm ，板计算宽度b=1000mm ，板纵向钢筋采用HPB3002270 /y f n mm =，则0h =h - c - d /2801510/260mm =--=。计算过程如下：
板的配筋计算
计算表明支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布原则，则:
0 1.43
/251/(100080)0.3%0.45
0.450.24%270
ft As b h fy ρ=?=?=>== 0/251/(100080)0.3%0.2%As b h ρ=?=?=> 故满足最小配筋率要求。 四、次梁设计
1、荷载设计
永久荷载设计值：
板传来的永久荷载：3.552 2.27.7144kn /m ?= 次梁自重应力： ()0.020.50.0825 1.2 2.
52k n /m ?-?
?= 次梁粉刷： (
)0.020.5
0.082 1.2170.
34k n /m ?-?
??= 小计：g=10.6744kn/m
可变荷载设计值： 7.8 2.2
17.16k n
q =?= 荷载总设计值：10.674417.1627.8344kn /m q g +=+= 2、计算简图
3、内力计算
由附表1可以查到弯矩系数和剪力系数，
弯矩设计值：端支座 -1 / 24 边支座跨中： 1 / 14
离端第二支座： -1 / 11 离端第二支座跨中： 1 / 16
中间支座： -1 / 14 中间支座跨中： 1 / 16
220111
()27.8344 6.3546.7652424
A M q g l kn m =-+=-??=-? 2210111
()27.8344 6.3580.1681414M q g l kn m =-
+=-??=? 220111
()27.8344 6.35102.0321111
B M q g l kn m =-
+=-??=-? 22230211
()27.8344 6.3569.0481616
M M q g l kn m ==+=??=? 220111
()27.8344 6.370.9101414
C M q g l kn m =-
+=-??=-? 剪力设计值：
n10.50()l 0.5027.8344 6.3588.374A V q g kn =+=??=
n10.55()l 0.5527.8344 6.3597.211BL V q g kn =+=??= n20.55()l 0.5527.8344 6.396.446BR C V V q g kn ==+=??=
4、承载力计算 a 、正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度
f '/36600/3
2200
'2002000
2200
'12'
20012801160
b '1160
f f f f b l b b Sn mm b b h mm ====+=+==+=+?==取三者的最小值，故
除了支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排，环境类别一类，C30混凝土（221c c t 1.0 =0.1 f =14.3n/mm f =1.43n/mm α=β），梁的最小保护层厚度C=20mm ，纵向钢筋用HRB335（2fy=300n/mm ），假设箍筋采用HPB300(2fy=270n/mm )直径8mm ，纵向刚劲直径18mm 。经判断跨内截面均属于一类T 性截面。则： 16 As=40216+1As=658mm 16+218 As=911mm 16+1As=658mm 216+1As=658mm 1=-均小于0.35，符合内力重分布原则：0 1.43/402/(200500)0.40%0.45
0.450.18%360
ft As b h fy ρ=?=?=>== 0/402/(200500)0.40%0.2%As b h ρ=?=?=> 故满足最小配筋率要求。 b 、斜截面受剪承载力
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配筋率验算，验算
截面尺寸：
0w c c 0'43880358h / b=358/200=1.79<40.25f b h =0.25114.3200438=313.170kn>Vmax=97.211kn
w f h h h mm =-=-=?β???????因故
截面尺寸满足要求。
采用HPB300直径8mm 的双肢箍，计算支座B 左侧截面由：
00yv 0300.7f sv h 27050.3243611842632====1168mm -0.7ft b h 97.2210-0.7 1.4320043510133CS yv BL Asv
V ft b h f h S
A S V =???+?
?????????????可得
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算箍筋面积增加20%或箍筋间距减少20%，现调整箍筋间距S=0.8*1168=934mm 。截面高度在300~500mm 的梁最大箍筋间距200mm ，故取200mm 为方便施工沿梁长不变。验算配筋率下限值，弯矩调幅要求配筋率下限为
0.3/0.3 1.43/2700.15%
sv 100.8
sv===0.25%>0.15%
b s 200200
ft fyv A =?=??实际配筋率P 5、锚固长度
次梁锚固程度，基本锚固长度
300
d 185********.43
b-as=300-20=280mm 528-280=248mm>12d=216mm
y ab t
f l mm d mm f =α?
?=0.14?
?=>=设置伸入主梁（），则下折
五、主梁设计
主梁按弹性方法设计。 1、荷载设计值
为了简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载 10.676.6
70.42
kn ?= 主梁的自重（含粉刷）
((0.6
50.08)0.3 2.225)+0.020.65-0.082 2.21.2=12.309
kn -???????（）） 永久荷载设计值70.42212.3182.732G kn =+= 可变荷载设计值17.16 6.6113.256Q kn =?= 2、计算简图
因主梁的线刚度与柱的线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度去支承中心线之间的距离，06600l mm =。主梁的计算简图如下：
3、内力设计值及包络图 a 、弯矩设计值 弯矩1020M k Gl k Ql =+
式中系数12k k 、由附表2相应查得。
1m a x 0.22482.732 6.6+0.289113.256 6.6=340.188k n m M =?????， m a x -0.26782.732 6.6-0.311113.256 6.6=-380.46k n m M =?????B ， m a x
0.06782.732 6.6+0.2113.256 6.6=186.636k n m M =?????2， b 、剪力设计值 剪力34V=k G+k Q
式中系数12k k 、由附表2相应查得。 A ,m a x V =0.73382.732+0.866113.256=158.722k n ??
B L ,m a x V =-1.26782.732-1.311113.256=-253.300k n ??
剪力包络图如下：
4、弯矩包络图
a 、第1、3跨有可变荷载第2跨没有可变荷载 由附表2可知支座B 或C 的弯矩值为：
0.26782.732 6.60.133113.256 6.6-247.415B c M M kn m ==-??-??=?
在第一、三跨内，以支座弯矩0kn m 247.415kn m A B M M =?=-?的连线为基线， 做G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集 中荷载作用点处弯矩分别为 第一处：
111247.415348.7023333
340.188B M M kn m
=+==?0（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6- 与相近。
第二处：
2112247.415
268.9873333
B M M kn m ?=+==?0（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6-
在第二跨内，以支座247.206kn m B C M M ==-?的连线为基线作G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载作用点处弯矩分别为
1311
=247.415-63.195633
B M M M kn m =+==?0（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6-
则其弯矩图如下：
b 、第一、二跨有可变荷载，第三跨没有可变荷载。
第一跨内，在第一跨内以支座0kn m 380.468kn m A B M M =?=-?的连线为基线，作出G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处弯矩分别为： 第一处
111380.468
307.1063333
B M M k n m =+==?0（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6-
第二处
211380.468
180.2833333
B M M k n m ?=+==?02（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6-
第二跨内，以支座
380.468kn m 0.26782.732 6.60.089113.256 6.6214.525kn m B c M M =-?=-??-??=-?的连线为基线，作出G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处弯矩分别为： 第一处：
12-1
+33
12-380.468+214.525+-214.525108.77833
B C C
M M M M kn m =+?==?0（）（Q+G ）L （）（82.732+113.256）6.6
第二处
2-1
+33
1-380.468+214.525+-214.525164.09233
B C C
M M M M kn m =+==?0（）（Q+G ）L （）（82.732+113.256）6.6
第二跨内，在第一跨内以支座0kn m 214.525kn m D c M M =?=-?的连线为基线，
作
出G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处弯矩分别为： 第一处：
12112214.525
+113.2573333
C M M k n m ?=+==?0（）（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6
第二处：
2112214.525
+113.2573333
C M M k n m ?=+==?0（Q+G ）L （82.732+113.256）6.6
则其弯矩图如下：
c 、第二跨有可变荷载，第一、三跨没有可变荷载以
第二跨内以0.26782.732 6.60.133113.256 6.6247.415B C M M kn m ==-??-??=-?的连线为基线，作出G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处弯矩分别为： 第一处
111
-247.415186.41633
B M M kn m
=+=??=?0（Q+G ）L 82.732 6.6与前相近
第二处
211
-247.415186.41633
B M M kn m =+=??=?0（Q+G ）L 82.732 6.6
第一、三跨内以247.415 0B C A D M M kn m M M kn m ==-?==?的连线为基线，作出G=82.732kn ，Q=113.256kn ，的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载
作用点处弯矩分别为： 第一处
111247.415
-102.296 3333
B M M kn m =+=??=?0（Q+G ）L 82.732 6.6
第二处
12112247.415-19.825 3333
B M M kn m ?=+=??=?0（Q+G ）L 82.732 6.6
则其弯矩图如下：
综合以上三种情况该梁最终弯矩图如下:
综合以上三种情况且由于该梁对称故只画左半部包络图如下:
不同型号的钢筋在各截面处的弯矩抵挡值计算如下：
5、受弯承载力 a 、正截面受弯承载力
跨内按T 形截面计算，因跨内没有间距小于主梁间距的次梁，翼缘计算宽度按l/3=6.6/3=2.2m 和b+n=6m S 中较小值取f b '=2.2m 。主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算，方向同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层15mm ，板上部纵筋直径10mm ，次梁上部纵筋直径18mm ，假定主梁上部纵筋直径25mm ，则一排钢筋时0h =650-15-10-18-25/2=595mm ，
两排钢筋时0h =595-25=570mm 。纵向受力钢筋除支座B 截面与一跨跨中为2排外，其余均为1排，跨内截面经判断都属于一类T 行截面，B 支座变的弯矩设计值：
,0b /2380.468(82.732113.256)0.40/2341.270kn m B B MAX M M V =-?=-++?=?，则主梁正截面承载力计算如下：
20 22+220 25
As=241522+2
As=1388mm 16
As402mm
b 、斜截面受剪承载力
w 0f h =h -h '=570-80=490m m w h /b =490/300=1.63<4 截面尺寸按下式验算
c c 00.25f b h =0.25114.3300570=611.33kn>Vmax=253.300kn ?β??????? 截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋：
采用@?10200双肢箍
y v s v
0C S 0
f h 157
V =0.7ft b h +=0.71.43300570+270
570
s
200
=291.982kn>Vmax=253.300kn
A ??????? 不需要配置弯起钢筋，验算最小配筋率：
0.24/0.24 1.43/2700.12%
sv 157
sv===0.26%>0.12%
b s 300200
ft fyv A =?=??实际配筋率P 6、锚固长度
主梁锚固程度，基本锚固长度
300
d 25735205001.43
b-as=400-30=370mm 735-370=365mm>12d=300mm y ab t
f l mm d mm f =α?
?=0.14?
?=>=设置伸入主梁（），则下折
7、次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的集中力c=70.422+113.256=183.678kn F
1h =650-500=150mm
附加箍筋布置范围12h +3b=2150+3200=900mm S =?? 取附加箍筋10
@200双肢箍，则在长度S 内可布置附加箍筋的排数m=900/200+1=6
排，在次梁两侧各布置3排。
yv 1m n f 6227078.5254.34max 253.3sv A kn V kn ???=???=>=满足要求因主梁的腹板高度大于450mm ，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm ，每侧配置24。308/(300x70)=0.18%>0.1%
为此腹筋采用单肢箍固定。
8、挠度验算
9、裂缝验算
1、荷载
板的永久荷载标准值
1：2.5水泥砂浆砌膨胀珍珠岩单拱隔热板314 kn / m (重度）
2
0.04140.56/
k n m ?
= 陶粒混凝土找平层3%mm kn / m (坡度2，最薄20，重度14）
2+0.588/kn m ?=(（2064）/2)14/1000
1：2.5水泥砂浆找平层20mm
20.0220
0.4/k n m ?
=
现浇混凝土板80mm 3kn / m (重度25）
2
0.08252/k n m ?=
板底抹灰层15mm 317 kn / m (重度）
20.015170.225/kn m ?=
小计：0.56+0.588+0.4+2+0.255=3.8032/kn m 板的可变荷载标准值 0.52/kn m
由于 221.35g 1.40.7q 5.624kn/m 1.2g 1.4q 5.2636kn/m +??=>+= 则： 永久荷载分项系数取1.35,故可变荷载分项系数取1.40.7=0.98?。故： 板的永久荷载设计值：23.803 1.35 5.134/g kn m =?= 板的可变荷载设计值：20.5 1.40.70.49/q kn m =??=
板的荷载总设计值： 2
1.35g 1.40.7q
5.6
24k n /m +??= 2、计算简图
按塑性内力重分布设计，次梁截面200500mm ?，板的计算跨度为：
边 跨 01ln 2200200/22100l mm ==-= 中间跨 02ln 22002002000l mm ==-=
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，去1m 宽板作为计算单元，计算简图如下
3、弯矩计算
不考虑板横向作用截面弯矩的折减，有附表1可以查的，板的弯矩系数m α分别为：
边支座： 0 边支座跨中： 0.078 离端第二支座：-0.105 离端第二支座跨中： 0.035 中间支座： -0.079 中间支座跨中： 0.46
22010()0 5.624 2.10A M q g l kn m =+=??=?
221010.078()0.078 5.624 2.1 1.935M q g l kn m =+=??=?
22020.105()0.105 5.624 2.1 2.604B M q g l kn m =-+=-??=-?222020.035()0.035 5.624 2.00.74M q g l kn m =+=??=?
22030.079()0.079 5.624 2.0 1.778c M q g l kn m =-+=-??=-? 223020.046()0.046 5.624 2.0 1.035M q g l kn m =+=??=?
4、正截面受弯承载力计算
环境类别二类b ，C30混凝土（21 1.0 14.3/c f n mm α==），板的最小保护层厚C=25mm ，假设纵向钢筋直径d=10mm ，板厚80mm ，板计算宽度b=1000mm ，板纵向钢筋采用HPB3002270 /y f n mm =，则0h =h - c - d /2802510/250mm =--=。计算过程如下：
屋面板的配筋计算
0 1.43/251/(100080)0.3%0.45
0.450.24%270
ft As b h fy ρ=?=?=>== 0/251/(100080)0.3%0.2%As b h ρ=?=?=> 故满足最小配筋率要求。 七、柱子设计 1、设计信息
a 、第二层柱子设计荷载信息 屋面板荷载设计值
板的永久荷载设计值：23.803 1.35 5.134/g kn m =?= 板的可变荷载设计值：20.5 1.40.70.49/q kn m =??= 板的荷载总设计值： 2
1.35g 1.40.7q
5.6
24k n /m +??= 屋面次梁设计值
板传来的永久荷载：5.134 2.211.2948kn /m ?= 次梁自重应力： ()0.020.50.0825 1.35 2.
835k n /m ?-?
?= 次梁粉刷： (
)0.020.5
0.082 1.35170.3825k n /m
?-?
??= 小计：g=11.5123kn/m
可变荷载设计值： 0.49
2.2 1.078k
q =?= 荷载总设计值：10.674417.1627.8344kn /m q g +=+=
屋面主梁设计值
次梁传来的永久荷载：11.2948 6.674.5457kn /m ?= 次梁自重应力与次梁粉刷：
((0.650.8)0.3 2.2250.02(0.650.08)2 2.2 1.7)1.3513.8488kn /m
-???+?-???=
混凝土课程设楼盖设计计算书9
\ 丽水学院 课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 | 课程名称：钢筋混凝土结构 院系：机电建工学院 班级：土木082班 组别：第8组 . 成员及学号： 1.郑小林-34 2.林王健-13 3.金世学-35 4.黄琪波-43 设计时间：2011年05月23日至06月10日共计2周 二0一一年六月八日
目录 一、设计任务书 (2) 】 二、按弹性理论计算 (3) 1.荷载计算 (3) 2.内力计算 (3) 3.配筋计算 (6) 三、按塑性理论计算 (10) 1.中央区格板 A (11) 2.边区格板B (12) 3.边区格板C (14) — 4.角区格板D (15) 四、双向板支承梁设计 (17) 1.弯矩计算 (18) 2.配筋计算： (18) 五、课程设计总结 (22) 【参考文献】： (22) 六、成绩评定表 (23) \
《双向板肋梁楼盖设计》计算书 二、按弹性理论计算 1.荷载计算 （1）活载 取活载分项系数为，则 q=（2）恒载 20mm厚水泥砂浆面层=m2 · 100mm厚钢筋混凝土板=m2 15mm厚石灰砂浆抹底=m2 g==m2 因此 g+q=+=m2 g+q/2=+2=m2 q/2=2=m2 2.内力计算 （1）计算跨度 , ①内跨=，此处为轴线间的距离； ②边跨=，此处为板净跨，b为梁宽。 （2）弯矩计算 跨中最大正弯矩发生在活载为“棋盘式布置”时，即跨中弯矩为当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时±q/2作用下的跨中弯矩值两者
之和。支座最大负弯矩可以近似按活载满布时求得，即为内支座固支时g+q作用 下的支座弯矩。 在上述各种情况中，周边梁对板的作用视为铰支座，如下图所示。计算弯矩时考虑泊松比的影响，在计算中近似取。 A 区格板： " =（g+）+ m x = = m =（g+）+ y = = =（g+）=（g+）=区格板： m =（g+）+ x
混凝土结构设计 课后习题
2.4 双向板肋梁楼盖如图2-83所示，梁、板现浇，板厚100mm ，梁截面尺寸均为300mm ×500mm ，在砖墙上的支承长度为240mm ；板周边支承于砖墙上，支承长度120mm 。楼面永久荷载（包括板自重）标准值3kN/㎡，可变荷载标准值5kN/㎡。混凝土强度等级C30，板内受力钢筋采用HRB335级钢筋。试分别用弹性理论和塑性理论计算板的内力和相应的配筋。 解: 1． 按弹性理论计算板的内力和相应的配筋 （1）荷载设计值 g ＝1.2×3=3.6 kN/m 2 q ＝1.4×5=7 kN/m 2 g +q /2＝3.6+7/2=7.1 kN/m 2 q /2＝7/2＝3.5kN/m 2 g +q ＝3.6+7=10.6 kN/m 2 （2）计算跨度 内跨：l 0＝l c （轴线间距离），边跨l 0＝l c -120+100/2。 （3）弯矩设计值计算 计算板跨内截面最大弯矩值，活荷载按棋盘式布置，为便于计算，将荷载分为正对称荷载(g +q /2)及反对称荷载(±q /2)。在正对称荷载作用下，中间支座可视为固定支座；在反对称荷载作用下，中间支座可视为铰支座。边支座按实际情况考虑，可视边支座梁的约束刚度按固定或按简支考虑。由于教材附表7的系数是根据材料的泊松比ν=0制定的，故还需根据钢筋混凝土泊松比ν＝0.2调整弯矩设计值。 区格 1B 2B l x (m ) 5.1 5.03 l y (m ) 4.43 4.43 l x /l y 0.87 0.88
（4）截面设计 截面有效高度：跨中x h 0=h -30=70mm ，y h 0=h -20=80mm ，支座截面0h =h -20=80mm 。 各跨中、支座弯矩既已求得，即可近似按y s s f h m A 0γ= ，近似取s γ=0.9，算出相应的钢筋截面面积。 m in ,s A =bh f f y t )45 .0%,20.0max (=1001000%)2145.0300 43.145.0%,20.0max(??=?=214mm 2 /m 按弹性理论设计的截面配筋
mpa水泥混凝土配合比设计书
m p a水泥混凝土配合比 设计书 Document number：WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT
抗折水泥混凝土配合比设计书 1、材料说明 原材料: 霸道牌普通硅酸盐水泥P·级，机制砂，细度模数为；碎石-31.5mm，表观密度为2.499g/cm3；水，自来水；详见试验报告； 依据公路水泥混凝土路面施工技术规范JTG F30-2003 设计抗折强度为中等交通 2、计算水泥混凝土配制强度(fc) 1） fc=fr/+ts= fc:配制28天弯拉强度的均值（Mpa） fr:设计弯拉强度标准值（Mpa） cv：按表取值 s: 无资料的情况下取值8% t: 按表取值 2）水灰比(W/C)的计算 W/C=fc+ fs:水泥实测28天抗折强度（Mpa） 查表确定砂率(βs )＝ 33% 3）确定单位用水量(mwo)根据施工条件出机坍落度宜控制在10—40mm Wo=++11.27c/w+=140g/m3 Sl: 坍落度（mm）取值20 Sp: 砂率（%） C/w: 灰水比
4）确定单位水泥用量(mco) C0=(c/w)wo=350 5）计算粗集料用量（mgo）、细集料用量（mso） 将上面的计算结果带入式中 mco+mwo+mso+ mgo＝2450 βs＝mso÷（mso+ mgo）×100 砂（mso）用量为647 kg/m3，碎石（mgo）用量1313 kg/m3； 初步配合比为水泥：砂：碎石＝ 1 ：： 水灰比＝ 3、调整工作性，提出基准配合比 1）计算水泥混凝土试拌材料用量： 按初步配合比试拌水泥混凝土拌和物 30 L ，各种材料用量为： 水泥＝ 10.5 kg 水＝ 4.2 kg 砂＝ 19.41kg 碎石＝ 39.39 kg 2）调整工作性 按初步配合比拌制水泥混凝土拌和物，测定其粘聚性，保水性，坍落度。坍落度测定值为18mm ，粘聚性和保水性良好，坍落度符合规范要求，在基准配合比的水灰比上下浮动试配三种水灰比的试件。 4、检查强度及确定试验室配合比
混凝土楼盖设计计算书最终版
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书
主梁：跨度13 = 6000mm ,截面高度h ?二怯15L 怯10即h ? =400L 600mm , 取 h^ 600 mm 。 截面宽度 b 3 = h 3 3L h 3 2 即 b 3 = 200] 300mm ，取 d = 300 mm 。 单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示： 3. 板的设计(按考虑塑性内力重分布的方法计算) (1) .荷载计算 20mm 厚水泥砂浆地面 0.02 20 =0.40kN m 2 20mm 厚混合砂浆抹底 0.0乞1=7 0!<34吊 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 0.08 25 2k. 100吊 则板的恒荷载标准值g ki =0.40 0.34 2.00=2.74 kN m 2 楼面传来的活荷载标准值q ki =7kN m 2 恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3 。 rL P nilTbl 1= r l 厂 I L 一 二 二- ■一 -- 二 !0 Q Q O Q G o 0 ? ? ?
则板的恒荷载设计值g i =2.74 1.2=3.29kN m 2 楼面传来的活荷载设计值q i =7 1.3=9.1kN m 2 荷载总设计值g i 71 =12.39kN m 2，近似取为12.4kN m 2 (2) .计算简图 次梁截面尺寸为 200mm 400mm ，板在砖墙上的搁置长度 印=120mm , 取1m 宽 板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：l 01 =l n h 2 =2000 -100 -130 40=1810mm ：： l n y 2 = 1835mm 中间跨：|01 =|n =2000 -200 = 1800mm 因跨度相差(1810-1800) 1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内 力，计算简图如下： (3) .相关数据代入公式后计算结果列入下表中: (4) .正截面受弯承载力计算 环境类别一类，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm ，取板的有 效厚度 h 01 =80 -20 =60mm ，板宽 b^ 1000mm (板带宽)。C25 混凝土， f c -11.9 N mm 2，=1.0。板内 钢筋采用 HRB335级，贝U f^300N mm 2。 承载力及配筋计算列入下表中：
C30路面混凝土配合比设计书
试验报告（30Mpa路面混凝土） ×××××××××试验室×××××××××工地试验室
水泥混凝土组成设计报告 工程名称：××××××××× 设计标号：30Mpa 使用部位：混凝土路面 组成设计单位：××××××××× 设计计算者： 复核者： 技术负责人
C30路面混凝土配合比设计书 1、设计要求： 滦平县2018年贫困村道路改造提升路面用混凝土，要求混凝土强度标准值f r为4.5MPa，混凝土抗弯拉强度样本标准差S为0.5（n=10）混凝土由机械搅拌并振捣，采用小型机具施工，施工要求坍落度为10-40（mm）；试验室设计坍落度采取70-90（mm）。 2、组成材料： 水泥采用唐山宇峰水泥有限责任公司滦平分公司的普通硅酸盐水泥P.O42.5，实测28天抗折强度8.0MPa，水泥密度ρc=3100kg/m3;砂采用滦河中砂表观密度ρs=2701kg/m3，细度模数2.86;碎石采用滦平县西井沟碎石4.75-31.5（mm）,表观密度ρg=2792kg/m3，振实密度ρgh=1701kg/m3；水：自来水。 3、设计计算： 1）计算配制弯拉强度（f cu,n） 依照规范：该公路属于四级乡村道路，保证率系数t=0.29。变异系数中高，所以取C y=0.15。 根据设计要求f r=4.5MPa: f c=[f r/(1-1.04C f)]+t.s=[4.5/（1-1.04×0.15）]+0.29×0.5=5.48 2）计算水灰比W/C。 抗弯拉强度水灰比。由所给资料:水泥实测抗折强度f s=8.0MPa。计算得到的混凝抗弯拉强度f c=5.48MPa,粗集料为碎石:
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土结构课程设计 题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计 课程：混凝土结构设计 院（系）：土木建筑工程学院 班级： 学生姓名：刘宁 目录 一、设计资料 (3) 二、平面结构布置及尺寸： (3)
1、平面结构布置 (3) 2、构件截面尺寸 (4) 三、板的设计（按塑性理论） (4) 1、荷载计算 (4) 2、计算简图 (5) 3、计算弯矩设计值 (6) 4、正截面受弯承载力计算 (6) 四、次梁的设计（按塑性理论） (7) 1、荷载设计值 (7) 2、计算简图 (8) 3、内力计算 (9) 4、各截面承载力计算 (10) 五、主梁的设计（按弹性理论） (11) 1、荷载设计值 (11) 2、确定计算跨度及计算简图 (12) 3、内力计算 (13) 4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15) 5、主梁吊筋计算： (17) 六、绘制图纸（A2图纸） (17)
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书 一、设计资料 1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。 2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。 3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m 楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m 5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3 6、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2） 钢筋 梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ） 其余采用HPB300级（2270/y f N mm =） 二、平面结构布置及尺寸： 1、平面结构布置 确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。楼盖结构布置图见图1。
4.5MPa水泥混凝土配合比设计书
抗折水泥混凝土配合比设计书 1、材料说明 原材料: 霸道牌普通硅酸盐水泥P·级，机制砂，细度模数为；碎石-31.5mm，表观密度为2.499g/cm3；水，自来水；详见试验报告； 依据公路水泥混凝土路面施工技术规范JTG F30-2003 设计抗折强度为中等交通 2、计算水泥混凝土配制强度(f c) 1）f c=fr/+ts= fc:配制28天弯拉强度的均值（Mpa） fr:设计弯拉强度标准值（Mpa） cv：按表取值 s: 无资料的情况下取值8% t: 按表取值 2）水灰比(W/C)的计算 W/C=fc+ fs:水泥实测28天抗折强度（Mpa） 查表确定砂率(βs )＝33% 3）确定单位用水量(m wo)根据施工条件出机坍落度宜控制在10—40mm Wo=++11.27c/w+=140g/m3 Sl: 坍落度（mm）取值20 Sp: 砂率（%） C/w: 灰水比
4）确定单位水泥用量(m co) C0=(c/w)wo=350 5）计算粗集料用量（m go）、细集料用量（m so） 将上面的计算结果带入式中 m co+m wo+m so+ m go＝2450 βs＝m so÷（m so+ m go）×100 砂（m so）用量为647 kg/m3，碎石（m go）用量1313 kg/m3； 初步配合比为水泥：砂：碎石＝ 1 ：： 水灰比＝ 3、调整工作性，提出基准配合比 1）计算水泥混凝土试拌材料用量： 按初步配合比试拌水泥混凝土拌和物30 L ，各种材料用量为： 水泥＝10.5 kg 水＝4.2 kg 砂＝19.41kg 碎石＝39.39 kg 2）调整工作性 按初步配合比拌制水泥混凝土拌和物，测定其粘聚性，保水性，坍落度。坍落度测定值为18mm ，粘聚性和保水性良好，坍落度符合规范要求，在基准配合比的水灰比上下浮动试配三种水灰比的试件。 4、检查强度及确定试验室配合比
混凝土楼盖课程设计
混 凝 土 楼 盖 课 程 设 计 班级：建工XX－X班 学号：XXXXXXXXXXX 姓名：XXX 指导教师：XXX 日期：2013年6月
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目：民用建筑单向板肋梁楼盖设计与计算 二、设计资料： 某建筑，采用现浇钢筋混凝土结构，梁、板、柱布置如图所示。楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面后，加铺瓷砖地面，面层下铺50mm厚水泥焦渣找平，梁、板下面用20mm厚石灰砂浆粉刷。 三、设计要求： 1、板和次梁用塑性方法设计； 2、主梁用弹性方法设计，画出主梁弯矩和剪力包络图； 3、用A2的图纸，画出板、次梁、主梁的配筋（配筋均采用分离式，手 画或CAD绘制均可）； 4、给出所有计算的计算书（手写或计算机打印均可）； 5、上交所有计算手稿； 6、购买一个档案袋，把计算书、手稿和图纸装入，档案袋封面上注明 你的学号，姓名，班级和手机号。 四、注意事项： 活荷载标准值为22 kN，其分项系数为1.4. 梁、板混凝土均采用 /m C20混凝土。钢筋直径≥12mm时，采用HRB400级钢筋，直径<12mm时，采用HPB235级钢筋。
单向板肋形楼盖设计与计算 一、板的设计 1、确定板厚及板的计算跨度 板厚：根据其厚度与跨度的最小比值（h l ）,板厚应不小于： 40 l ＝ 2400 40 ＝ 60（mm）,考虑到民用建筑楼面的最小板厚要求，取板厚h=80mm. 次梁截面尺寸： h = ( 1 12 ~ 1 18 ) l ＝( 1 12 ~ 1 18 ) * 6000 = 500 ~ 333 (mm) (l 为次梁跨度) 则可取次梁梁高h＝450mm. 梁宽则 按b=(1 3 ~ 1 2 )h估算，取b=200mm. 板的计算跨度： 边跨：l =l0 –b =2400-200=2200mm. 中间跨：2200mm.. 板的几何尺寸和计算简图如下：（详见A2图纸） 单向板肋梁楼盖板、次梁、主梁计算承载范围
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
混凝土结构设计习题集和答案(精心整理)
混凝土结构设计习题 一、填空题（共48题） 3.多跨连续梁板的内力计算方法有_ 弹性计算法__和 塑性计算法___ 两种方法。 6．对于跨度相差小于10％的现浇钢筋混凝土连续梁、板，可按等跨连续梁进行内力计算。 8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载 p g g 21'+=， 折算活载p p 2 1'= 10、对结构的极限承载能力进行分析时，满足 机动条件 和 平衡条件 的解称为上限解，上限解求得的荷载值大于真实解；满足 极限条件 和 平衡条件 的解称为下限解，下限解求得的荷载值小于真实解。 14、在现浇单向板肋梁楼盖中，单向板的长跨方向应放置分布钢筋，分布钢筋的主要作用是：承担在长向实际存在的一些弯矩、抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的内力、将板上作用的集中荷载分布到较大面积上，使更多的受力筋参与工作、固定受力钢筋位置。 15、钢筋混凝土塑性铰与一般铰相比，其主要的不同点是：只能单向转动且转动能力有限、能承受一定弯矩、有一定区域（或长度）。 16、塑性铰的转动限度，主要取决于钢筋种类、配筋率 和 混凝土的极限压应变 。当低或中等配筋率，即相对受压区高度ξ值较低时，其内力重分布主要取决于 钢筋的流幅 ，这时内力重分布是 充分的 。当配筋率较高即ξ值较大时，内力重分布取决于 混凝土的压应变 ，其内力重分布是 不充分的 。 17、为使钢筋混凝土板有足够的刚度，连续单向板的厚度与跨度之比宜大于 1/40 18、柱作为主梁的不动铰支座应满足 梁柱线刚度比5/≥c b i i 条件，当不满足这些条件时，计算简图应 按框架梁计算。 23、双向板按弹性理论计算，跨中弯矩计算公式x y v y y x v x m m m m m m νν+=+=) ()(,，式中的ν称为 泊桑比（泊松比） ，可取为 0.2 。 24、现浇单向板肋梁楼盖分析时，对于周边与梁整浇的板，其 跨中截面 及 支座截面 的计算弯矩可以乘0.8的折减系数。 25、在单向板肋梁楼盖中，板的跨度一般以 1.7～2.7 m 为宜，次梁的跨度以 4～6 m 为宜，主梁的跨度以 5～8 m 为宜。 29、单向板肋梁楼盖的结构布置一般取决于 建筑功能 要求，在结构上应力求简单、整齐、经济、适用。柱网尽量布置成 长方形 或 正方形 。主梁有沿 横向 和 纵向 两种布置方案。 31、单向板肋梁楼盖的板、次梁、主梁均分别为支承在 次梁 、 主梁 、柱或墙上。计算时对于板和次梁不论其支座是墙还是梁，将其支座均视为 铰支座 。由此引起的误差，可在计算时所取的 跨度 、 荷载 及 弯矩值 中加以调整。 32、当连续梁、板各跨跨度不等，如相邻计算跨度相差 不超过10％ ，可作为等跨计算。这时，当计算各跨跨中截面弯矩时，应按 各自的跨度 计算；当计算支座截面弯矩时，则应按相邻两跨计算跨度的平均值 计算。 33、对于超过五跨的多跨连作用续梁、板，可按 五跨 来计算其内力。当梁板跨度少于五跨时，仍按 实际跨数 计算。 34、作用在楼盖上的荷载有 永久荷载 和 可变荷载 。永久荷载是结构在使用期间内基本不变的荷载；可变荷载是结构在使用或施工期间内时有时无的可变作用的荷载。 35、当楼面梁的负荷面积很大时，活荷载全部满载的概率比较小，适当降低楼面均布活荷载更能符合实际。因此设计楼面梁时，应按《荷载规范》对楼面活荷载值 乘以折减系数 后取用。 39、内力包络图中，某截面的内力值就是该截面在任意活荷载布置下可能出现的 最大内力值 。根据弯矩包络图，可以检验受力纵筋抵抗弯矩的能力并确定纵筋的 截断 或弯起的位置和 数量 。
混凝土配合比设计作业指导书.docx
混凝土配合比设计作业指导书 混凝土配合比设计作业指导书 1、基本规定 1.0.1 、混凝土配合比设计应满足混凝土配制强度、拌合物性能、力学性能和耐久 性能的设计要求。混凝土拌合物性能、力学性能和耐久性能的试验方法应分别 符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080 、《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081 和《普通混凝土长期性能和耐久性 能试验方法标准》 GB/T50082 的规定。 1.0.2 、混凝土配合比设计应采用工程实际使用的原材料，并应满足国家现行标 准的有关要求；配合比设计应以干燥状态骨料为基准，细骨料含水率应小于0.5% ，粗骨料含水率应小于0.2% 。 1.0.3 、混凝土的最大水胶比应符合《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定。 1.0.4 、混凝土的最小胶凝材料用量应符合表 1.0.4 的规定，配制 C15 及其以下 强度等级的混凝土，可不受表 3.0.4 的限制。 表 1.0.4混凝土的最小胶凝材料用量 最大水胶比3) (kg/m 最小胶凝材料用量 素混凝土钢筋混凝土预应力混凝土 0.60250280300 0.55280300300 0.50320 ≤ 0.45330
1.0.5 、矿物掺合料在混凝土中的掺量应通过试验确定。钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表 1.0.5-1 的规定；预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表 1.0.5-2 的规定。 - 1 - 混凝土配合比设计作业指导书 表 1.0.5-1钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量（ %） 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤ 0.4045 ≤≤ 35 ＞ 0.40≤4030≤ 粒化高炉矿渣粉0.40≤6555 ≤≤ ＞ 0.40≤5545≤ 钢渣粉－30 ≤20≤ 磷渣粉－≤3020≤ 硅灰－≤1010≤ 复合掺合料0.406050≤ ≤≤ ＞ 0.4050 ≤40≤ 注：①采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥之外的通用硅酸盐水泥时，混凝土中水泥混合材和矿 物掺合料用量之和应不大于按普通硅酸盐水泥用量20% 计算混合材和矿物掺合料用量之和； ②对基础大体积混凝土，粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和复合掺合料的最大掺量可增加5％； ③ 复合掺合料中各组分的掺量不宜超过任一组分单掺时的最大掺量。 表 1.0.5-2预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量（%） 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤ 0.40≤35≤ 30 ＞ 0.40≤2520 ≤
整体式肋梁楼盖结构设计(任务书+图纸+计算书、超完整)
广西科技大学土木工程专业2014级混凝土结构设计课程设计计算书 设计题目：柳州市某厂金工车间 设计时间：2017年12月 班级： 姓名： 学号： 教研室主任：（副教授，土木工程教研室） 二O一七年十二月
整体式肋梁楼盖结构设计任务书 一、设计目的： 复习总结《混凝土结构设计I》课程的学习内容，培养学生应用知识、解决实际问题的能力，增强学生逻辑思维能力。要求学生逻辑掌握结构设计的基本原理和方法，掌握结构施工图的表达技能，为今后进一步学习及工作打下基础。 二、设计资料： 1.某单位拟建工业厂房，采用多层砖混结构，砌体施工质量等级为B级。建筑平面简图见 附图，砖墙为240mm厚，壁柱490×490mm,钢筋混凝土柱截面为400×400mm，楼盖为现浇混凝土结构。 2.楼面做法：陶瓷地砖楼面（包括找平层，共30厚,m2）,板底抹灰15厚，m2.梯间做法同 楼面。 屋面做法：屋面为结构找坡，采用SBS改性沥青防水，膨胀珍珠岩架空隔热（包含结合层及找平层，共300高，3. 30kN/m2），板底抹灰15厚，m2。 3.楼面均布活荷载标准值见附表1。 4.材料：混凝土采用C20~C35均可，板及梁箍筋用HPB300级钢筋，梁受力钢筋采用 HRB335~HRB500级钢筋均可。 三、设计内容： 1.结构布置 确定楼面各梁的位置（包括各主梁、次梁、挑梁）及梁板编号，选定各种构件截面民主尺寸。 绘制楼盖结构平面布置图。 2.板的设计 单向板设计：按考虑塑性内力重分布的方法计算连续板内力，包括荷载计算，内力计算、配筋计算，根据计算结果配筋并应满足构造要求。 双向板设计：按弹性或塑性方法计算连续板及单块板的内力，其余要求同上。 绘制板的配筋图。（可采用分离式或弯起式配筋） 3.次梁设计： 按考虑塑性内力重分布的方法计算次梁内力，包括荷载计算、内力计算，然后进行正截面和斜截面承载力配筋计算，并应满足构造要求。 绘制次梁的配筋图。 4.主梁设计： 按弹性理论计算主梁的内力，做出主梁的弯矩和剪力包络图，根据包络图计算正截面及斜截面承载力，确定主梁的抗弯纵筋及抗剪箍筋并满足构造要求。 绘制主梁的抵抗弯矩图（应按比例做出）和配筋图。 5.要求：
混凝土结构设计复习题及答案
混凝土结构设计习题 楼盖(200题) 一、填空题（共48题） １.单向板肋梁楼盖荷载的传递途径为 楼面（屋面）荷载 → 次梁 → 主梁 → 柱 → 基础 → 地基。 2.在钢筋混凝土单向板设计中，板的短跨方向按 计算 配置钢筋，长跨方向按_ 构造要 求 配置钢筋。 3.多跨连续梁板的力计算方法有_ 弹性计算法__和 塑性计算法___ 两种方法。 4.四边支承板按弹性理论分析，当L 2/L 1≥_3_时为_单向板_；当L 2/L 1<__2 _时为_双向板 。 5.常用的现浇楼梯有__板式楼梯___和___梁式楼梯___两种。 6．对于跨度相差小于10％的现浇钢筋混凝土连续梁、板，可按等跨连续梁进行力计算。 7、双向板上荷载向两个方向传递，长边支承梁承受的荷载为 梯形 分布；短边支承梁承 受的荷载为 三角形 分布。 8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载 p g g 2 1'+=， 折算活载p p 2 1'= 11、在计算钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中次梁在其支座处的配筋时，次梁的控制截面位置应 取在支座 边缘 处，这是因为 支座边缘处次梁力较大而截面高度较小。 12、钢筋混凝土超静定结构力重分布有两个过程，第一过程是由于 裂缝的形成与开展 引 起的，第二过程是由于 塑性铰的形成与转动 引起的。 13、按弹性理论计算连续梁、板的力时，计算跨度一般取 支座中心线 之间的距离。按塑 性理论计算时，计算跨度一般取 净跨 。 14、在现浇单向板肋梁楼盖中，单向板的长跨方向应放置分布钢筋，分布钢筋的主要作用是：承担在长向实际存在的一些弯矩、抵抗由于温度变化或混凝土收缩引起的力、将板上作用的 集中荷载分布到较大面积上，使更多的受力筋参与工作、固定受力钢筋位置。 15、钢筋混凝土塑性铰与一般铰相比，其主要的不同点是：只能单向转动且转动能力有限、能承受一定弯矩、有一定区域（或长度）。 16、塑性铰的转动限度，主要取决于钢筋种类、配筋率 和 混凝土的极限压应变 。当低或 中等配筋率，即相对受压区高度ξ值较低时，其力重分布主要取决于 钢筋的流幅 ，这时力 重分布是 充分的 。当配筋率较高即ξ值较大时，力重分布取决于 混凝土的压应变 ，其力 重分布是 不充分的 。 17、为使钢筋混凝土板有足够的刚度，连续单向板的厚度与跨度之比宜大于 1/40 18、柱作为主梁的不动铰支座应满足 梁柱线刚度比5/≥c b i i 条件，当不满足这些条件时，
混凝土配合比设计的步骤
混凝土配合比设计的步骤 (1)初步配合比的计算 按照已选择的原材料性能及混凝土的技术要求进行初步计算，得出“初步配合比”； (2)基准配合比的确定 经过试验室试拌调整，得出“基准配合比”； (3)实验室配合比的确定 经过强度检验(如有抗渗、抗冻等其他性能要求，应当进行相应的检验)，定出满足设计和施工要求并比较经济的“试验室配合比”(也叫设计配合比)； (4)施工配合比 根据现场砂、石的实际含水率，对试验室配合比进行调整，求出“施工配合比”。 ㈠初步配合比的计算 1)确定配制强度 2)初步确定水灰比值（W/C ） 3)选择每1m3混凝土的用水量(W0) 4)计算混凝土的单位水泥用量(C0) 5)选取合理砂率Sp 6)计算1m3混凝土中砂、石骨料的用量 7)书写初步配合比 (1)确定配制强度(fcu,o) 配制强度按下式计算： σ 645.1..+=k cu v cu f f (2)初步确定水灰比(W/C) 采用碎石时： ,0.46( 0.07)cu v ce C f f W =- 采用卵石时： ,0.48( 0.33)cu v ce C f f W =- (3)选择单位用水量(mW0) ①干硬性和塑性混凝土用水量的确定 a. 水灰比在0.40～0.80范围时，根据粗骨料的品种、粒径及施工要求的混凝土拌合物稠度，其用水量可按表4-20（P104）选取。 b. 水灰比小于0.40的混凝土以及采用特殊成型工艺的混凝土用水量，应通过试验确定。 ②流动性和大流动性混凝土的用水量宜按下列步骤进行 a. 以表4-22中坍落度90mm 的用水量为基础，按坍落度每增大20mm 用水量增加5kg ，计算出未掺外加剂时的混凝土的用水量； b. 掺外加剂时的混凝土的用水量可按下式计算： (1) w wo m m αβ=-
钢筋混凝土楼盖设计参考资料
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目及目的 题目：设计某三层轻工厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、车间类别为三类金工车间，车间内无侵蚀性介质，结构平面及柱网布置如图。经查规范资料：板跨≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为16.0kN/㎡；板跨≥2.0m时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥2.0m时，楼面的活荷载标准值为8.0kN/㎡。数据：Lx=6000, Ly=6300。
L L L 2 楼面构造。采用20mm厚水泥砂浆抹面，15mm厚混合砂浆天棚抹灰。 3 屋面构造（计算柱内力用）。三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层、一毡二油隔气层、60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂浆天棚抹灰。 4 梁、柱用15厚混合砂浆抹灰。 5 混凝土采用C25；主梁、次梁受力筋采用HRB335级钢筋，其他均采用HPB235级钢筋。
楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计计算书 1.设计资料 （1） 楼面做法：楼面面层采用20mm 水泥砂浆抹面，板底及梁侧采用15mm 厚的混合砂浆抹底。 （2） 材料：混凝土强度等级采用C25，钢筋除梁中受力主筋采用HRB335外，其余均为HRB300筋。 （3）板伸入墙内120mm ，次梁伸入墙内240mm ，主梁伸入墙内370mm 。 2. 楼盖的结构平面布置 (1) 梁板的布置和尺寸： 主梁横向布置，次梁纵向布置，主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m ，3L L 2,75.2L L 2121<<=，按单向板设计，并适当增加沿跨长方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。 按跨高比条件，要求板厚mm h 7.7630/2300=≥，对于工业建筑的楼盖板，要求mm 70h ≥，取板厚h=80mm 。 次梁的截面高度应满足mm 525~350L 12 1 ~181h 11== ）（，取h=500mm ，截面宽度取b=200mm 。 主梁的截面高度应满足690~460L 10 1 ~151h 22== ）（，取h=650mm ，截面宽度取b=300mm 。 楼盖结构平面布置图见下图。
(2) 单向板和次梁的设计：要求按考虑塑性内力重分布的方法设计，主要应包括截面尺寸的选定，确定计算跨度、计算荷载、计算内力及确定各主要截面的配筋并绘出配筋图。 3. 板的设计 (1) 荷载 板的永久荷载标准值 面层20mm 水泥砂浆抹面 24.02002.0m KN =? 80mm 钢筋混凝土板 2m k 0.22508.0N =? 底部15mm 混合砂浆抹底 2m k 26.017015.0N =? 小计 2.66 2m k N 板的荷载标准值 6.3 2m k N 永久荷载的分项系数取1.2，因楼面的可变荷载标准值大于4.02m k N ，所以可变荷载的分项系数应取1.3，于是板的： 永久荷载设计值 g=2.32.166.2=?2m k N 可变荷载设计值 q=19.83.13.6=?2m k N 荷载总设计值 g+q=11.782m k N (2) 计算简图 计算跨度：次梁截面为mm 500mm 200?，板在墙上支承长度为120mm ，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨：2120280120-100-23002h l l n 01=+=+=<1.025n l =2234.5mm ，取01l =2120mm 中间跨 02l =n l =2300-200=2100mm 因跨度相差10%，可按等跨连续板计算，取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示： (3) 弯矩设计值 由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边跨跨中，1/11；离端第二支座，1/11-；
[学士]混凝土楼盖课程设计计算书模板
一、设计资料： 某多层厂房，采用混凝土现浇单向肋形楼盖，其三楼楼面结构布置简图如图所示，楼面荷载，材料及构造等设计资料如下： 1、楼面构造层做法：20mm 厚水泥砂浆抹面，15mm 混合砂浆板底。 2、活荷载：标准值为3KN/㎡。 3、恒载分项系数为2.1；活荷载分项系数为1.4。 4、材料选用： 混凝土 采用2220(9.6/, 1.1/)c t C f N mm f N mm ==。 钢筋 梁中受力纵筋采用HRB400级)/360(2mm N f y =； 其余采用HPB235级)/210(2mm N f y = 5、柱网尺寸：27.57.5m ?；柱的截面尺寸为mm mm 350350?。 6、板厚：120mm 。 7、层高：m 9.3。 8、砖采用10Mu ，砂浆采用0.5M ，砖墙采用mm 240。 9、板伸入墙内mm 120，次梁伸入墙内mm 240，主梁伸入墙内mm 370。 二、结构布置: 1、基本要求： 承重墙、轴网和粱格布置应满足建筑使用要求。柱网尺寸要求宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。 结构布置要合理、经济。 教师评阅：
2、板次梁、主梁截面尺寸确定： 主梁和次梁的间距不宜过大，主梁的跨度一般为m m 8~5 ，次梁为 m m 6~4。 粱格布置要求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。在较大孔洞四周、非轻质隔墙下和较重设备下应设置梁。 板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。板的跨度一般为m m 7.2~7.1，常用跨度为m m 5.2~7.1左右。 主梁一般沿房屋横向布置，并与住构成平面的框架，内框架与纵向的次梁形成空间结构。当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。 3、楼面结构布置图（图1）: B 1B 3 B 1B 1 B 1 B 3B 2(板 ) B 2(板 ) B 4 主梁 次梁 柱 图1：单项肋形楼盖结构平面布置图 1 2 3 4 5 6 A B C D 教师评阅：
C50普通混凝土配合比设计书
C50普通混凝土配合比设计书
C50普通混凝土配合比设计书（01） 一、工程名称：滦海公路工程。 二、设计目的：C50普通混凝土配合比，坍落度140-160mm，机械搅拌，采用砼罐车运输。 三、设计依据： 《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55-2000； 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000； 《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005； 《公路工程集料试验规程》JTG E42-2005； 《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003； 《滦海公路工程两阶段施工图设计》。 四、用于部位：预制预应力混凝土组合箱梁。 五、使用原材料： 1、水泥：冀东水泥厂生产P.O42.5级水泥； 2、河砂：青龙砂厂的中砂； 3、碎石：迁安官庄子生产，采用4.75-9.5mm、9.5-19mm，掺配比例 为30%：70%的连续级配碎石； 4、水：饮用水； 5、外加剂：鑫永强建筑材料有限公司生产的高效缓凝减水剂。 六、初步计算混凝土配合比： 1、砼试配强度（f cu,o）:f cu,o≥50+1.645×6=59.9Mpa。 2、水泥的富裕系数取1.06 3、水灰比的确定： w/c=αa×f ce/(f cu,o+αa×αb×f ce)=0.46×42.5×1.06/(59.9+0.46×0.07×42.5×
1.06)=0.338 αa\αb---回归系数分别为0.46、0.07。 4、单位用水量的确定：根据所要求的砼坍落度、碎石的最大粒径， 单位用水量选取230Kg/m3；该高效缓凝减水剂的减水率取28%，掺 量为0.5%，则单位用水量为165.6Kg/m3。 5、单位水泥用量：C=165.6/0.338，初步配合比水泥用量为490Kg/m3。 6、砂率的选择：为了满足砼的和易性，根据采用的原材料情况、水 灰比及以往的经验取34%。 7、计算各种材料用量，采用质量法计算： 假定容重为2480Kg/m3，则初步混凝土配合比每方用量分别为水 泥490Kg/m3、砂620Kg/m3、4.95-9.5mm碎石361Kg/m3、9.5-19mm 碎石843 Kg/m3、水166Kg/m3、高效缓凝减水剂2.45Kg/m3。 七、试拌与调整确定试验室配合比： 三个不同水灰比的每方材料用量及性能如下： 水灰比水 （ Kg ） 水 泥 （ Kg ） 砂 （ Kg ） 4.95-9.5m m碎石 （Kg） 9.5-19m m碎石 （Kg） 高效缓 凝减水 剂（Kg） 砂 率 （ %） 容 重 （Kg/m3） 坍落 度 （mm ）
混凝土楼盖设计
课程设计结构计算书 一：设计资料 设计某三层轻工厂房车间的楼盖，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，结构平面及柱同布置如图示（楼梯间在此平面外）。 结构平面及柱网布置图 （1）楼面构造：楼面为20mm 厚水泥砂浆抹面；顶棚为15mm 厚混合砂浆抹灰；梁用15mm 厚混合砂浆抹灰。 （2）活荷载：标准值为3/5.4m KN 。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 （4）材料选用：混凝土采用C20（22/10.1,/6.9mm N f mm N f t c ==）；钢筋：主、次梁受力筋采用HRB400级（2/360mm N f y =），板中受力筋用HRB335级（2/300mm N f y =）；其它用HPB300级（2/270mm N f y =）。 二：板的计算 板按塑性理论方法计算。板的 33.32000 6600 12>==l l ，按单向板设计。 板的厚度按构造要求取为)5040 200040( 801h mm mm l mm h <===。次梁截面高度取 )44015 6600 15(4502h mm l mm h <===，截面宽度取为mm b 200=，板的尺寸及支撑 情况如下图1—1所示。
图1—1 (1)荷载 恒载标准值 20mm 厚水泥砂浆抹面 23/4.0/2002.0m KN m KN m =? 80mm 厚钢筋混凝土板 23/0.2/2508.0m KN m KN m =? 15mm 厚混合砂浆抹灰 23/255.0/17015.0m KN m KN m =? 2/655.2m KN g k = 线荷载设计值 m KN g /186.3655.22.1=?= 线活载设计值 m KN m KN q /85.5/5.43.1=?= 合计 m KN q g /036.9=+ 即每米板宽为m KN /036.9 （2）内力计算 计算跨度 m m m m m m a l m m m m m h l n n 82.184.12 12.022.012.00.2282.12 08.022.012.00.22>=+--=+=+--=+ 边跨取。m l o 82.1= 中间跨 m m m l o 8.120.00.2=-= 计算跨度差%10%1.18.1/)8.182.1(<=-m m m ，说明可按等跨连续板计算内力（为简化计算起见，统一取m l o 82.1=）。取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图1—2所示。