1.5KW稀土永磁直流电动机设计及研究

目录

摘要..................................................................... I Abstract................................................................. II 前言. (1)

第1章绪论 (2)

1.1 永磁直流电机的发展历史和现状 (2)

1.2 永磁直流电机的种类发展趋势 (2)

1.3 稀土永磁直流电机的特点及概况 (5)

第2章永磁材料的性能及选择 (7)

2.1 永磁材料的性能 (7)

2.1.1 退磁曲线 (7)

2.1.2 回复线 (8)

2.1.3 内禀退磁曲线 (9)

2.1.4 热稳定 (10)

2.2 永磁材料的选择及注意事项 (11)

2.2.1 永磁材料的选择 (11)

2.2.2 应用注意事项 (12)

第3章直流永磁电机工作原理及设计特点 (14)

3.1 永磁电动机的工作原理 (14)

3.2 永磁电机的设计特点 (14)

3.2.1 主要尺寸选择 (15)

3.2.2 定子尺寸选择 (16)

3.2.3 电枢冲片设计 (16)

第4章电磁设计方案 (18)

4.1 额定数据 (18)

4.2 主要尺寸及永磁体尺寸选择 (18)

4.3 电枢冲片及电枢绕组计算 (21)

4.4 磁路计算 (25)

4.5 负载工作点计算 (27)

4.6 换向计算 (28)

4.7 最大去磁校核 (30)

4.8 工作特性 (32)

第5章电机结构设计及工艺性分析 (36)

5.1 电机结构设计 (36)

5.2 电机制造工艺的特点 (37)

5.2.1 驱动微电机制造工艺 (37)

5.2.2 永磁电动机的制造工艺 (38)

5.3 电机工艺规程的制订原则 (39)

5.4 工艺方案的经济评价 (39)

5.5 工艺性分析： (41)

5.5.1 电枢工艺流程图 (41)

5.5.2 永磁体的充磁装置 (44)

结束语 (45)

参考文献 (46)

附录 (47)

1.5KW稀土永磁直流电动机设计及研究

摘要：本论文主要介绍的是永磁直流电动机；首先简述了永磁电机、永磁直流电动机从产生到到逐步改善的发展过程，以及以此为基础的未来发展的趋势；然后介绍了一些永磁材料的基本性能与参数及其如何应用，以及在选用其作为电动机的励磁部分时应该注意的事项；其次论述了永磁直流电动机的工作原理与工作特性，及其设计特点，包括主要尺寸的选择，定转子的设计，和电枢冲片的设计，以及在设计过程中应该注意的问题；最后以1.5KW的稀土永磁直流电动机为例，详细的讲解了其设计的全过程；对其设计过程中的参数选择以及电磁计算做了反复论证，来求取最佳设计方案，保证电机完全符合设计要求；另外对其结构设也计进行了说明，包括电机的制造工艺，工艺方案的评价，并作了其工艺性分析。

关键词：永磁电机；永磁材料；电磁设计；工艺分析

Magnet DC motor 1.5KW Design and Research

Abstract：This paper introduces a permanent magnet DC motor; first briefly permanent magnet motor, permanent magnet DC motor to gradually improve from generation to the development process and as a basis for future development trends; and then describes some of the permanent magnet The basic properties and parameters of materials and how to apply, and use it as part of the motor excitation should pay attention; followed by discussion of permanent magnet DC motor works and job characteristics, and its design features, including the main dimensions of choice , stator and rotor design, and the armature lamination design, as well as in the design process should pay attention to the problem; Finally, 1.5KW rare earth permanent magnet DC motor, for example, explained in detail the whole process of its design; its design process parameters and the electromagnetic calculations done repeatedly argued, to determine the optimal design, design requirements to ensure full compliance with the motor; other terms of their structural design also are described, including motor manufacturing process, process evaluation of the program, and made the process of analysis.

Keywords：permanent magnet motor；permanent magnet material；electromagnetism design；craft analysis

前言

电机是以磁场为媒介进行机械能和电能相互转换的电磁装置。为在微型电机内建立进行机电能量转换所必需的气隙磁场，可以有两种方法。一种是在电机绕组内通电流产生，既需要有专门的绕组和相应的装置，又需要不断供给能量以维持电流流动，例如普通的直流电机和减速电机；另一种是由永磁体来产生磁场，既可简化电机结构，又可节约能量，这就是永磁直流电机。

19世纪20年代出现的世界上第一台电机就是永磁电机，但当时永磁材料的磁性能很低，不久被电励磁电机所取代。进入20世纪以来，各种永磁材料不断出现，特别是六、八十年代，随着铝镍钴永磁、铁氧体永磁，特别是稀土永磁的相继问世，它们的高剩磁密度、高矫顽力、高磁能积和线性退磁曲线的优异磁性能特别适合制造电机。稀土永磁电机不仅可以取代许多传统的电励磁电机，而且可以实现传统的电励磁电机所难以达到的高性能，从而使永磁电机的发展进入一个新的历史。与电励磁电机相比，永磁电机，特别是稀土永磁电机具有结构简单，运行可靠；体积小，质量轻；损耗小，效率高；电机的形状和尺寸可以灵活多样等显著优点。目前永磁电机的功率小至mW级，大至1000kW级，最高转速已超过300,000r/min，最低转速低于0.01r/min，最小电机的外径只有0.8mm，长1.2mm，在工农业生产、航空航天、国防和日常生活中得到广泛应用，产量急剧增加。

汽车工业是永磁电动机的最大用户，电机性能的好坏对整车质量起着致关重要的作用。这就要求永磁电机生产厂家对电机的性能指标达能够达到汽车工业所需电机的要求。与此同时，随着计算机硬件和软件技术的迅猛发展，电磁场数值计算、优化设计和仿真技术等现代设计方法的不断完善，，在永磁电机的设计理论、计算方法、结构工艺和控制技术等方面都取得了突破性进展，形成了以电磁场数值计算和等效磁路解析求解相结合的一整套分析研究方法和计算机辅助分析、设计软件。

本次毕业设计由电气信息学院谢卫才老师任指导。设计过程中谢老师给予了热心的指导和热情的帮助，在此对谢老师谨致诚挚的谢意。由于本人能力有限，说明书中难免会出现疏忽甚至错误，敬请谅解，并恳请给予批评指正，谢谢！

第1章绪论

1.1 永磁直流电机的发展历史和现状

永磁直流电机的发展同永磁材料的发展密切相关。我国是世界上最早发现永磁材料的磁特性并把它应用于实践的国家，两千多年前，我国利用永磁材料的磁特性制成了指南针，在航海、军事等领域发挥了巨大的作用，成为我国古代四大发明之一。

19世纪20年代出现的世界上第一台电机就是由永磁体产生励磁磁场的永磁直流电机。但当时所用的永磁材料是天然磁铁矿石（Fe3O4），磁能密度很低，用它制成的电机体积庞大，不久被电励磁电机所取代。

随着各种电机迅速发展的需要和电流充磁器的发明，人们对永磁材料的机理、构成和制造技术进行了深入研究，相继发现了碳钢、钨钢（最大磁能积约2.7 kJ/m3）、钴钢（最大磁能积约7.2 kJ/m3）等多种永磁材料。特别是20世纪30年代出现的铝镍钴永磁（最大磁能积可达85 kJ/m3）和50年代出现的铁氧体永磁（最大磁能积现可达40 kJ/m3），磁性能有了很大提高，各种微型和小型电机又纷纷使用永磁体励磁。永磁直流电机的功率小至数毫瓦，大至几十千瓦，在军事、工农业生产和日常生活中得到广泛应用，产量急剧增加。相应地，这段时期在永磁直流电机的设计理论、计算方法、充磁和制造技术等方面也都取得了突破性进展，形成了以永磁体工作图图解法为代表的一套分析研究方法。

但是，铝镍钴永磁的矫顽力偏低（36～160 kA/m），铁氧体永磁的剩磁密度不高（0.2～0.44 T），限制了它们在电机中的应用范围。一直到20世纪60年代和80年代，稀土钴永磁和钕铁硼永磁（二者统称稀土永磁）相继问世，它们的高剩磁密度、高矫顽力、高磁能积和线性退磁曲线的优异磁性能特别适合于制造电机，从而使永磁直流电机的发展进入一个新的历史时期。

1.2 永磁直流电机的种类及发展趋势

1 .稀土永磁发电机

永磁同步发电机与传统的发电机相比不需要集电环和电刷装置，结构简单，减少了故障率。采用稀土永磁后还可以增大气隙磁密，并把电机转速提高到最佳值，提高功率质量比。当代航空、航天用发电机几乎全部采用稀土永磁发电机。

其典型产品为美国通用电气公司制造的150 kVA 14 极 12 000 r/min～21 000 r/min和100 kVA 60 000 r/min的稀土钴永磁同步发电机。国内研发的第一台稀土永磁直流电机即为3 kW 20 000 r/min的永磁发电机。永磁发电机也用作大型汽轮发电机的副励磁机，80年代我国研制成功当时世界容量最大的40 kVA～160 kVA稀土永磁副励磁机，配备200 MW～600 MW汽轮发电机后大大提高电站运行的可靠性。目前，独立电源用的内燃机驱动小型发电机、车用永磁发电机、风轮直接驱动的小型永磁风力发电机正在逐步推广。

2. 高效永磁同步电动机

永磁同步电动机与感应电动机相比，不需要无功励磁电流，可以显著提高功率因数（可达到1，甚至容性），减少了定子电流和定子电阻损耗，而且在稳定运行时没有转子铜耗，进而可以减小风扇（小容量电机甚至可以去掉风扇）和相应的风摩损耗，效率比同规格感应电动机可提高2～8个百分点。而且，永磁同步电动机在25%～120%额定负载范围内均可保持较高的效率和功率因数，使轻载运行时节能效果更为显著。这类电机一般都在转子上设置起动绕组，具有在某一频率和电压下直接起动的能力。目前主要应用在油田、纺织化纤工业、陶瓷玻璃工业和年运行时间长的风机水泵等领域。我国自主开发的高效高起动转矩钕铁硼永磁同步电动机在油田应用中可以解决“大马拉小车”问题，起动转矩比感应电动机大50%～100%，可以替代大一个机座号的感应电动机，节电率在20%左右。纺织化纤行业中负载转动惯量大，要求高牵入转矩。合理设计永磁同步电动机的空载漏磁系数、凸极比、转子电阻、永磁体尺寸和定子绕组匝数可以提高永磁直流电机的牵入性能，促使它应用于新型的纺织和化纤工业。大型电站、矿山、石油、化工等行业所用几百千瓦和兆瓦级风机、泵类用电机是耗能大户，而目前所用电机的效率和功率因数较低，改用钕铁硼永磁后不仅提高了效率和功率因数，节约能源，且为无刷结构，提高了运行的可靠性。目前1 120kW永磁同步电动机是世界上功率最大的异步起动高效稀土永磁直流电机，效率高于96.5%（同规格电机效率为95%），功率因数0.94，可以替代比它大1～2个功率等级的普通电动机。

3 .交流伺服永磁电动机和无刷直流永磁电动机

现在越来越多地用变频电源和交流电动机组成交流调速系统来替代直流电动机调速系统。在交流电动机中，永磁同步电机的转速在稳定运行时与电源频率保持恒定的关系，使得它可直接用于开环的变频调速系统。这类电机通常由变频器频率的逐步升高来起动，在转子上可以不设置起动绕组，而且省去了电刷和换向器，维护方便。变频器供电的永磁同步电动机加上转子位置闭环控制系统构成自

同步永磁电动机，既具有电励磁直流电动机的优异调速性能，又实现了无刷化，主要应用于高控制精度和高可靠性的场合，如航空、航天、数控机床、加工中心、机器人、电动汽车、计算机外围设备等。现已研制成宽调速范围、高恒功率调速比的钕铁硼永磁同步电动机和驱动系统，调速比高达1：22 500，极限转速达到9 000 r/min。永磁同步电动机高效、小振动、低噪声、高转矩密度的特点在电动车、机床等驱动装置中是最理想的电动机。随着人民生活水平的不断提高，对家用电器的要求越来越高。例如家用空调器，既是耗电大件，又是噪声的主要来源，其发展趋势是使用能无级调速的永磁无刷直流电动机。它既能根据室温的变化，自动调整到适宜的转速下长时间运转，减少噪声和振动，使人的感觉更为舒适，还比不调速的空调器节电1/3。其他如电冰箱、洗衣机、除尘器、风扇等也在逐步改用无刷直流电动机。

4 .永磁直流电动机

直流电动机采用永磁励磁后，既保留了电励磁直流电动机良好的调速特性和机械特性，还因省去了励磁绕组和励磁损耗而具有结构工艺简单、体积小、用铜量少、效率高等特点。因而从家用电器、便携式电子设备、电动工具到要求有良好动态性能的精密速度和位置传动系统都大量应用永磁直流电动机。500 W以下的微型直流电动机中，永磁直流电机占92%，而10 W以下的永磁直流电机占99%以上。目前，我国汽车行业发展迅速，汽车工业是永磁直流电机的最大用户，微型电机是汽车的关键部件，一辆超豪华轿车中，各种不同用途的微型电机达70余台，其中绝大部分是低压永磁直流微电机。汽车、摩托车用起动机电动机，采用钕铁硼永磁并采用减速行星齿轮后，可使起动机电动机的质量减轻一半。

5 .几种新型结构的永磁直流电机

(1) 无铁心钕铁硼永磁直流电机

利用钕铁硼永磁材料高矫顽力的优异特性不用或少用硅钢片，制成无铁心电机，质量大大减轻。无铁心永磁直流电机采用聚磁型结构和正余弦充磁，所产生的磁场呈正弦分布，因此可以不斜槽，可以采用集中绕组，便于AC控制。绕组端部短，损耗小，转矩密度高，振动噪声显著降低。应用在汽车方向盘驱动、机器人、电梯及DVD的驱动等许多方面。

(2) 横向磁通钕铁硼永磁直流电机

为了解决安放线圈的槽的宽度与磁通流经的齿部的宽度之间的矛盾，提高电机的功率密度和转矩密度，人们不断探索新的磁路结构，出现了横向磁通电机（Transverse Flux Machine）结构思想。这种电机定子齿槽结构和电枢线圈在空

间上相互垂直，主磁通沿电机轴向流通，电流和磁负荷在空间上不存在竞争，因而定子尺寸和通电线圈的大小相互独立，在一定范围内可以任意选取，提高了功率密度。目前国际上对这种结构电机的研发刚刚起步，有广阔的发展前景。

6 .永磁特种电机

控制电机和特种电机的种类很多，其共同的发展趋势之一是永磁化，以高性能的永磁体励磁逐步取代电励磁。由于稀土永磁具有高剩磁密度、高矫顽力和高磁能积的特点，可以容许所制成的电机具有较大的气隙长度和气隙密度，因而在永磁体安放和磁路结构设计上有很大灵活性，可以根据使用场合，特别是汽车、计算机和航天工程的需要，制成与传统电机不同的结构形状和尺寸，例如盘式电机、无槽电机等。这既可以进一步减少电机的质量和转动惯量，提高电机的反应灵敏度；又可以减少电机转矩的脉动，增加运行的平稳性；还可以简化电机的结构和工艺。因而在计算机外围设备、办公设备和要求精度定位控制的场合得到广泛应用。计算机磁盘驱动器中用以驱动读写磁头作往复运动的动圈式直线电动机——音圈电动机需要高性能磁体，以保证足够的灵敏度，缩小体积和减轻质量。钕铁硼永磁正好能满足这一要求。20世纪60年代采用铁氧体永磁研制的是14 in 磁盘驱动器用音圈电动机。自采用钕铁硼永磁后，驱动器尺寸不断缩小，存取时间明显减少，存储容量增加。1984年磁盘驱动器缩小到以5.25 in盘为主；进入20世纪90年代，3.5 in磁盘驱动器迅速增长，成为主体。今后几年内2.5 in和1.8 in磁盘驱动器将大为发展。因此，日、美等国钕铁硼永磁销售量的一半左右用于制造音圈电动机。

此外，在步进电动机、开关磁阻电动、微型减速直流电机等特种电机中增加钕铁硼永磁励磁后，其技术经济性能、动态响应特性都有明显提高与改进。

1.3 稀土永磁直流电机的特点及概况

稀土永磁直流电机具有结构简单，运行可靠；体积小，质量轻；损耗小，效率高；电机的形状和尺寸可以灵活多样等显著优点。因而应用范围极为广泛，几乎遍及航空航天、国防、工农业生产和日常生活的各个领域。下面介绍几种典型永磁直流电机的主要特点及其主要应用场合。

与此相对应，稀土永磁直流电机的研究和开发大致可以分成三个阶段。

第一阶段：20世纪60年代后期和70年代，由于稀土钴永磁价格昂贵，研究开发重点是航空、航天用电机和要求高性能而价格不是主要因素的高科技领域。

第二阶段：20世纪80年代，特别是1983年出现价格相对较低的钕铁硼永磁

后，国内外的研究开发重点转移到工业和民用电机上。稀土永磁的优异磁性能，加上电力电子器件和微机技术的迅猛发展，不仅使许多传统的电励磁电机纷纷用稀土永磁直流电机来替代，而且可以实现传统的电励磁电机所难以达到的高性能。

第三阶段：进入20世纪90年代，随着永磁材料性能的不断提高和完善，特别是钕铁硼永磁的热稳定性和耐腐蚀性的改善和价格的逐步降低以及电力电子器件的进一步发展，加上永磁直流电机研究开发经验的逐步成熟，除了大力推广和应用已有研究成果，使永磁直流电机在国防、工农业生产和日常生活等各个方面获得越来越广泛的应用外，稀土永磁直流电机的研究开发进入一个新阶段。一方面，正向大功率化（高转速、高转矩）、高功能化和微型化方向发展。目前，稀土永磁直流电机的单台容量已超过1 000 kW，最高转速已超过300 000 r/min，最低转速低于0.01 r/min，最小电机外径只有0.8 mm，长1.2 mm。另一方面，促使永磁直流电机的设计理论、计算方法、结构工艺和控制技术等方面的研究工作出现崭新的局面，有关的学术论文和科研成果大量涌现，形成了以电磁场数值计算和等效磁路解析求解相结合的一整套分析研究方法和计算机辅助设计软件。

第2章永磁材料的性能及选择

2.1 永磁材料的性能

永磁电机的性能、设计制造特点和应用范围都与永磁材料的性能密切相关。永磁材料种类众多，性能差别很大，只有全面了解后才能做到设计合理，使用得当。因此,在研究设计永磁电机之前，首先应从设计制造电机的需要出发，对最常用的三种主要永磁材料的基本性能，包括磁性能、物理性能进行分析。在此，分别用退磁曲线、回复线、内禀退磁曲线以及稳定性四项参数来表示。另外，也介绍一下选用时的注意事项。

2.1.1 退磁曲线

与其他磁性材料一样，永磁材料首先用磁滞回线来反映和描绘其磁化过程的特点和磁特性，即用B=f(H)曲线来表示永磁体的磁感

应强度B随磁场强度H改变的特性，如图2—1所示。

该回线包含的面积随最大充磁磁场强度H max的大小

而变，H max越大，回线面积就越大。当H max达到或超

过饱和磁场强度H s时，回线面积渐近地达到一个最大

值，而且磁性能最为稳定。面积最大的回线被称为饱

和磁滞回线，并常简称为磁滞回线。磁滞回线在第二

象限的部分称为退磁曲线，它是永磁材料的基本特性曲线。退磁曲线中磁感应强度Bm为正值而磁场强度H m为负值。这说明永磁材料中磁感应强度Bm与磁场强度H m的方向相反，磁通经过永磁体时，沿磁通方向的磁位差不是降落而是升高。这就是说，永磁体是一个磁源，类似于电路中的电源。退磁曲线的磁场强度H m

为负值还表明，此时作用于永磁

体的是退磁磁场强度。退磁磁场

强度|H m|越大，永磁体的磁感应

强度就越小。退磁曲线的两个极

限位置是表征永磁材料磁性能的

两个重要参数。退磁曲线上磁场

强度H为零时相应的磁感应强度

值称为剩余磁感应强度，又称剩

余磁通密度，简称剩磁密度，符号为B r。单位为T（特斯拉）。退磁曲线上磁感应强度B为零时相应的磁场强度值称为磁感应强度矫顽力，简称矫顽力，符号为H cB 或B H c，常简写为H c，单位为A/m。我们知道，在国际单位制中，磁场能量密度w m＝BH／2。因此，退磁曲线上任一点的磁通密度与磁场强度的乘积被称为磁能积，它的大小与该永磁体在给定工作状态下所具有的磁能密度成正比。图2—2示出两种不同形状退磁曲线1和2的磁能积(BH)与B的关系曲线3和4，即磁能积曲线。在退磁曲线的第二个极限位置(B＝B r，H＝0)和(B=0，H＝Hc)磁能积为零。在中间某个位置上磁能积为最大值，称为最大磁能积，符号为(BH)max，单位为J ／m3(焦耳／米3)，它也是表征永磁材料磁性能的重要参数。

2.1.2 回复线

退磁曲线所表示的磁通密度与磁场强度间的关系，只有在磁场强度单方向变化时才存在。实际上，永磁电机运行时受到作用的退磁磁场强度是反复变化的。当对已充磁的永磁体施加退磁磁场强度时，磁通密度沿图2-3a中的退磁曲线B r P 下降。如果在下降到P点时消去外加退磁磁场强度Hp，则磁密并不沿退磁曲线回复，而是沿另一曲线PBR上升。若再施加退磁磁场强度，则磁密沿新的曲线RB'P 下降。如此多次反复后形成一个局部的小回线，称为局部磁滞回线。由于该回线的上升曲线与下降曲线很接近，可以近似地用一条直线PR来代替，称为回复线。P点为回复线的起始点。如果以后施加的退磁磁场强度H Q不超过第一次的值Hp，则磁密沿回复线PR作可逆变化。如果H Q~>Hp，则磁密下降到新的起始点Q，沿新的回复线QS变化，不能再沿原来的回复线PR变化。这种磁密的不可逆变化将造成电机性能的不稳定，也增加了永磁电机电磁设计计算的复杂性，因而应该力求避免发生。

的值与起始点的位直有关，是个变数。但通常情况当退磁曲线为曲线时，

r

下变化很小，可以近似认为是一个常数，且近似等于退磁曲线上(B r，0)处切线的斜率值。换句话说，各点的回复线可近似认为是一组平行线，它们都与退敲曲线上(B r，0)处的切线相平行。利用这一近似特性，在实际工作中求取不同工作温度、不同工作状态的回复线就方便得多。有的永磁材料，如部分铁氧体永磁的退磁曲线的上半部分为直线，当退磁磁场强度超过一定值后，退磁曲线就急剧下降，开始拐弯的点称为拐点。当退磁磁场强度不超过拐点k时，回复线与退磁曲线的直线段相重合。当退磁磁场强度超过拐点后，新的回复线RP就不再与退磁曲线重合了(见图2-3b)。有的永磁材料，如大部分稀土永磁的退磁线全部为直线，回复线

与退磁曲线相重合，可以使永磁电机的磁性能在运行过程中保持稳定，这是在电机中使用时最理想的退磁曲线。

2.1.3 内禀退磁曲线

退磁曲线和回复线表征的是永磁材料对外呈现的磁感应强度B 与磁场强度H 之间的关系。还需要另一种表征永磁材料内在磁性能的曲线。由铁磁学理论可知，在真空中磁感应材料与磁场强度间的关系为

0B H μ=

而在磁性材料中

B=0μ（M+H ）

在均匀的磁性材料中，上式的矢量和可改成代数和

00B M H μμ=+

式中 M 为磁化强度，是单位体积磁性材料内各磁畴磁矩的矢量和，单位为A ／m ，它是描述磁性材料被磁化程度的一个重要物理量。上式表明，磁性材料在外磁场作用下被磁化后大大加强了磁场。这时磁感应强度B 含有两个分量，一部分是与真空中一样的分量0μH ，另一部分是

由磁性材料磁化后产生的分量0μM 。后一部分是物质磁化后内在的磁感应强度，称为内禀磁感应强度B i ，又称磁极化强度J 。描述内禀磁感应强度B i (J)与磁场强度H 关系的曲线B i =f （H ）称为内禀退磁曲线，简称内禀曲线。由此可得

B i =B-0μH

内禀退磁曲线上磁极化强度J 为零时，相应的磁场强度值称为内禀矫顽力，又称磁化强度矫顽力，其符号为H ci ，单位为A/m 。H ci 的值反映永磁材料抗去磁能力的大小。过去，铝镍钴永磁的内禀退磁曲线与退磁曲线很接近，H ci 与H cB 相近且很小，故一般书上没有强调内禀退磁曲线。现在，稀土永磁的内禀退磁曲线与退磁曲线相差很大，H ci 远大于H cB ，这正是表征稀土永磁抗去磁能力强的一个重要参数。

除H ci 值外，内禀退磁曲线的形状也影响永磁材料的磁稳定性。曲线的矩形度越好，磁性能越稳定。为标志曲线的矩形度，特地定义一个参数H k ，称为临界场强，H k 等于内禀退磁曲线上当B i =0.9B r 时所对应的退磁磁场强度值（见图2-4），单位为A/m 。H k 应当成为稀土永磁材料的必测参数之一。

2.1.4 热稳定

为了保证永磁电机的电气性能不发生变化，能长期可靠地运行，要求永磁材料的磁性能保持稳定。通常用永磁材料的磁性能随环境、温度和时间的变化率来表示其稳定性，主要包括热稳定性、磁稳定性、化学稳定性和时间稳定性。在本设计中主要介绍热稳定性和磁稳定性两种。热稳定性是指永磁体由所处环境温度的改变而引起磁性能变化的程度，故又称温度稳定性，如图2-5所示。当永磁体的环境温度从t 0升至t 1时，磁密从B 0降为B 1；当温度从t 1回到t 0

时，磁密回升至'0B ，而不是B 0；以后温度在t 0和t 1间变化，则磁密在'0B 和B 0间变化。从图2-5可以看出，磁性能的损失可以分为两部分：

1）、可逆损失 这部分损失是不可避免的。各种永磁材料的剩余磁感应强度随温度可逆变化的程度可用温度系数Br α以%表示，单位K -1。

()

'10

'010100Br

B B B t t α-=?- 同样，还常用Hci α以%表示永磁材料的内禀矫顽力随温度可逆变化的程度，单位为K-1。

()

''

10100ci ci Hci

ci H H H t t α-=?-

2）、不可逆损失 温度恢复后磁性能不能回复到原有值的部分，称为不可逆损失，通常以其损失率IL (％)表示。

'.0

100B B IL B -=?

不可逆损失又可分为不可恢复损失和可恢复损失。前者是指永磁体重新充磁也不能复原的损失，一般是因为较高的温度引起永磁体微结构的变化(如氧化)而造成的。后者是指永磁体重新充磁后能复原的损失。

永磁材料的温度特性还可用居里温度和最高工作温度来表示。随着温度的升高，磁性能逐步降低，升至某一温度时，磁化强度消失，该温度称为该永磁材料的居里温度，又称居里点，符号为了Tc ，单位为K 或℃。最高工作温度的定义是将规定尺寸(稀土永磁为10φ?mm)的样品加热到某一恒定的温度，长时间放置(一般取1000h)，然后将样品冷却到室温，其开路磁通不可逆损失小于5％的最高保温温度定义为该永磁材料的最高工作温度,符号为了T w ，单位为K 或℃。

磁稳定性是衡量永磁体品质的重要指标之一。永磁体的磁性随时间的推移和外界条件(如温、反磁场、机械振动与冲击、与强磁性物质接触等)的作用而变化。在上述各种因素影响下，引起永磁体组织结构和磁结构的改变，是造成磁性能变化的微观原因。组织结构改变引起磁性能改变是与相变引起的晶格结构改变和内应力降低等因素有关。这种磁性改变只有通过永磁的组织结构改造，如材料的重复热处理，才能使磁性能获得部分恢复。磁结构改变引起的磁性能变化，是在使用过程中或外界因素改变时，永磁体磁畴结构力图建立新的热力学稳定平衡而造成的。这种变化有可逆与不可逆两种。可逆变化即在外界因素恢复到原始状态后，磁性能也随着恢复，当存在磁滞时，则为不可逆变化。其磁性能可通过重复磁化基本上得到恢复。组织结构的改变，还会引起磁结构的改变，其所导致的磁性能变化，即使通过重重磁化，也不可能完全性复。

2.2 永磁材料的选择及注意事项

2.2.1 永磁材料的选择

永磁材料的种类多种多样，性能相差很大，因此在设计永磁电机时首先要选择好适宜的永磁材料品种和具体的性能指标。归纳起来，选择的原则为：

1)、应能保证电机气隙中有足够大的气隙磁场和规定的电机性能指标。 2)、在规定的环境条件、工作温度和使用条件下应能保证磁性能的稳定性。

3)、有良好的机械性能，以方便加工和装配。

4)、经济性要好，价格适宜。

根据现有永磁材料的性能和电机的性能要求，一般说来，

1)、随着性能的不断完善和相对价格的逐步降低，钕铁硼永磁在电机中的应用越来越广泛。不仅在部分应用场合有可能取代其他永磁材料，还可能逐步取代部分传统的电励磁电机。

2)、对于性能和可靠性要求很高而价格不是主要因素的场合，优先选用高矫顽力的2：17型稀土钴永磁。1：5型稀土钻永磁的应用场合将有所缩小，主要用于在高温情况下使用和退磁磁场大的场合。

3)、对于性能要求一般，体积质量限制不严，价格是考虑的主要因素，优先采用价格低廉的铁氧体永磁。

4)、在工作温度超过300℃的场合或对温度稳定性要求严的场合，如各种测量仪器用电机，优先采用温度系数低的铝镍钴永磁。铝镍钴永磁在永磁材料总量中的比例将逐步下降。

5)、在生产批量大且磁极形状复杂的场合，优先采用粘结永磁材料。

具体选用时，应进行多种方案的性能、工艺、成本的全面分析比较后确定。

2.2.2 应用注意事项

在应用时除前面提到的以外还应注意：

1）、本设计中的各种永磁材料磁性能，摘自国家标准或工厂企业标准的典型数据。应该指出，永磁材料的实际磁性能与生产厂的具体制造工艺有关，其值与标准规定的数据之间往往存在一定的偏差。同种牌号的永磁材料，不同工厂或同一工厂不同批号之间都会存在一定的磁性能差别。而且，标准中规定的性能数据是以特定形状和尺寸的试样的测试性能为依据的，对于电机中实际采用的永磁体开头和尺寸，其磁性能与标准数据之间也会存在一定的差别。另外，充磁机的容量大小和充磁方法都会影响永磁体磁化状态的均匀性，影响磁性能。因此，为提高电机设计计算的准确性，需要向各生产厂家索取该批号的实际尺寸的永磁体在室温和工作温度下的实测退磁曲线。

2）、永磁材料的磁性能除与合金成分和制造工艺有关外，还与磁场热处理工艺有关。经过热处理后，永磁材料的磁性能提高，而且带有方向性，顺磁场方向最大，垂直磁场方向最小，这叫做各向异性。对于没有经过磁场热处理的永磁材料，磁性能没有方向性，称为各向同性。应该注意，对于各向异性的永磁体，充

磁时的磁场方向应与磁场热处理时的磁场方向一致，否则磁性能反而会有所降低。

3）、根据规定，永磁材料由室温升到最高工作温度并保持一定时间后再冷却到室温，其开路磁通允许有不大于5%的不可逆损失。因此为了保证永磁电机在运行过程中性能稳定，不发生明显的不可逆退磁，在使用前应先进行稳磁处理，其办法是将充磁后的永磁材料升温至预计最高工作温度并保温一定时间（一般为2~4h），以预先消除这部分不可逆损失。铁氧体永磁则不同，由于它的矫顽力温度系数为正值，温度越低、矫顽力越小，故需进行负温稳磁处理。其办法是将充磁后的铁氧体永磁放在低温箱中，冷冻至使用环境的最低温度保温2~4h。需要指出的是，经过高温或负温稳磁处理后，不能再对永磁体充磁；如有必要再次充磁，则需要新进行高温和负温稳磁处理。

第3章 直流永磁电机工作原理及设计特点

3.1 永磁电动机的工作原理

直流电机是借换向器和电刷以实现外电路的直流电与电枢绕组中交流电之间相互变换并同时借静止气隙磁场以实现电枢绕组中交流电与转轴上机械转矩之间相互交换的电机。直流电机的定子磁轭、主极铁心、气隙和电枢铁心构成磁路。励磁绕组和电枢绕组相的合成磁动势在气隙内形成气隙磁场。电枢绕组相对气隙磁场旋转感生电

枢电动势；载流电枢绕组与气隙磁场相互 现机电能量转换。对于永磁直流电动机，定子每极有效磁能a φ为不可调的。由图3-1可知，直流电动机的转速

a a a a

b

e a e a

E U I r U n C C φφ--=

= 式中 a r ——电枢电阻 Ω b U ——一对电刷压降 V e C ——电势常数 60a e N p

C a

=

其中 N a ————电枢导线数 p ——极对数 a ——并联支路对数

由上式可见，通过改变a U 或a φ可调节和`控制电动机的转速。

3.2 永磁电机的设计特点

永磁直流电动机的设计大部分与电励磁直流电动机相同，主要差别在于励磁

部分不同及由此而引起的结构型式和参数取值范围的差异。永磁直流电动机的磁极结构多种多样，磁场分布复杂，计算准确度比电励磁直流电动机低，而且永磁材料本身性能在一定范围内波动，直接影响磁场大小并使电动机性能产生波动，永磁电动机制成后又难以调节其性能。这些都增加了永磁直流电动机设计计算的复杂性。除了采用电磁场数值计算等现代设计方法尽可能提高计算准确性外，设计中要留有一定的裕度，并充分考虑永磁材料性能波动可能带来的影响。

永磁直流电动机的应用场合极为广泛，不同的使用器具对电机性能的要求大不一样。有的要求伺服性能好；有的要求价格低廉；有的要求效率高、节能，有的则要求功率密度高、体积小；有的工作环境恶劣，有的则对某项指标要求苛刻。因而在设计时不论是主要尺寸和电磁负荷的选择，还是绕组和冲片的设计都有很大差异，选择的范围很大，需要针对用户对电机性能、尺寸和价格的具体要求以及所选用的永磁材料。根据制造厂的现有条件和经验，选择适宜的结构型式和参数值进行多方案分析比较后确定。

3.2.1 主要尺寸选择

永磁直流电动机的主要尺寸是指电枢直径D a 和电枢计算长度L ef ，除了可根据用户实际使用中安装尺寸要求或参考类似规格电机的尺寸确定外，它可根据给定的额定数据来选择。直流电动机的主要尺寸与所选择的电负荷和磁负荷有密切关系．电励磁直流电动机可根据设计要求和经济性，经过优化或分析比较多种方案，找到最佳的电磁负荷值．永磁电机则不同，其磁负荷基本上由永磁材料的性能和磁路尺寸决定，当永磁材料和磁极尺寸选定后，B δ就基本上被决定了，在设计时变化范围很小。电机的气隙磁密B δ主要由所选用的永磁材料的剩余磁密1 1.5~1.8j B T =决定。初选时可根据永磁材料和磁极结构选取，通常为(0.6~0.85)r B 。对于连续运行的永磁直流电动机，一般取电负荷

A ＝30～100A ／cm(小功率电动机) A ＝100～300A ／cm(小型电动机) 功率小时通常取小值。

永磁电机的气隙长度δ是影响制造成本和性能的重要设计参数，它的取值范围很宽，在永磁直流电机设计中选取δ值时。需要考虑多种因素的影响。从电机抗去磁能力考虑，较小的δ值对提高抗去磁能力有利，但由于制造和装配工艺的限制，δ不能取得大小，而且δ大小还将使电机的换向性能变坏。气隙长度δ的选取还与所选用的永磁材料的种类有关。一般来说，对于铝镍钻永磁，由于c H 较小，

抗去磁能力相对较差，δ宜取小一些；铁氧体永磁的c H 相对较高，δ可取大一些，而钕铁硼等稀土永磁的c H 很高，δ可取更大一些。此外，极数亦是选取δ值时应考虑的一个因素。

3.2.2 定子尺寸选择

定子尺寸是机壳尺寸和永磁体尺寸，而永磁体尺寸与永磁体材料种类及磁极结构型式有关。永磁体磁化方向长度M h 与气隙δ大小有关，由于永磁体是电机的磁动势源，因此永磁体磁化方向长度M h 的选取首先应从电机的磁动势平衡关系出发，预估一初值，再根据具体的电磁性能计算进行调整；M h 的大小决定了电机的抗去磁能力，因此还要根据电枢反应去磁情况的校核计算来最终确定M h 选择的是否合适。从磁动势平衡关系出发，对于径向式磁极结构。永磁体磁化方向长度M h (cm)的初选值可由下式给出：

()

0001s m r

M m K K b h b δμδσ=

-

对于切向式结构，可将按上式估算出的值加倍后作为M h 的初选值。

在M h 的具体选择中应注意的选择原则是：在保证电机不产生不可逆退磁的前下M h 应尽可能小。因为M h 过大将造成永磁材料的不必要浪费，增加电机成本。而机壳，对于铁氧体或钕铁硼永磁电机一般采用钢板拉伸机壳。由于机壳是磁路的一部分(定子轭部磁路)，在选择厚度时要考虑不应使定子轭部磁密1j B 太高。一般应使：

1 1.5~1.8j B T =

3.2.3 电枢冲片设计

先确定槽数Q 。一般根据电枢直径D a (cm)的大小选取Q ，并且通常按奇数槽选择，因为奇数槽能减少由电枢齿产生的主磁通脉动，有利于减小定位力矩。对于小功率永磁直流电动机，其槽数一般为三至十几槽，但亦有二十多槽的。槽数的选择一般从以下几个方面考虑：

1)、当元件总数一定时，选择较多槽数，可以减少每槽元件数，从而降低槽中各换向元件的电抗电动势，有利于换向；同时槽数增多后，绕组接触铁心的面积增加，有利于散热。但槽数增多后，槽绝缘也相应增加，使槽面积的利用率降低，而且电机的制造成本也会有所增加。

2)、槽数过多，则电枢齿t 2过小，齿根容易损坏。齿距通常限制为