IEC6008-2-2高温试验
IEC 68-2-2 试验方法B：干热
前言
本试验法之目的在决定组件、装备或其他产品于高温环境下操作及储存之能力。范围
本试验法可同时适用于生热(heat-dissipating) 及不生热(non heat- dissipating)
试件，并依试验方法之不同可区分为温度骤变(sudden change of temperature)
及温度渐变(gradual change of temperature)两种，其中温度骤变试验主要在于
节省试验时间。本试验法可区分为：
?试验方法Ba：不生热试件之温度骤变法
?试验方法Bb：不生热试件之温度渐变法
?试验方法Bc：生热试件之温度骤变法
?试验方法Bd：生热试件之温度渐变法
限制
1. 本试验法不适用于评估试件在温度改变过程中，可能产生之影响，若欲评
估此种情况，请参考"IEC 68-2-14试验方法N：温度变化"。
2. 本试验法中之温度骤变试验在采用之前，必须先确定此温度变化不会对试
件产生破坏。
3. 本试验法中之温度骤变试验不适用于试件功测线带组装困难之试件。
测试步骤
试验方法Ba：不生热试件之温度骤变法
1. 试件于试验前应依相关规范之规定执行目视检查、电性及机械检验。
2. 先将柜温升至相关规范所规定之温度值，再将试件置入。
3. 试件温度达稳定后，依规定之驻留时间加以保温。
4. 试验柜内周遭温度条件及试件温度稳定时间之监测，必须依下列规定实施：
5. 周遭温度指试件周围空气温度。
6. 温度稳定则指试件上各点之温度差不超过5℃。
7. 若相关规范有所规定，则应于试验中执行功能测试及各项量测工作。
8. 将试件置于标准大气条件下，以回复原来状况(最少1小时，最多为温度
稳定时间加1小时)。相关规范规定之所有量测需求，应于温度稳定后之
期间内执行完毕。
9. 待试件回复至原来状况后，应执行目视检查、电性及机械检验。
试验方法Bb：不生热试件之温度渐变法
1. 试件于试验前应依相关规范之规定执行目视检查、电性及机械检验。
2. 将试件以室温条件下置入柜内，再将柜温以每分钟不超过1℃之温变率升
至相关规范所规定之温度值。
3. 试件温度达稳定后，依规定之驻留时间加以保温。
4. 试验柜内周遭温度条件及试件温度稳定时间之监测，必须依下列规定实施：
5. 周遭温度指试件周围空气温度。
6. 温度稳定则指试件上各点之温度差不超过5℃。
7. 若相关规范有所规定，则应于试验中执行功能测试及各项量测工作。
8. 试件于试验后应留于柜内，并将柜温以每分钟不超过1℃之温变率，回复
至标准大气条件，在变温期间试件应不加电。
9. 将试件置于标准大气条件下，以回复原来状况(最少1小时，最多为温度
稳定时间加1小时)。相关规范规定之所有量测需求，应于温度稳定后之
期间内执行完毕。
10. 待试件回复至原来状况后，应执行目视检查、电性及机械检验。
试验方法Bc：生热试件之温度骤变法
1. 试件于试验前应依相关规范之规定执行目视检查、电性及机械检验。
2. 先将柜温升至相关规范所规定之温度值，再将试件置入。
3. 试件温度达稳定后，依规定之驻留时间加以保温。
4. 试验柜内周遭温度条件及试件温度稳定时间之监测，必须依下列规定实施：
5. 周遭温度指在试件底面下0～50mm之平面上数点的平均空气温度。这些
点可以取距离试件1m或试件与柜壁距离之半，两者中较小者。
6. 温度稳定则指连续两次5℃温度变化所需时间的比值必须大于1.7(后者比
前者)。
7. 若相关规范有所规定，则应于试验中执行功能测试及各项量测工作。
8. 将试件置于标准大气条件下，以回复原来状况(最少1小时，最多为温度
稳定时间加1小时)。相关规范规定之所有量测需求，应于温度稳定后之
期间内执行完毕。
9. 待试件回复至原来状况后，应执行目视检查、电性及机械检验。
试验方法Bd：生热试件之温度渐变法
1. 试件于试验前应依相关规范之规定执行目视检查、电性及机械检验。
2. 将试件以室温条件下置入柜内，再将柜温以每分钟不超过1℃之温变率升
至相关规范所规定之温度值。
3. 试件温度达稳定后，依规定之驻留时间加以保温。
4. 试验柜内周遭温度条件及试件温度稳定时间之监测，必须依下列规定实施：
5. 周遭温度指在试件底面下0～50mm之平面上数点的平均空气温度。这些
点可以取距离试件1m或试件与柜壁距离之半，两者中较小者。
6. 温度稳定则指连续两次5℃温度变化所需时间的比值必须大于1.7(后者比
前者)。
7. 若相关规范有所规定，则应于试验中执行功能测试及各项量测工作。
8. 试件于试验后应留于柜内，并将柜温以每分钟不超过1℃之温变率，回复
至标准大气条件，在变温期间试件应不加电。
9. 将试件置于标准大气条件下，以回复原来状况(最少1小时，最多为温度
稳定时间加1小时)。相关规范规定之所有量测需求，应于温度稳定后之
期间内执行完毕。
10. 待试件回复至原来状况后，应执行目视检查、电性及机械检验。
测试条件
?测试条件可由下选择适当之温度条件及试验时间或依相关规范之规定。
?温度：1000, 800, 630, 500, 400, 315, 250, 200, 175,155, 125, 100, 85, 70, 55, 40, 30℃。
?绝对湿度：每立方公尺空气所含蒸气需低于20公克(相当于35℃时50%相对湿度)。测试温度低于35℃时，需低于50%相对湿度。
?驻留时间：2, 16, 72, 96小时。
?温变率：每分钟不超过1℃(5分钟内之平均值)。
?试验容差：温度低于200℃之容差为±2℃。
?温度于200℃～1000℃之容差为测试温度之±2%。
?若试验柜尺寸大小无法达到上述容差要求，容差可放宽温度低于100℃之容差为±3℃，温度于100℃～200℃之容差为±5℃。(容差放宽需于报告
中注明)。
试验设置
?试验柜内壁上各点之温度值须在试验温度(以°K表示)之±3%以内，以避免热辐射问题。
?对于生热之试件，试件应尽量置于试验柜之中央，且试件与柜壁、试件与试件之距离应遵循下列原则：
?试件体积小于1立方公寸以下，且生热量为低于50瓦特时距离需大于10公分以上。
?试件体积小于1立方公寸以下，且生热量50～100瓦特时，距离需大于20公分以上。
?试件体积大于1立方公寸以上，距离应大于10公分或依图1试件生热量与体积选定适当距离(两者取较大者)。试验柜与试件体积之比应大于5:1。
?对于生热之试件，若使用强制空气对流方式执行试验，则空气流速应尽量保持在最小之速度(每秒低于0.5m)。
其他
?生热之试件系指当试件加电后温度达稳定时(无强制空气对流之大气环境下)，试件表面最热点之温度与空气温度相差在5℃以上者。
?对于不生热之试件一般以非操作之状况执行试验(无需连续加电，仅功测时需要)，此时强制空气对流方式可适用于此类试验。
?对于生热之试件不宜使用强制空气对流方式，除非柜内温度无法达到所要求之温度条件。此时试验柜须依附录规定之方法Ａ或方法Ｂ先行确认是否
适用。若试件于试验中须加电一段时间，则应确认周遭空气温度是否仍在
规定之容差范围内。
?对于生热之试件若使用(或本身具有)气冷式冷却系统，则冷却空气中应避免含油质之成份，且必须十分干燥，以免引起湿度问题。如果冷却空气由柜外导入试件且与柜内空气隔离，则可选择无强制空气对流或参照附录中方法Ａ之试验方式执行试验。如果冷却试件之空气直接由柜内抽取，则除须选择无强制空气对流或参照附录中方法Ａ之试验方式执行试验外，并应监测进入试件之冷却空气是否在规定之容差范围内。
?试件应以无包装、不加电之使用型态置于试验柜内。若试件在实际使用状况下，有特定之夹持装置，则应视为试件之一部份。若实际之夹具特性不可知，则使用之夹具须具高热传导特性。
?若试验中有量测需求时，应于柜内进行量测，不可将试件移出柜外。若在回复至标准大气条件前，有量测需求时，则应先将试件移出柜外，于执行量测后，再置入柜内，不可于试验中进行。
?试件于试验后回复至原来状况期间，可依相关规范之规定将试件加电或不加电。
附录：生热试件以强制空气对流方式执行试验之方法
方法A
范围：试验柜够大时适用。
步骤：
1. 将试件置入柜内并加电，此时柜内不升温。
2. 待试件温度稳定后，量测试件表面上各点，并记录温度上升状况。
3. 将柜内加强制空气对流后，此时柜内亦不升温，并量测试件表面上各点，
若两次各点量得之温度差小于5℃，表示此空气流速可用于执行试验。
4. 升温执行高温试验，并以此空气流速作为强制空气对流。
方法Ｂ
范围：试验柜不够大时适用。
步骤：
1. 将试件置于实验室内并加电。
2. 待试件温度稳定后，量测试件表面上各点，并记录温度上升状况。
3. 若温度上升值小于25℃，周遭温度变化小于30℃，则此试件可直接置入
柜内执行试验。
4. 若温度上升值介于25～80℃，周遭温度变化介于30～65℃，则依图4决
定Ts(试件在试验温度下加电其表面温度值)，并以该点温度为控制点执行试验。
5. 若温度上升值大于80℃，周遭温度变化大于65℃，则不适用。
一种镍基单晶高温合金的蠕变各向异性
１３６６金属学报第４５卷 图２【ｏｏｌ】及【０１１】取向合金拉伸蠕变曲线 Ｆｉｇ?２Ｔｅｎｓｉｌｅｃｒｅｅｐｃｕｒｖｅｓｏｆ【００１】ａｎｄ［０１１ｊｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙｓａｔ７５０℃／７５０ＭＰａ（ａ）ａｎｄ９８２＂Ｃ／２４８ＭＰａ（ｂ） 囝３合金在７５０℃／７５０ＭＰａ条件下蠕变断裂后的ＳＥＭ像 Ｆｉｇ?３ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆ【００１】（ａ）ａｎｄ【０１１】（ｂ）ｏｒｉｅｎｔｅｄｓａｍｐｌｅｓａｆｔｅｒｃｒｅｅｐｉｎｇａｔ７５０℃／７５０ＭＰａ，７７ｐｈａｓｅｉｎＦｉｇ．３ａｓｔｉｌｌｈａｖｉｎｇｃｕｂｉｃ ｓｈａｐｅ，ｔｈｅｗｈｉｔｅｌｉｎｅｓｉｎＦｉｇ．３ｂｉｎｄｉｃａｔｉｎｇｔｈｅｂｏｕｎｄａｒｉｅｓｏｆａｔｗｉｎｆＳ．Ｄ．—＿ｓｔｒｅｓｓａｘｉｓｄｉｒｅｃｔｉｏｎ） 图４合金在９８２℃／２４８ＭＰａ条件下蠕变断裂后的ＳＥＭ像 Ｆｉｇ?４ＳＥＭｉｍａｇｅｓｏｆＮｔｙｐｅｒａＲｉｎ［Ｏ（Ｈ】ｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙ（ａ）ａｎｄｉｎｃｌｉｎｅｄｒａｆｔａｎｄａｆｃｗｔｗｉｎｓｉｎ【０１１】ｏｒｉｅｎｔｅｄａｌｌｏｙ（ｂ）ａｆｔｅｒｃｒｅｅｐｉｎｇａｔ９８２℃／２４８ＭＰａ 单品试样在９８２℃／２４８ＭＰａ条件下的７基体及７７相的ＳＥＭ像．可见，［００１］及［０１１】取向试样中７７相均已形筏，［００１】取向试样的筏形比较规则，筏化方向垂育丁应力轴；【０１１］取向试样的筏化方向与应力轴的夹角约为４５０，而且在试样中出现了贯通，ｙ基体及７７相的孪晶组织（图４ｂ中划线处），这表明温度和取向对７７相形貌均有重要影响．ｆｃｃ晶体巾独市的滑移系较多，通常不产生孪品，但［０１１】取向处于有利方向的滑移系较少，【大『此孪晶成为一种必要的辅助变形机制【６，７１．孪晶带和基体的基轴与应力所成的夹角不Ｉ—Ｊ，孪晶与基体难以协调变形，由此产生的应力集中易促使裂纹在孪晶内或沿孪品界荫生，图５所示即为裂纹萌生于孪品界． ２．３位错组态 图６为合金在７５０℃／７５０ＭＰａ条件下蠕变断裂后的位错组态．可见，在ｆ００１】取向合金中，在基体通道及 ７／７７相界而上存在大量的位错，至少有２种不｜可方向的
高温合金ASUG应用解析
高温合金A S U G应用解 析 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
SUH660 镍基合金 （UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）简介 SUH660（UNS S66286/A286/SUH660/GH2132/）是Fe-25Ni-15Cr基高温合金，加入钼、钛、铝、钒及微量硼综合强化。有可时效硬化高的机械性能。该合金在温度高达约1300°F（700℃）保持良好的强度和抗氧化性能。在700℃以下具有优于奥氏体不锈钢的高温强度，属于沉淀析出硬化耐热不锈钢。与SUS 304相比Ni含量多，且添加有Ti、Al 等硬化元素。因此，通过时效硬化处理，会有γ’相(fcc_Ni3(Al,Ti))析出，高温强度将得到显着提高。在650℃以下具有高的屈服强度和持久、蠕变强度，并且具有较好的加工塑性和满意的焊接性能。 SUH660高强度和优异的加工特性使该合金用于飞机的各种部件和有用工业燃气涡轮机。它也用于汽车发动机紧固件和应用多方面受到高层次的热量和压力的元器件，和近海石油和天然气行业。适合制造在650℃以下长期工作的航空发动机高温承力部件，如涡轮盘、压气机盘、转子叶片、紧固件、承力环、机匣、轴类、紧固件、和板材焊接承力件等。 SUH660/A286相近牌号 GH2132(中国)，UNS S66286(美国)，A286（美国），SUH660(日本)，(德国) 技术文件 SUH660/A286材料特性 ·铁基高温 ·高强度合金 SUH660/A286主要应用 ·燃气涡轮机锻件 ·适用于使用高达约1300°F的腐蚀环境，如燃气涡轮机 ·于1500°F的温度连续服务于氧化环境 ·飞机部件 ·汽车发动机紧固件 ·元器件 ·石油和天然气行业 SUH660/A286溶炼与铸造工艺 SUH660/A286合金可采用非真空感应+电渣，电弧炉+电渣和电弧炉+真空电弧以及真空感应+真空电弧等工艺溶炼。SUH660/A286生产执行标准 中国国家标准
SMT焊点质量检测方法
SMT焊点质量检测方法 热循环为确保电子产品德量稳固性和可靠性，或对失效产品进行剖析诊断，一般需进行必要的焊点质量检测。SM T中焊点质量检测办法很多，应当依据不同元器件、不同检测项目等选择不同的检测方法。 1 焊点质量检测方式 焊点质量常用检测方法有非破坏性、破坏性和环境检测3种，见表1所示。 1.1 目视检测 目视检测是最常用的一种非破坏检测方法，可用万能投影仪或10倍放大镜进行检测。检测速度和精度与检测职员才能有关，评价可依照以下基准进行： ⑴润湿状况钎料完整笼罩焊盘及引线的钎焊部位，接触角最好小于20°，通常以小于3 0°为标准，最大不超过60°。 ⑵焊点外观钎料流动性好，表面完全且平滑光明，无针孔、砂粒、裂纹、桥连和拉尖等渺小缺点。 ⑶钎料量钎焊引线时，钎料轮廓薄且引线轮廓显明可见。 1.2 电气检测 电气检测是产品在加载条件下通电，以检测是否满足所请求的规范。它能有效地查出目视检测所不能发明的微小裂纹和桥连等。检测时可应用各种电气丈量仪，检测导通不良及在钎焊进程中引起的元器件热破坏。前者是由渺小裂纹、极细丝的锡蚀和松香粘附等引起，后者是由于过热使元器件失效或助焊剂分解气体引起元器件的腐化和变质等。 1.3 X-ray 检测 X-ray检测是应用X射线可穿透物资并在物质中有衰减的特征来发明缺陷，主要检测焊点内部缺陷，如BGA、CSP和FC焊点等。目前X射线装备的X光束斑一般在1-5μm范畴内，不能用来检测亚微米规模内的焊点微小开裂。 1.4 超声波检测 超声波检测利用超声波束能透进金属材料的深处，由一截面进入另一截面时，在界面边沿发生反射的特色来检测焊点的缺陷。来自焊点表面的超声波进入金属内部，碰到缺陷及焊点底部时就会发生反射现象，将反射波束收集到荧光屏上形成脉冲波形，根据波形的特色来断定缺陷的位置、大小和性质。超声波检验具有敏锐度高、操作便利、检验速度快、本钱低、对人体无害等长处，但是对缺陷进行定性和定量判定尚存在艰苦。 扫描超声波显微镜（ C-SAM）重要应用高频超声（一般为100MHz以上）在材料不持续的处所界面上反射产生的位相及振幅变更来成像，是用来检测元器件内部的分层、空泛和裂纹等一种有效办法。采用微声像技巧，通过超声换能器把超声脉冲发射到元件封装中，在表面和底板这一深度范畴内，超声反馈回波信号以稍微不同的时光间隔达到转化器，经过处置就得到可视的内部图像，再通过选通回波信号，将成像限制在检测区域，得到缺点图。一般采取频率从100MHz到230MHz，最高可达300MHz，检测辨别率也相应进步。 1.5 机械性损坏检测 机械性破坏检测是将焊点进行机械性破坏，从它的强度和断裂面来检讨缺陷的。常用的评价指标有拉伸强度、剥离强度和剪切强度。因为对所有的产品进行检测是不可能的，所以只能进行适量的抽检。 1.6 显微组织检测 显微组织检测是将焊点切片、研磨、抛光后用显微镜来察看其界面，是一种发明钎料杂质、熔蚀、组织结构、合金层及渺小裂纹的有效办法。焊点裂纹一般呈中心对称散布，因而应尽量可能沿对角线方向制样。显微组织检测和机械性损坏检测一样，不可能对所有的成品
高低温拉伸试验机
一、高低温拉伸试验机价格介绍： 馥勒高低温拉伸试验机配置FLWK系列温控高低温试验箱高温炉高温环境试验装置等，高低温依据Q/FLT-2009《高温高低温拉伸试验标准方法》制造标准，FLWK0150试验箱/FLWK0350试验箱/FLWK600试验箱/FLWK900试验箱可选，满足GB/ISO/ASTM/JIS/DIN/EN/FL/HB等试验标准测试材料在高温高低温等不同环境温度下的各种物理力学试验性能，可满足多种材料的试验测量需要，FULETEST测控软件可按用户要求扩展功能。 二、高低温试验机技术参数： 拉力试验机型号：FL4104GD,FL4204GD,FL4304GD,FL5504GD,FL5105GD,FL5205GD 1、最大试验力：10KN、20KN、30KN、50KN、100KN、200KN（可选） 2、试验力级别：0.3级/0.5级/1级； 3、试验力测量范围：0.4%--100%FS； 4、位移速率调节范围：0.001mm/min~1000mm/min（任意调）； 5、电子限位保护、紧急停止键和软件过载自动保护； 6、高低温试验夹具装置：拉伸、压缩、弯曲、剪切、剥离、撕裂、粘结； 7、微机控制全试验过程，实时动态显示负荷值、位移值、变形值、试验速度和试验曲线； 8、全中文的Windows平台下的试验软件，具有很强的数据和图形处理功能，可即时打印出完整的试验报告。 三、高低温拉力机试验箱技术参数： 1、测温范围：-80℃～+350℃、-100℃~+900℃ 2、制冷方式：液氮/单压缩机/双压缩机 3、低温区间：0～-80℃、0～-100℃ 4、高温区域：RT~350℃、RT~900℃、RT~1300℃ 5、温控表显示精度：≤±0.1℃ 6、工作室尺寸（深×宽×高）：400×400×650mm； 7、安全装置：漏电保护器箱内超温保护器、风机过热保护器和PID超温保护 四、高低温拉伸试验机价格使用环境要求（FLT建议）： 1，室温在10~35℃范围内，其温度波动应不大于2℃/h; 2，电源电压的变化应不超过额定电压的±10%。电源频率50Hz； 3，拉力机周围应留有不小于0.7m的空间，工作环境整洁、无灰尘； 4，无明显电磁场干扰的环境中，无冲击、无震动的环境中； 5，使用环境相对湿度低于80%，周围环境无腐蚀介质. 五、高低温拉力试验机备注： 性能特点详细介绍见“设备建议书”； 各式试验夹具及伸长测量装置等附件，依客户需求配置； 高低温试验机及试验箱空间的使用或行程大小可根据用户要求特殊订制； 试验温度-196℃~1300℃，按客户实际所需可选； 馥勒建议您选购前咨询试验机专业FL销售工程师或技术工程师； 在高温测试方面，FL更专业更值得信赖，欢迎致电馥勒技术工程师，您将会得到帮助； 宽广可选的高低温环境试验装置FLWK0150试验箱系列,FLWK0200试验箱系列,FLWK0350试验箱系列等可选； 该拉力机拥有高刚性主机框架，高精密进口负荷传感器，全数字智能闭环测试系统，极度友好的中英文测试软件以及全面的工装夹具； 万能材料高低温拉力试验机配置宽广范围温度测试的环境试验箱装置,加上全面多能的工装试验装置,全面服务,全能帮手!
镍基高温合金材料研究进展汇总-共7页
镍基高温合金材料研究进展 姓名：李义锋1 镍基高温合金材料概述 高温合金是指以铁、镍、钴为基，在高温环境下服役，并能承受严酷的机械应力及具有良好表面稳定性的一类合金[1]。高温合金一般具有高的室温和高温强度、良好的抗氧化性和抗热腐蚀性、优异的蠕变与疲劳抗力、良好的组织稳定性和使用的可靠性[2]。因此，高温合金既是航空、航天发动机高温部件的关键材料，又是舰船、能源、石油化工等工业领域不可缺少的重要材料，已成为衡量一个国家材料发展水平的重要标志之一。 在整个高温合金领域中，镍基高温合金占有特殊重要的地位。与铁基和钴基高温合金相比，镍基高温合金具有更高的高温强度和组织稳定性，广泛应用于制作航空喷气发动机和工业燃气轮机的热端部件。现代燃气涡轮发动机有50%以上质量的材料采用高温合金，其中镍基高温合金的用量在发动机材料中约占40%。镍基合金在中、高温度下具有优异综合性能，适合长时间在高温下工作，能够抗腐蚀和磨蚀，是最复杂的、在高温零部件中应用最广泛的、在所有超合金中许多冶金工作者最感兴趣的合金。镍基高温合金主要用于航空航天领域950-1050℃下工作的结构部件，如航空发动机的工作叶片、涡轮盘、燃烧室等。因此，研究镍基高温合金对于我国航天航空事业的发展具有重要意义。 镍基高温合金是以镍为基体(含量一般大于50 )、在650～1000℃范围内具有较高的强度和良好的抗氧化、抗燃气腐蚀能力的高温合金[2]。它是在Cr20Ni80合金基础上发展起来的，为了满足1000℃左右高温热强性(高温强度、蠕变抗力、高温疲劳强度)和气体介质中的抗氧化、抗腐蚀的要求，加入了大量的强化元素，如W、Mo、Ti、Al、Nb、Co等，以保证其优越的高温性能。除具有固溶强化作用，高温合金更依靠Al、Ti等与Ni形成金属问化合物γ′相(Ni3A1或Ni3Ti等)的析出强化和部分细小稳定MC、M23C6碳化物的晶内弥散强化以及B、Zr、Re等对晶界起净化、强化作用。添加Cr的目的是进一步提高高温合金抗氧化、抗高温腐蚀性能。镍基高温合金具有良好的综合性能，目前已被广泛地用于航空航天、汽车、通讯和电子工业部门。随着对镍基合金潜在性能的发掘，研究人员对其使用性能提出了更高的要求，国内外学者已开拓了针对镍基合金的新加工工艺如等温锻造、挤压变形、包套变形等。
焊点疲劳强度研讨
焊点疲劳强度研讨 一．疲劳强度 电子元器件的焊点必须能经受长时间的微小振动和电路发散的热量。随着电子产品元器件安装密度的增加，电路的发热量增加，经常会发生焊接处的电气特性劣化，机械强度下降或出现断裂等现象。材料在变动载荷和应变长期作用下，因累积损伤而引起的断裂现象，称为疲劳。疲劳是一种低应力破坏。 二．提高疲劳强度性能的方法 2．1提高焊点的可靠性 提高焊点可靠性的最好方法有三个：提高焊点合金的耐用性；减少元件与PCB之间热膨胀系数（CTE）的失配；尽可能按照实际的柔软性来生产元件，向焊点提供更大的应变； 2．1．1提高焊点合金的耐用性 2．1．1．1选择合适的焊膏 2．1．1 润湿性能 对于焊料来说，能否与基板形成较好的浸润，是能否顺利地完成焊接的关键。如果一种 合金不能浸润基板材料，则会因浸润不良而在界面上产生空隙，易使应力集中而在焊接 处发生开裂。 焊料的润湿性主要的指标浸润角和铺展率。从现象上看，任何物体都有减少其自身表面 能的倾向。因此液体尽量收缩成圆球状，固体则把其接触的液体铺展开来覆盖其表面。 如果液体滴在固体表面，则会形成图一所示的情况。 图二和图三分别表示浸润不良和良好的现象。 θ为浸润角，显然浸润角越小，液态焊料越容易铺展，表示焊料对基板的润湿性能越好。 a. 当θ<900，称为润湿，B角越小，润湿性越好，液体越容易在固体表面展开； b. 当θ>90时称为不润湿，B角越大，润湿性越不好，液体越不容易在固体表面上铺展开， 越容易收缩成接近圆球的形状;
c. 当θ=00或180“时，则分别称为完全润湿和完全不润湿。 通常电子工业焊接时要求焊料的润湿角θ<200。 影响焊料润湿性能主要有:焊料和基板的材料组分、焊接温度、金属表面氧化物、环境介质、基板表面状况等。 IPC－SPVC用润湿力天平来测量并用润湿时间以及最大润湿力来表示的方法评估了不同组成的 SAC 合金的润湿性，结果发现其中（零交时间与最大润湿力）并无差异，见图4。各候选合金与锡铅共晶合金的润湿性比较见图5。 图 4 不同组成的SAC的润湿性评估结果
JISG0567-2012钢铁材料及耐热钢合金的高温拉伸试验方法(中文)
钢铁材料及耐热钢合金的高温拉伸试验方法 JIS G0567-2012 平成24年（2012年）4月20日修订 日本工业标准委员会审议 （日本标准协会发行） 日本工业标准委员会调查会标准分会钢铁技术专门委员会构成表 目录 序言 1适用范围 2引用标准 3用语及定义 4记号及内容 5原理 6试验片 7原截面积的测试So 8原标点距离的标记Lo 9试验装置 9.1试验机 9.2拉伸仪 9.3加热装置 10试验条件 10.1试验力的零点调整 10.2试验片的加紧、延伸计的设置以及试验片的加热 10.3应力速度控制的试验方法（方法A） 10.4扩大应力速度范围的试验方法（方法B） 10.5方法及速度的选择 10.6选择的试验条件的记录 11.特性值的测定及计算 12.试验报告书 13.测定的不确定度 14.图 15.附件 对于附件A（参考）JISZ2241的附件B～附件E的最佳事项 附件B（参考）测定的不确定度 附件JA（参考）JIS与对应国际标准的比较
前言 该标准是依据工业标准化法第14条准用的第12条第1项的规定，由一般社团法人日本钢铁联盟（JISF）依据工业标准原方案、提出日本工业标准应修订的建议，经过日本工业标准调查会的审议，由经济产业大臣修订了的日本工业标准。 该标准的一部分提醒注意：与专利权、申请公开后的专利申请、实用新方案相抵触的可能性。经济产业大臣及日本工业标准调查会对于这样的专利权、申请公开后的专利申请、实用新方案相关的确认不负有责任。 日本工业标准 JIS G 0567：2012 钢铁材料及耐热合金的高温拉伸试验方法 序言 本标准在2011年以第版发行的ISO 6892-2为基础，变更了技术性的内容后制作而成的日本工业标准。 并且，本标准中划有虚线下划线的地方是变更了对应国际标准的事项。变更的一览表中附有说明，表示在附件JA。 1适用范围 本标准是对有关超过室温的钢铁材料、耐热合金等的拉伸试验方法而规定。 备注表示本标准的对应国际标准以及对应程度如下表示。 ISO 6892-2：2011 Metallic……（MOD） 并且、表示对应程度的记号“MDO”表示的是依据ISO/IEC Guide21-1、“做出修订”事宜。 警告根据本标准进行试验者应是精通通常的试验室专作业为前提。 本标准不涉及相关其使用方面引起的安全上的问题。 该标准的利用者各负其责必须采取对于安全及健康的措施。 2引用标准 下面所示的标准是根据该标准所引用的内容、从而构成了该标准的规定的一部分。这些引用标准适用其最新版（含补充）。 JIS B 7721 拉伸试验机·压缩试验机-力的计测的校正方法及验证方法 备注 ISO 7500-1 Metallic ……（MOD）
05-耐热性试验及评定方法
第五章耐热性试验及评定方法 1 耐热性试验 1.1 试验程序概述 评定一种材料热性能的标准化程序，按下述先后步骤进行。 a）制备适量供性能测量用的试样（见2）①）； b）把试样分组进行几个确定的高温水平下的老化，既可以连续地也可以循环地进行若干周期，在周期之间，通常把试样恢复到室温或另一个标准温度（见2）⑤）； c）对试样进行诊断试验以揭示老化程度。诊断试验可以采用非破坏性试验或破坏性试验或进行某一性能的测定有可能使试样遭受破坏的检查试验（见2）①和②）； d）延长连续热暴露或热循环直至规定的终点，即达到试样失效或在被测性能变化达到规定的程度（见2）①，②和⑤）； e）根据老化程度种类（连续的周期的）以及诊断试验（见c）项）报告试验结果，包括：老化曲线或每一试样到达终点的时间或周期数； f）按3）①及3）⑧所述用数字方法评定这些数据并作图； g）按3）①所述，以温度指数和半差的缩写形式表示完整的信息。 1.2详细的试验程序 ①试验程序的选择 a) 概述 每一试验程序是最好要规定试验的形状、尺寸和数目，暴露温度和时间，与TI相关的性能，性能测定方法，终点，以及从试验数据推出耐热特征参数。 所选的性能尽可能反映（如果可能，以显著方式）材料在实际应用中的功能。 为了提供均一条件，可能需要规定试验从烘箱中取出后和测量前的条件处理。 b) TI测定的具体规程 如果有材料规范，通常会给出TI值可接受下限的性能要求。如果没有这样的材料规范，则可从GB/T 11026.2中选择评定耐热性的性能和方法（如果找不到这样的方法，则按下列顺序优先选用国际的、国家的或学会、协会标准或某种专门设计的方法）。 c) 终点时间不是20 000h的TI测定 在大多数情况下，所要求的耐热特征参数持续时间预定为20 000h。然而，常常还需要较长或较短的时间的信息。在较长的时间情况下，要求或推荐时间（例如5 000h作为最长的终点时间的最小值），应按实际规定的时间与20 000h之比率增加。同理，老化周期持续时间也应以大致的比率变化。再次，温度外推应不超过25K。在较规定时间短的情况下，必要时，可能要以相同比率减少相应时间。 ②终点选择 材料的耐热性可能需要由不同的耐热数据（应用不同性能和/或终点得到的）予以表征，以便合理选择材料以满足某一绝缘结构的特殊应用。
金属性能试验方法及标准
金属物理性能试验方法 GB/T351//1995金属材料电阻系数测量方法 GB/T1479//1984金属粉末松装密度的测定第1部分漏斗法 GB/T1480//1995金属粉末粒度组成的测定干筛分法 GB/T1481//1998金属粉末（不包括硬质合金粉末）在单轴压制中压缩性的测定GB/T1482//1984金属粉末流动性的测定标准漏斗法（霍尔流速计） GB/T2105//1991金属材料杨氏模量、切变模量及泊松比测量方法（动力学法）GB/T2522//1988电工钢片（带）层间电阻、涂层附着性、叠装系数测试方法GB/T2523//1990冷轧薄钢板（带）表面粗糙度测量方法 GB/T3651//1983金属高温导热系数测量方法 GB/T3655//2000用爱泼斯坦方圈测量电工钢片（带）磁性能的方法 GB/T3656//1983电工用纯铁磁性能测量方法 GB/T3657//1983软磁合金直流磁性能测量方法 GB/T3658//1990软磁合金交流磁性能测量方法 GB/T4067//1999金属材料电阻温度特征参数的测定 GB/T4339//1999金属材料热膨胀特征参数的测定 GB/T5026//1985软磁合金振幅磁导率测量方法 GB/T5158.4//2001金属粉末总氧含量的测定还原－提取法 GB/T5225//1985金属材料定量相分析X射线衍射K值法 GB/T5778//1986膨胀合金气密性试验方法 GB/T5985//1986热双金属弯曲常数测量方法 GB/T5986//2000热双金属弹性模量试验方法 GB/T5987//1986热双金属温曲率试验方法 GB/T6524//1986金属粉末粒度分布的测定光透法 …… 第二篇金属力学性能试验方法 GB/T228//2002金属材料室温拉伸试验方法 GB/T229//1994金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T230//1991金属洛氏硬度试验方法 GB/T231//1984金属布氏硬度试验方法 GB/T1172//1999黑色金属硬度及强度换算值 GB/T1818//1994金属表面洛氏硬度试验方法 GB/T2038//1991金属材料延性断裂韧度Ｊ－－ＩＣ－试验方法 GB/T2039//1997金属拉伸蠕变及持久试验方法 GB/T2107//1980金属高温旋转弯曲疲劳试验方法 GB/T3075//1982金属轴向疲劳试验方法 GB/T3808//2002摆锤式冲击试验方法 GB/T4157//1984金属抗硫化物应力腐蚀开裂恒负荷拉伸试验方法
焊点高温蠕变性能测试
焊接点高温蠕变性能测试 (1)焊接接头短时高温拉仲强度试验：焊接接头在高温下工作时，其强度、塑性与在常温下工作时有所不同。高温短时拉伸试验按GB 2652-89《焊缝及熔敷金属拉伸试验法》及GB 4338-84《金属高温拉伸试验方法》的规定进行，以求得不同温度下的抗拉强度、屈服点、伸长率及断面收缩率。 (2)焊接接头的高温持久强度试验：在高温下，载荷持续时间对材料力学性能有很大影响，例如高压燕汽锅炉管道，虽然所承受的应力小于工作温度下的屈服点，但在长期的使用过程中，可能导致管道破裂。对于高温材料，必须测定其在高温长期载荷作用下抵抗断裂的能力，即高温持久强度(在给定的温度下，恰好使材料经过规定时间发生断裂的应力值)。 材料的高温持久试验按GB 6395-86(金属高温持久强度试验方法》的规定进行.在试验中测定试样在给定温度和一定应力作用下的断裂时间，用外推法求出数万小时甚至数十万小时。同时还可测出反映高温时持久塑性-伸长率及断面收缩率。 (3)焊接接头的蠕变断裂试验 金属在长时间恒温、恒应力作用下，发生缓慢的塑性变形的现象称为蠕变。蜗变可以在单一应力(拉力、压力或扭力)下产生，也可在复合应力下产生。典型的蠕变曲线如图3-14所示。Oa为开始加载后所引起的瞬时变形；ab为蠕变第l阶段，在这个阶段中蠕变的速度随时间的增加而逐渐减小；bc为蠕变第Ⅱ阶段，蠕变速度基本不变；ed为蠕变第Ⅲ阶段，在这个阶段中，蠕变加速进行，直到d点断裂。 蠕变极限是试样在一定温度下和在规定的持续时间内，产生的蠕变形量或蠕变速度等于某规定值时的最大应力，可通过蠕变断裂试验来测定。例如汽轮机叶片在长期运行中，只允许产生一定的变形量，在设计时必须考虑到蟠变极限。 焊接接头的蠕变断裂试验可按GB 2039-80《金属拉伸蠕变试验方法》的规定进行。
高温合金循环蠕变实验
No3.2008工程与试验September 2008 [收稿日期] 2008-06-26 [作者简介] 关逊(1969-),女,助理工程师,从事蠕变实验工作。刘庆(1961-),男,工程师,从事蠕变实验工作。郭建亭(1938-), 男,研究员。博士生导师,从事高温合金与金属间化合物的研究。 高温合金循环蠕变实验 关 逊,刘 庆,郭建亭 (中国科学院金属研究所,辽宁沈阳110016) 摘 要:本文利用装配有EDC 数字控制器的高温电子蠕变试验机开展了一种镍基高温合金的循环蠕变实验。结果表明与恒载荷静态蠕变相比,两种方式(矩形波和锯齿波)载荷循环降低了合金蠕变寿命,但对蠕变塑性并没有影响。 关键词:高温合金;循环蠕变实验;循环载荷中图分类号:T G 132.3 文献标识码:A Cyclic Creep Experimentation of Superalloy Guan Xun ,Liu Qing ,Guo Jianting (I nstit ute of M et al Research ,Chi nese A cadem y of S ciences ,L i aoni ng S heny ang 110016)Abstract :The cyclic creep test s of a Nickel 2base superalloy has been conducted on a High Temper 2at ure Elect rical Creep Machine equipped wit h an External Digital Controler (EDC ).Compared wit h t he constant load creep ,t he cyclic load in t he square and sawtoot h waveforms reduces t he creep life ,but has no effect on t he creep ductility of t he testing alloy.K eyw ords :superalloy ;cyclic creep test ;cyclic load 1 引言 高温合金部件在高温服役期间,往往遭受静态 应力和循环应力的联合作用,实际变形过程既不同于静态载荷作用下的纯蠕变变形,也不同于完全循环载荷作用下的纯疲劳变形,而是蠕变与疲劳交互作用的复杂变形过程[1～2]。对这种循环应力作用下复杂变形行为的研究方法有两种。第一种方法是完全模拟部件实际工作条件下的受力情况进行实验,实验结果可直接应用于指导设计。第二种方法是进行特定循环载荷作用下的蠕变实验(称之为循环蠕变实验),并与恒载荷作用下的蠕变行为(称之为静态蠕变)进行比较,以了解循环载荷对蠕变变形影响的基本规律。高温循环蠕变性能是高温合金设计与安全应用的重要指标之一。 中国科学院金属研究所蠕变实验室引进装备有德国Doli 公司EDC (External Digital Cont roler )数 字控制器的高温电子蠕变试验机,能够实现载荷控 制、位移控制和变形控制。利用此试验机,本文开展了一种镍基高温合金的循环蠕变实验,进而评价循环载荷对合金蠕变行为的影响。 2 实验方法 211 实验合金 实验合金DZ417G 是一种具有中国特色的先进定向凝固高温合金,用作某先进航空发动机的涡轮叶片材料。有关该合金的成分、制备工艺、性能特点等见文献[3]。实验用母合金经真空感应炉熔炼后,在定向凝固真空炉内以快速凝固法(温度梯度是850 C/cm ,凝固速度是7mm/min )制备直径16mm ,长130mm 的定向凝固园棒试样。随后对园棒试样进行两级热处理,即1220℃/4h ,AC.的固溶处理和980℃/16h ,AC.的时效处理。热处理试样机加工 成标距100mm 的标准螺纹蠕变试样。 ? 42?
焊点可靠性研究详解
SMT焊点可靠性研究 前言 近几年﹐随着支配电子产品飞速发展的高新型微电子组装技术--表面组装技术(SMT)的飞速发展﹐SMT焊点可靠性问题成为普遍关注的焦点问题。 与通孔组装技术THT(Through Hole Technology)相比﹐SMT在焊点结构特征上存在着很大的差异。THT焊点因为镀通孔内引线和导体铅焊后﹐填缝铅料为焊点提供了主要的机械强度和可靠性﹐镀通孔外缘的铅焊圆角形态不是影响焊点可靠性的主要因素﹐一般只需具有润湿良好的特征就可以被接受。但在表面组装技术中﹐铅料的填缝尺寸相对较小﹐铅料的圆角(或称边堡)部分在焊点的电气和机械连接中起主要作用﹐焊点的可靠性与THT焊点相比要低得多﹐铅料圆角的凹凸形态将对焊点的可靠性产生重要影响。 另外﹐表面组装技术中大尺寸组件(如陶瓷芯片载体)与印制线路板的热膨胀系数相差较大﹐当温度升高时﹐这种热膨胀差必须全部由焊点来吸收。如果温度超过铅料的使用温度范围﹐则在焊点处会产生很大的应力最终导致产品失效。对于小尺寸组件﹐虽然因材料的CTE 失配而引起的焊点应力水平较低﹐但由于SnPb铅料在热循环条件下的粘性行为(蠕变和应力松弛)存在着蠕变损伤失效。因此﹐焊点可靠性问题尤其是焊点的热循环失效问题是表面组装技术中丞待解决的重大课题。 80年代以来﹐随着电子产品集成水平的提高,各种形式﹑各种尺寸的电子封装器件不断推出﹐使得电子封装产品在设计﹑生产过程中,面临如何合理地选择焊盘图形﹑焊点铅料量以及如何保证焊点质量等问题。同时﹐迅速变化的市场需求要求封装工艺的设计者们能快速对新产品的性能做出判断﹑对工艺参数的设置做出决策。目前﹐在表面组装组件的封装和引线设计﹑焊盘图形设计﹑焊点铅料量的选择﹑焊点形态评定等方面尚未能形成合理统一的标准或规则﹐对工艺参数的选择﹑焊点性能的评价局限于通过大量的实验估测。因此﹐迫切需要寻找一条方便有效的分析焊点可靠性的途径﹐有效地提高表面组装技术的设计﹑工艺水平。 研究表明﹐改善焊点形态是提高SMT焊点可靠性的重要途径。90年代以来﹐关于焊点形成及焊点可靠性分析理论有大量文献报导。然而﹐这些研究工作都是专业学者们针对焊点
DIN_17240_螺栓和螺母用耐热和高耐热材料质量规范要点
耐热和高耐热螺栓与螺母材料 质量规范 标注●的部分显示，协议应该或可以在订货时签订。 1 范围 1.1 本标准适用于棒状和线状材料，材料在表1中给出，尺寸在表4中给出。本标准根据标准DIN267第13部分（螺栓、螺杆、螺母和类似螺纹状型材），表1这些材料通常被用作螺栓和螺母材料；订货技术条件；本标准作为主要的钢螺栓和螺母在零度以下韧性和高温材料在高于300℃到最高服役温度（如表4中所报）下长期特性的一个指南。在材料性能满足工作应力的地方这些温度可能会过高。本标准规定义了材料在拟议的工作期间由温度、机械载荷、环境介质产生的材料总负载。 1.2 300℃以下使用的螺栓和螺母根据以下标准： DIN 1651 易切削钢；订货技术条件 DIN 1654 拉制的钢材，冷压螺杆（螺栓）；质量规范（新版编制过程中） DIN 17 100 一般结构用钢；质量规范 DIN 17 111 低碳无合金螺栓、螺母和铆钉；质量规范 DIN 17 200 调质钢；质量规范 DIN 17 210 表面硬化钢；质量规范 DIN 17 440 不锈钢；质量规范 Stahi-Eisen-Werkstoffblatt (钢铁数据表)550 大型锻件用钢 2 定义 2.1 本标准所指示的，如果材料在温度达540℃下长期负载，材料具有包括高蠕变极限和高蠕变断裂强度和满意的抗松弛（见2.2），这种材料被视为抗热材料，而高抗热材料是指在800℃下具有相似的特性。 2.2 松弛是指螺栓预紧力减少作为材料蠕变的结果。在本标准中，残余应力
对于初应力δA相关一个初始应变εA在一个定义的载荷时间例如1000，10000或者30000小时，材料被视为是具有抗松弛特性（见表10）。 2.3有色金属材料的热处理相关的技术定义和表述，见DIN 17 014第一部分。 3 尺寸及应允尺寸偏差 3.1 尺寸标准在本标准的后面列出，适用于依据本标准制造的产品，但是，材料X22CrMoV121到NiCr20TiAl（见表1）在本尺寸标准中没有列出全部的尺寸并且没有保持所有的应允偏差。如果适用，当接受订单时，生产厂应该注意这个事实。 3.2 ●如果产品不存在尺寸标准，若有必要，尺寸应允偏差应该在订货时协商。 4 重量的计算及应允重量偏差 4.1 产品的名义重量的计算基于表7中所引述的密度。 4.2 ●如应允重量偏差尚未标准化，若有必要，应该在订货时协商。 5 等级分类 5.1 材料 本标准涵盖了表1中的钢铁和合金。 5.1.1 用户进行材料级别的选择。建议向生产厂进行咨询。 5.2 交货状态 5.2.1 ●材料的所有情况下提供的处理条件应由用户指定。表3中列出了材料正常提供的处理条件。这些条件与成品螺栓和螺母（见表4）的正常热处理条件不完全相同。 5.2.2 来自不同炉次的材料需要单独交货，同样，同一批次材料进行了不同的热处理和不同的尺寸范围的材料也需要单独交货。
8高温拉伸实验-Gleeble
八、高温拉伸实验 一、实验目的： 1.熟悉Q235钢材料在高温拉伸作用下的变形和断裂过程； 2.熟悉Q235钢材料的拉伸断裂断口特征； 3.学会测定材料的高温拉伸力学性能指标的方法； 4.掌握所使用的实验设备及仪器的操作规程，并了解其结构特点及工作原理。 二、实验仪器材料： GLEEG-150D热模拟试验机、Q235圆形截面拉伸试样。 三、实验原理： 高温拉伸试验通常是指温度恒定在100～1100℃范围内,规定加载速率,受载方式为单项的拉伸试验。温拉伸试验与常温拉伸相比,有许多相同的试验规律,如试验方法与拉伸图形相似;也有不少有区别的地方,如他们各项数值所代表的符号都不相同等.由于高温拉伸试验增加了一个温度参数,因此相应地有了温度控制和温度测量的内容.同时对试验过程和试样夹持装置也提出了特殊要求,在高温下有些力学性能指标会呈与室温不同的规律,如:超过一定的温度,碳钢的屈服强度变得不明显,从而难以测定.各种冶金元素对强度的影响随温度的不同而有所改变。 温度对材料力学性能的影响有： 1.材料在高温下将发生蠕变现象（材料在恒定应力的持续作用下不断地发生 变形）。 2.材料在高温下的强度与载荷作用的时间有关。载荷作用时间越长，引起变 形的抗力越小。 3.材料在高温下不仅强度降低，而且塑性也降低。应变速率越低，作用时间 越长，塑性降低越显著，甚至出现脆性断裂。 4.与蠕变现象相伴随的还有高温应力松弛（恒定应变下，材料内部的应力随 时间降低的现象）。 温度和时间对断裂形式的影响为： 温度升高时，晶粒强度和晶界强度都要降低，但由于晶界上原子排列不规则，扩散容易通过晶界进行，因此，晶界强度下降较快见图1。晶粒与晶界两者 强度相等的温度称为“等强温度”T E 。当材料在T E 以上工作时，材料的断裂方式 由常见的穿晶断裂过渡到晶间断裂。
结构件可靠性测试规范v4.0_(1)
结构件可靠性测试规V3.0 1.目的 制定手机新品及量产后机型例行试验的检验项目、检验方法及判定标准，确保公司研制的手机在量产前后各项性能指标能满足品质或客户要求
2.适用围 本标准规定了公司外观、结构、可靠性与寿命试验的要求及测试方法。除特殊规定外，所有测试均应在下列正常大气条件下进行： 温度： 15℃~35℃ 相对湿度： 45%~75% 大气压力： 86 kPa ~106kPa 3.测试项目 3.1弯折测试 测试环境：室温（20~30℃） 测试数量：5套 测试目的：产品材料韧性及涂层测试 测试方法：将产品测试面以90度。对角120度进行慢速弯折测试，且均匀加力。 判定标准：产品弯折处无脆裂，喷油、电镀件无片状掉漆为合格。 3.2落锤冲击测试 测试环境：室温（20~30℃） 测试数量：2套 测试目的：产品材料韧性 测试方法：使用落锤冲击测试仪调整50cm/500g，冲击机壳四边及四角。 判定标准：机壳无脆痕；油漆无脱落。 3.3钢丝绒测试 测试环境：室温（20~30℃） 数量及状态：2套 测试目的：结构件表面抗磨擦能力测试 测试方法：将试验样品水平固定在万能磨擦试验台上，将0000#钢丝绒固定在面积为1*1cm的方形平面摩擦头上，并使与测试样品充分接触，并施加100gf的力来回摩擦，来回计算1次，共测试100圈，每30圈检查1次。 注：1、硬度小于3H(750gf)的素材面，才需做钢丝绒磨擦测试 2、每做完一个样品需更换新的钢丝绒进行，且需在非测试品上先摩擦50次后再进行测试品的测试 3、沿钢丝绒的逆方向进行测试。 判定标准：测试后样品表面无明显划痕。 3.4高温高湿： 测试条件：70℃，95%RH 数量及状态：5套
高温拉伸实验实验
高温拉伸实验实验 一、实验目的： 1．掌握金挤压成型性能综合实验的方法。 2．通过实验评定AZ91D镁合金的挤压成型性能，测出AZ91D镁合金的挤压成型性能参数。 二、实验内容 高温拉伸试验通过测定AZ91D镁合金从室温至450℃，以50℃为一间隔，在各个温度下的拉伸力学性能，包括屈服极限σs，强度极限σb，延伸率δ，断面收缩率ψ，并绘出AZ91D镁合金在高温时的的拉伸力学性能曲线。 三、实验材料 ⑴高温拉伸试验机1台 ⑵游标卡尺1把 ⑶AZ91D镁合金材料若干 四、实验方法 1．试样准备 圆形截面式样 用AZ91D镁合金材料制备如图所示的圆形截面拉伸试样。d0表示试样标距部分的原始直径，取d0 =6mm；l0表示标距长度，按照GB6397-86标准，l0 =30mm。每个温度下制备2个试样，每个组至少做一个温度的实验。 2．实验步骤 （1）用游标卡尺测量标距两端及中间三个横截面处的直径，在没一横截面内沿互相催制的两个直径方向测一次，取其平均值，用所得的三个平均值中最小的值来计算式样的横截面积A0。 （2）对高温拉伸试验机，社顶拉伸速度ε=0.2s-1，并输入d0和l0。 （3）先将拉伸式样安装在高温拉伸试验机的上夹头内，再移动下夹头使其达到适当位置，并把时样下端夹紧。 （4）将试样加热到所需温度，并保持温度不变。 （5）开动实验机，预加少量载荷（其对应的英里不能超过材料的比例极限），然后卸载回零点，以检查试验工作是否正常。 （6）开动试验机，使之缓慢匀速地对试样进行加载，直至试样拉断后停机。 （7）取下试样，将断裂试样的两端对齐并尽量靠紧，用游标卡尺测量断裂后标距段的超度l l，及断口（缩颈）处的直径d1，计算断口处横截面积A1，计算出延伸率δ和强度极限σb。 （8）根据试验机绘出的拉伸曲线（p-Δl）曲线，确定材料的屈服极限σs和强度极限σb 五、实验报告要求 在实验报告中，将所在批次的几个组的拉伸实验结果填入自行设计的表格中，表格中应包括：
化妆品检验规则及稳定性试验
8.1 化妆品检验规则及稳定性试验 8.1.1 化妆品的检验规则 1．基本术语 （1）常规检验项目。指每批产品必检的项目，包括理化指标、感官指标、卫生指标中细菌总数、重量指标和外观要求。 （2）非常规检验项目。指非逐批检验的项目，如卫生指标中除细菌总数以外的其它项目。 （3）适当处理。指不破坏销售包装，从整批化妆品中剔除个别不合格品的挑拣过程。 （4）样本。指每批抽样量的全体。 （5）单位产品。指单件化妆品，以瓶、支、袋、盒为计件单位。 2．检验分类 （1）交收检验 产品出厂前由生产厂的检验部门按产品标准逐批进行检验，符合标准方可出厂，每批出厂产品都应附有合格证。 收货方可以交货批为批量，按标准规定进行检验。 交收检验项目为常规检验项目。 （2）型式检验 一般情况下，每年不得少于一次。有下列情形之一时，也应进行型式检验。 1）当原料、工艺、配方有重大改变，可能影响产品性能时。 2）产品长期停产后（6个月以上）恢复生产时。 3）出厂检验结果与上次型式检验有较大差异时。 4）国家质量监督机构提出进行型式检验要求时。 型式检验的项目包括常规检验项目和非常规检验项目。 3．抽样 工艺条件、品种、生产日期相同的产品为一批。收货方也可按一次交货产品为一批。 （1）交收检验抽样 包装外观检验项目的抽样按GB/T 2828.1-2003的二次抽样方案抽样。其中不合格（缺陷）分类分类检查水平（IL）、合格质量水平（AQL）见表8-1规定。 表8-1 检验水平 属破坏性试验的项目按GB/T 2828.1-2003二次抽样方案抽样，其中IL＝S－3，AQL＝4.0。 包装外观检验项目的内容见表8-2规定。 表8-2 外观检验项目
铝基合金高温相变储热材料
铝基合金高温相变储热材料 一、研究背景 因使用化石能源造成的温室气体排放和环境污染对人类的生存和发展构成了严重威胁，并且化石能源资源有限，终将可能枯竭，因此开发清洁的可再生能源是全球各国面临的重大挑战．在水能、太阳能、风能、生物质能等可再生能源中，太阳能因其储量的无限性、存在的普遍性、利用的清洁性和开发的经济性[1]成为最重要的可再生能源。太阳能发电模式主要有光伏和光热两种模式，太阳能热发电技术因其供电连续稳定、成本低等优点，将成为未来太阳能发电的主要方式之一。太阳能热发电技术客观上要求发展高效率、低成本的高温潜热能存储技术。 在太阳能热发电技术中，储热技术可在太阳能流高峰时吸热、低谷时放热，能解决太阳能流的不连续性，使塔式、槽式或蝶式发电系统连续稳定的发电，成为太阳能热发电技术的关键。相变储热材料具有相变潜热大、储热密度高、吸放热过程近似等温等优点，是目前最有效的储热方式之一。在120～1 000℃温度区间内基于无机盐和金属合金的相变储热材料有几百种，其中铝合金相变储热材料具有储热密度大、抗高温氧化性强、热稳定性好、导热系数大、过冷度小、相偏析小及性价比高等优点，在太阳能高温热发电技术中有着较好的应用前景。热能存储研究。 二、储热材料概述 材料蓄热的本质在于它可将一定形式的热量在特定的条件下贮存起来，并能在特定的条件下加以释放和利用。因此可以实现能量供应与人们需求一致性的目的，并达到节能降耗的作用。这一本质，也决定了蓄热材料必须具有可逆性好、贮能密度高、可操作性强的特点。 蓄热方式 按蓄热方式划分，蓄热材料一般可分为：显热型、潜热型和化学反应型3大类。在这3大类蓄热材料中，潜热型最具有发展前途，也是目前应用最多和最重要的蓄热方式。 1)显热储热材料 显热储热材料主要有：土壤、地下蓄水层、砖石、水泥及Li20与A1203、Ti02、B203、Zr02等混合高温烧结成型的显热储热材料。它是利用物质本身温度的变化过程来进行热量的储存。由于可采用直接接触式换热，或者流体本身就是储热介质，因而蓄放热过程相对简单，是早期应用较多的储热材料。在所有的储热材料中显热储热技术是最为简单也比较成熟。 由于显热储热材料是依靠储热材料本身的温度变化来进行热量贮存的，放热过程不能恒温，储热密度小，造成储热设备的体积庞大，储热效率不高，而且与周围环境存在温差会造成热量损失，热量不能长期储存，不适合长时间、大容量储热，限制了显热储热材料的进一步发展。