geo-slope软件使用问题汇编2

请教"geo-slope中已有图形输入"问题：

将其它已有图形输入geo-slope中可以是可以的,但比例不能保证,就算是geo-slope程序内部seep中建立的坝体轮廓输到slope中,比例也会变化,调整图形显示比例也很难达到目的.我用的笨办法就是渗流计算完后,按同样比例在边坡稳定计算时再重新画一次坝体轮廓.&{/M3o1}e

请问大家有什么好办法?

答1：将图子比例和坐标设置为与导入图子一样，就可以直接导入了。

答2：比例可以调整的，我一般用dxf图，最好是version 12.0的。底图应该有坐标（至少有两个控制点）。

1、file\import picture...导入底图，单击鼠标，图就导进了，但这是底图的坐标和slope里的坐标值一般是不一致的z7nx C ol L@F`

2、modify \picture...弹出modify picture窗口，选择*.dxf（底图文件），点击scale，弹出scale picture 窗口5} m|i`)A

3、点击底图坐标已知点A、B，这是A、B的slope坐标会显示在scale picture框中，把slope 坐标改成底图坐标

4、apply ,close返回到modify picture ，ok

可能说的不太细，只有调出modify picture窗口，琢磨下，一定可以搞明白的。

请问GEO能模拟隧道开挖吗

这个软件能模拟隧道开挖和支护吗？

答1：完全可以,用FILL\EXCAVATION ELEMENT

先建立一个初始应力模型,然后便可以进行开挖计算.

支护可以用DRAW STRUCTURAL BARS 进行模拟.看看帮助就可以学会的.

在处理边坡失稳的概率分析，怎么添加开始数据？

答1：选定概率分析按钮之后，在参数取值部分选定后面的按钮展开，选定参数分布类型，填入均值和标准差，就可以进行计算了。建议：先做个简单点的分析看看，慢慢体会就好了。

誰会使用geoslop中的slope/w,请教一下，如何确定其中的半径及圆心，我在使用时，有时可以算下去，有时说在此步出错，对于我取的不同的半径长度区域及圆心区域对于计算结果有没影响，我试了一下，好像有影响，如有影响，请问如何使结果精确

答1：它有帮助文件，仔细阅读。照着例子做一便，很好懂！这个软件非常好学。

答2：先定义一个较大的滑弧深度和圆心区域，采用稀疏的网格搜索，得到安全系数最小的大概位置，根据此位置，重新定义较密网格区域，精确搜索最小安全系数。

有时候，收敛的区域可能不止一个，如坡面坡度不等，相差很大，土种类繁多，渗流条件很复杂，等等，需要反复定义区域，获得最小安全系数。

另外，随着地下水和施工过程等情况的变化，也需要多次定义区域。

请教在使用slope计算地震工况的时候，seismic load的取值问题

地质提供的是50年超越概率10％基岩水平向峰值加速度0.251g

在使用seismic load计算的时候，如何将上值换算成计算值？应该不是直接用这个0.251吧？关于这部分我的概念不是很清楚

答1：如果按《采矿手册》（91版）的话，是直接用这个0.251，如果按新的水工规范里的相关规范，前面还乘以不少系数，你可以看一下，一般笼统的乘以一个0.25就可以了。

答2：采用静力计算啊！

一般动力计算，这个还要根据场地等级、基岩峰值等特征换算地震动时程，换算方法可根据帕克利的simquke换算地面地震动，目前国内抗震方面也有不少换算程序，主要代表例如地震局李小军编制的换算程序和换算方法。目前我正用这些解决某水电站的滑坡动力问题。

答3：

拟静力法也需要考虑加速度随着地形变化而变化，例如：不同坡高地震加速度放大系数不同（高边坡的坡底要比坡顶加速度减小好几倍，这是为什么在地震中心为什么会出现安全岛）。所以拟静力法也考虑地形等的影响，只不过以静力方式施加。

如果按着仅仅考虑地震系数按着静力方式施加，只不过相当施加一个惯性力罢了！谈不上地震动荷载，不能称之为地震分析！

答4：

俩位版主的指点对我很有帮助，谢谢。

我的问题是水工方面的。

我查了下，benjackxu (君之枫) 说的0.25是指乘以地震作用的效应折减系数。如果再考虑动态分布系数的话，我的做法是参考土石坝坝体动态分布系数。鉴于研究的深度问题大概取了个中值。目的是为了用简单的方法近似出一个最危险的地震工况，不知这样妥否？

如果要进行动力分析，可能是要如sch (sch) 所说的方法了，严格考虑坡高＝＝，时程分析。但现阶段我还没涉及到这块

另：1、sch说的地形因素除了坡高还有那些因素要考虑？

2、“主要代表例如地震局李小军编制的换算程序和换算方法。目前我正用这些解决某水电站的滑坡动力问题。”我比较感兴趣，这个程序是免费的还是收费的？并希望得到你的指点：）））

slope/w如何考虑抗滑桩？如题，请高手指点，提供算例，谢谢。

答1：你可以参考锚固的例子。不知是否可行？

答2：Slope/W中计算抗滑桩时，按照每沿米提供的抗剪力，计入竖条底部的抗剪力中。抗剪力有两种计入方式，一种为与抗滑桩垂直，一种平行与滑动底面。如图：

答3：版主的是2004，关于officeV5里面可以将抗滑桩的力模拟成集中力或者分布力，这个

对于极限平衡理论来说效果是一样的

答4：防滑桩除了可以提供抗滑力外,,还有一个抗滑的力矩..这个可以考虑吗/?

答5：可以通过考虑分布力的形式来模拟力矩的影响，我想是这样

但是力的分布形式还是基于现有理论的一些假定

答6：考虑抗滑桩有本身存在的问题但是叶可以考虑关键是你明白两者之间的区别

探讨如何将三维的实际结构（如抗滑桩）尺寸折算，然后应用到二维的模拟计算

二维模拟边坡加固时存在一个锚杆或抗滑桩的折算问题。就拿抗滑桩来说，一排抗滑桩在二维中体现为一根桩，实际上一根桩是承受桩间距计算范围的下滑力，在二维中就变成了仅承受单位厚度的土压力，所以桩的尺寸也需要折算。有人采用等面积的折算方法，把桩的截面积平均分配到桩间距长度，即看作一堵薄墙来计算，薄墙的厚度就等于抗滑桩抗滑方向的尺寸，但这样计算就存在桩变得非常细，造成刚度不够桡曲过大的问题。因此是不合理的，但是怎样计算才接近实际情况呢，请各位高手不吝赐教！谢谢！

答1：可以考虑用等效正方形代替桩，计算只取桩位处，桩间距的力集中到桩身上

答2：实际上这个问题在理论界也没能很好的解决！目前常用的基于有限元计算！如采用极限平衡法，理论上只能通过三维计算后采用等效应力求解稳定性系数，因为极限平衡法只能处理线性荷载（集中或均布）

答3：也可以按刘建航、侯学渊<基坑工程手册>方法: 等刚度法，将桩墙按抗弯刚度相等原则等价为一定厚度的壁式地下墙进行内力分析。可以证明，按此等价的壁式地下墙设计，其结果是偏于安全的、合理的。计算步骤如下：

1. 计算等刚度壁式地下墙折算厚度h

设钻孔桩桩径为D，桩净距为t（桩周之间距），则单根桩应等价为长D+t的壁式地下墙，令等价后的地下墙厚为h，按两者刚度相等的原则可得

[(D+t)h^3]/12 = (3.1415D^4)/64

则h=0.838D[1/(1+t/D)]^0.333

若采用一字相切排列, T<

2. 按厚度为h的壁式地下墙,计算出每延米之内力Mw , Qw 以及位移Uw

3. 换算得相应单桩的内力Mp , Qp , Up :

Mp=(D+t)Mw

Qp=(D+t)Qw

Up=Uw

答4：如果按照等刚度折算，那么基坑的内支撑该怎样折算呢？是不是把它折算成一层薄板（就像楼板一样）？这算截面是内支撑的间距和板厚？

比如内支撑采用355钢管，水平间距4米，

则：Iz=π(D^4-d^4)/64=16.14e-5m^4

=4^3*b/12

得到b=3.0e-5m，为板厚。w w w m w o m W2]+O

不知道这个算法是否正确，请指教。

答5（回答4）：按上文方法对支护桩等进行折算后，即可作出一个竖向剖面，代表横剖面上每延米的情况。利用此剖面求出支护桩上主动土压力与被动土压力的差值（每延米不平衡力，即土对支撑的作用力）后，如X米设置一个内支撑，视之为二维杆件，则：作用在支撑上的力=每延米力·X米。然后利用此计算出来的力，手动计算该支撑，比如钢管，该采用的钢号是多少，直径要多大。。。

更详细的可以参考刘建航、侯学渊<基坑工程手册>第17章，支撑结构设计与施工。

geo-slope可不可以算软基插排水板的固结及在其上建的堤坝的稳定？

可不可以算排水板的固结对c,Φ值的影响？

计算不同时间的在排水板上的海堤的稳定？

答1：塑料排水板的作用是人工增加了软基中的竖向排水通道。对于河堤、海堤，你的意思就是这种渗透路径会对堤坝的稳定性造成影响？

现在是否有这种影响的实例或者灾害呢？如果有，还请举出一些例子出来，我对这个还比较感兴趣，因为以前没有接触过，也没有考虑过排水板的“害处”。

答2：

看来我还是没有表达好

我的意思是算堤防的稳定能不能用geo-slope计算：

不同时期，地基对应c,Φ值的变化，算堤防的稳定。

答3：

排水板加速固结过程，有效应力增加后土体的强度会升高，这就是排水板的主要作用，而不是影响c,Φ。

围压增加后Φ会有些变化，邓肯模型中可以反映，但是软土中这种增加是很小的。c的变化就更小了。

geo-slope的几种模型大概无法反映这种变化。

另外，排水板本生的强度也可以提高地基的稳定性。

答4：

对施工期的抗剪强度影响还是比较大的

某一工程施工前淤泥c=4.5,Φ=1(不排水剪)，如果说增加很小的话，施工期很难稳定!

看过一些资料，排水板施工前施工后对不排水剪的抗剪指标影响还是比较大的!

答5：

你说的这种情况是有的。Φ在固结的某一段有一个上升的过程，随着固结的发生这一现象逐渐消失，但是Φ=1(不排水剪)的试验很少听到，试样都没办法制成，也就是稀泥。这时是过饱和状态，几乎是流体，这种参数是没有多大意义的。

答6：

我最近也在研究这方面的问题。想把sigma，seep，slope结合起来考虑路基在堆载下强度增长过程。首先在slope下用土体初始c值计算稳定，确定第一级荷载的大小，然后用sigma 和seep计算第一级荷载下，土体的c值随固结度增长，然后把增长后的c值调入slope计算稳定，从而确定第二级荷载的大小。再用sigma和seep计算第二级荷载下的沉降和固结度以及c值的增长量，这样循环，考虑每级堆载的大小和施工速度及施工间歇期。

答7：

我觉得有个基本的概念很重要，土的c值是土体的一个自有的强度指标，这个值是不会随荷载而改变的。路堤稳定性的增加并不是c的增加，归根到底是孔隙水压力的问题。现代土力学最基本的一个知识点就是有效应力原理，土力学中最重要的一个概念是超孔隙水压力。所有土的受力变形特性，稳定性都和这个因素有关。

答8：

对的。c，Φ值是固有的。但是qu值是变化的，也就是说有效抗剪强度τ…因为σ?增长而增长，抗滑能力提高了。现在计算都可采用不排水模式计算稳定性（Φ =0）只是对计算的简化。至于在geostudio中倒来倒去提高c，Φ值好像没这功能，只有孔隙比和渗透系数可随渗透固结变化。不知妥否？

答9：这就看你是使用有效应力法还是总应力法了