柱下条基设计(倒梁法)
某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）
一、设计资料
1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN 、Mk=572KN ?M 、Vk=146KN ，F=3331KN 、M=715KN ?M 、V=182KN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN 、Mk=481KN ?M 、Vk=165KN ，F=5289KN 、M=601KN ?M 、V=206KN 。
2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m ，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
3、根据地质资料，确定条基埋深d ＝1.9m ； 二、内力计算
1、基础梁高度的确定 取h ＝1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的
11
~48
的规定。 2、条基端部外伸长度的确定
据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?=
为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：
a . 确定荷载合力到E 点的距离o x ：
333137.2528927.271526012182 1.52206 1.52
3331252892
o x ??+??-?-?-??-??=
?+?
得182396
10.5817240
o x m ==
b . 右端延伸长度为ef l ：
(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++?-?--?= 3、地基净反力j p 的计算。
对E 点取合力距即：0E M ∑=，
22.24
2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)02
j j p p ??
+??+??--?-?+?-??+??=
即271.2712182396672.3751j j KN
p p m
=?=
4、确定计算简图
5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Pj 作用下基础梁的内力图
A B C D
E F 1089.251804.25
2868.92
-2020.41
3469.922946.05
-1149.013547.05971.85-2180.78
1686.85
弯矩图（KN ·M ）
x A B C
D
E F
( 1 )( 2 )( 3 )
( 4 )
( 5 )1210.28-2272.68
2568.42
-2493.31
2347.79
2062.88-1506.12
剪力图（KN ）
6、计算调整荷载i p ?
由于支座反力与原柱端荷载不等，需进行调整，将差值i p ?折算成调整荷载i q ?
3331(1210.282272.68)151.96B p KN KN ?=-+=- 5289(2568.422493.31)227.27C p KN KN ?=-+= 5289(2347.792778.22)162.99D p KN KN ?=-+= 3331(2062.881506.12)238B p KN KN ?=-+=-
对于边跨支座1
11
13()
o p q l l ??=
+ o l 为边跨长度；1l 为第一跨长度。 对于中间支座11
133()
i i p
q l l -??=
+ 1i l -为第1i -长度；i l 为第i 跨长度。 故13151.9636.18(1.87.2)B KN KN q m m -?=
=-+?；1133
227.2747.35(7.27.2)C KN KN q m m ?==?+?； 1133162.9933.96(7.27.2)D KN KN q m m ?=
=?+?；1323851.93(7.2 2.24)
E KN KN q m m -?==-?+
调整荷载作用下的计算简图：
调整荷载作用下基础梁的内力图
x
A
B
C D E
F
-58.61-58.6114.62
-16.3489.05
-39.09-30.87
75.14
75.14-8.76
-128.68
4.11-128.68
BC 跨中M ＝－0.86KN ·m ；CD 跨中M ＝－34.98KN ·m ； DE 跨中M ＝－2.325KN ·m
弯矩图（KN ·M ）
A
B C D E
F
-65.13
73.93
-12.90-12.90100.73
-110.21
3.42 3.42
84.92
-75.70
5.79
-117.31
114.90
剪力图（KN ）
7、两次计算结果叠加，得基础梁得最终内力
三、基底压力验算
按《勘察报告》2005-054；钻孔18处1.9m ～2.7m 深度范围内的黄土物理指
标如下：20.7%ω=；
3
2.07g cm
ρ=；
3
1.71d g cm ρ=；
2.74s Q =；0.598o e =；0.95r S =；36.5%l ω=；19.0%p ω=；17.5p I =；0.1l I =；120.18a -=；127.8E Mpa -=；62c Kpa =；27.3o ?=；
查 GB50007-2002表5.2.4承载力修正系数
e 及l I 均小于0.85的粘性土
b d 0.3 1.6ηη＝；＝；
1、不考虑宽度修正，只考虑深度修正的地基承载力特征值a f ：
(0.5)a ak d m f f d m ηγ=+-
150 1.618.5(1.90.5)=+?-191.44Kpa =
2、确定基础宽度
()
k k
a m F G
b l f d γ+≥
-
26652423122025.6425.64(191.4420 1.9)
?+?+?=
?-?3.6363m =取 3.8b m =
3、经宽度和宽度修正的地基承载力特征值( 3.0)(0.5)a ak b d m f f b d m ηγηγ=+-+-
1500.320(3.8 3.0) 1.618.5(1.90.5)196.24a f Kpa Kpa =+?-+?-=。
4、验算基底压力k a p f ≤
①采用荷载标准值组合计算基底净反力jk p （与荷载基本组合时地基净反力
j p 计算方法相同）：271.2712145914.6537.892jk jk KN
p p m
=?=
②537.892
20161.5505183196.243.8
k a p Kpa Kpa f Kpa =
+=≤=，满足要求。 四、基础配筋计算 1、基础梁配筋计算
①材料选择 混凝土40C 1.71t f Mpa =； 19.1c f Mpa =；
钢筋采用二级钢HRB335；'2
300y y N f f mm ==；
垫层10C 100mm 厚。
②基础梁宽度 500b mm =；1500
3.0500
h b ==符合2.0～3.5的规定 ③验算截面最小尺寸
考虑到钢筋可能为双排布置，故1500801420o h mm =-=
max 2853.920.250.2519.150014203390.25c c o V KN f bh N KN β=≤=???=，
满足要求 ④配筋计算表格 2、正截面受弯配筋计算
注：等效矩形应力图形系数1 1.0α=；1420o h mm =；min ρ取
0.45t y o
f h
f h 及0.2%大值 基础梁选配钢筋：顶部 1225全长贯通，腰筋按构造设置，详见简图 底部 632全长贯通，大于底部总面积的1/3. C 、D 支座底部附加钢筋632 在1/3截断 3、箍筋计算
①截面尺寸符合要求（第1步第③项已经验算）；
②根据纵筋布置及根数确定为6肢箍，选用10@80φ
2221
6(10)471.244
sv A mm mm π=?=
③斜截面受剪承载力u V ；0.7 1.25sv
u cs t o yv o A V V f bh f h s
==+ a 、10@80φ（加密区）
471.24
0.7 1.715001420 1.2521014203045.5580
u V N KN =???+??
?= b 、10@200φ（非加密区） 471.24
0.7 1.715001420 1.2521014201728.14200
u V N KN =???+??
?=
3045.552853.921728.141158.73KN KN KN KN =>?
?=>?
u u 加密区 V 承载力满足要求非加密区V 。
五、基础底板配筋计算
翼板按斜截面抗剪强度验算设计高度；翼板端部按固定端计算弯矩，根据弯矩配置横向钢筋（横向钢筋采用16, 2
300y N f mm =）.
1、翼板的高度如计算简图所示， 取1.0m 宽度翼板作为计算单元， 剪力设计值
1.0 1.653.8
j p V KN =
??
672.3751
1.65291.953.8
KN KN =
?= 斜截面受剪承载力
0.70.71.711.0(0.50.04)u c t o V V f bh ===- 550.62291.95KN V KN =>=，满足要求。 2、横向钢筋计算
弯矩设计值21() 1.650.5176.9412.7225240.86m 2 3.8
j
p M KN =?=???＝；
配筋计算：①截面抵抗矩系数6
22
1240.86100.05959691.019.11000460
s c o M f bh αα?===???
②相对受压区高度
110.0615ξ===；
③内力矩的力臂系数10.9385
0.96932
s γ+=
== ④钢筋面积6
2240.861018003000.9693460
s y s o M
A mm f h γ?===??
实配16@110 221827.841800s A mm mm =>，分布筋8@200φ。
六、沉降计算
1、土层分层情况如下图：
沉降计算采用荷载准永久组合,用角点法计算区域划分如下： 例如：对于E 点有11221122,,,,,()()()()z E z E e f FE z E e f FE z E a e EA z E a e EA σσσσσ=+++
2、地基变形计算深度n Z 算至强化闪长岩则8.5n Z m =，按GB50007-2002规定
24b m <<时0.6z m ?=且应满足'
'0.025n
i s s ?≤∑? 3、沉降计算
① E 点：对11221122,,,,,()()()()z E z E e f FE z E e f FE z E a e EA z E a e EA σσσσσ=+++；
121.9; 2.2423.4B m L mL m ===；161.5518.5 1.9126.4o p Kpa Kpa =-?=
'12.850711.259718.0026 3.43680.487146.0369s mm =++++=
计算沉降经验系数
首先计算变形计算深度范围内压缩模量的当量值s E
0.99120.80.9354 1.00.5808 4.90.5270 1.20.50340.6
0.99120.80.9354 1.00.5808 4.90.5270 1.20.50340.6
7.81015.51030i s i si
A E A E ∑?+?+?+?+?=
==?????++++∑
5.50872
7.40330.74408928
s E Mpa =
=
据GB50007-2002表5.3.5 ，得0.7905s ψ=
所以边柱E 点桩基础最终沉降量计算'0.790543.036934.0194s s s mm mm ψ==?=
0.6z m ?='
'0.48710.0250.02543.0369 1.0759n
i s mm s mm mm ?=≤∑?=?=， 满足GB5007-2002公式5.3.6要求。
②D 点：对1111,,,2()2()z H z H a d DA z H d f FD σσσ=+；121.9;9.44216.2B m L mL m ===；
161.5518.5 1.9126.4o p Kpa Kpa =-?=
'12.870111.511221.1520 4.61870.661550.8153s mm =++++=
计算沉降经验系数s ψ
首先计算变形计算深度范围内压缩模量的当量值s E
0.99280.80.9472 1.00.6416 4.90.5904 1.20.56740.6
0.99280.80.9472 1.00.6416 4.90.5904 1.20.56740.6
7.81015.51030i s i si
A E A E ∑?+?+?+?+?=
==?????++++∑
5.5935
11.61510.481570028
s E Mpa =
=
据GB50007-2002表5.3.5 ，得0.5740s ψ=
所以中柱D 点桩基础最终沉降量计算'0.574050.815329.1672s s s mm mm ψ==?=
0.6z m ?='
'0.66150.0250.02550.8153 1.2704n
i s mm s mm mm ?=≤∑?=?=， 满足GB5007-2002公式5.3.6要求。 4) D 点和E 点沉降差
中柱D 点最终总沉降量D S 与边柱E 点最终总沉降量E S 之差
E S -D S ＝34.0194mm －29.1672mm ＝4.8522mm
0.0020.002720014.4l mm mm ≤=?=满足GB5007-2002表5.3.4要求 附图1
附图2
附图3
柱基独立基础施工方案
一、钢筋工程 1、进场钢筋必须具有出厂质量证明书，进场时按批号和直径分批抽样进行力学试验，合格后方可使用。 2、钢筋在现场机械加工制作，Φ12以上的钢筋先对焊后配料。 3、基础梁主筋分开间制作，每段两端锚入柱位置内不小于35d。 4、基础梁主筋焊接接头应错开布置，同断面内接头的钢筋百分率不大于50%。 5、柱子插筋应与独立柱基下网钢筋点焊牢固。 6、框架柱钢筋应预埋准确，并在独立柱基上口100mm 处，焊接定位箍，搭架固定柱钢筋。并在竖筋的四周均绑好砼垫块，以保证钢筋保护厚度。 二、模板工程 模板类型的选择和支模形式模板类型选用木模，阶四周采用四块侧板拼定而成，其中两块侧板尺寸与相应的台阶尺寸相等，另两块侧板长度应比台阶侧面长度大200mm，侧板厚25mm，台阶四周设斜撑和平撑支撑柱。斜撑和平撑一端钉在侧板的木档上，另一端顶紧在木桩上。模板支撑形式如右图。 2、模板安装的顺序 ①模板安装的总体顺序台 轴线引测→安装独立柱基础侧板、钢筋→预插框架柱钢筋→浇筑独立柱基础→再次测放轴线、绑扎柱子钢筋、支柱模 ②独立柱基础模板的安装顺序 基础垫层→轴线引测→绑扎钢筋→支模板→预插柱钢筋→浇筑砼 ③模板的安装方法 模板安装前，在侧板内侧划出中线，在基础垫层上弹出吊线。把各台阶侧板拼成方框。 安装前，先将先拼订好的模板放在基坑底，两者中线互相对准，并用水准尺校正其标高，在模板周围钉上木桩，在
木桩与侧板之间，用斜撑和平撑进行支撑，然后把钢筋网放入模板内，两者吊线互相对准，并用斜撑和平撑加以钉齐。 三、砼工程 1、工艺流程 槽底或模板内清理→混凝土浇筑→混凝土振捣→混凝土养护 2、基层清理：将基层清理干净，并用水湿润，但表面不得留有积水。 3、砼浇筑 ①、混凝土的下料口距离所浇筑的混凝土表面高度不得超过2m。 ②混凝土的浇筑应分层连续进行，一般分层厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50cm 。 ③用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，有序进行，不得遗漏，作到振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍。振捣上一层时应插入下层5—10cm，以消除两层间的接缝。平板振捣器的移动间距，应能保证震动器的平板覆盖已振捣的边缘。 ④混凝土不能连续浇筑时，一般超过2h，应按施工缝处理。 ⑤浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架有无走动情况。当发现有变形、位移时，应立即停止浇筑，并及时处理好，再继续浇筑。 ⑥混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平。 5、混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在12h内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态。养护期一般不少于7昼夜。 2、柱钢筋 （1）工艺流程： 套柱箍筋→搭接绑扎竖向受力筋→画箍筋间距→绑箍筋 （2）套柱箍筋：按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，先将箍筋套在下层伸出的搭接筋上，然后立柱子钢筋，
某框架结构柱下条形基础设计讲解
某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法） 一、设计资料 1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN 、Mk=572KN ?M 、Vk=146KN ，F=3331KN 、M=715KN ?M 、V=182KN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN 、Mk=481KN ?M 、Vk=165KN ，F=5289KN 、M=601KN ?M 、V=206KN 。 2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m ，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。 3、根据地质资料，确定条基埋深d ＝1.9m ； 二、内力计算 1、基础梁高度的确定 取h ＝1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的 11 ~48 的规定。 2、条基端部外伸长度的确定 据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?= 为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：
a . 确定荷载合力到E点的距离 o x： 333137.2528927.271526012182 1.52206 1.52 3331252892 o x ??+??-?-?-??-??= ?+? 得 182396 10.58 17240 o x m == b . 右端延伸长度为 ef l： (1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24 ef l m =++?-?--?= 3、地基净反力 j p的计算。 对E点取合力距即：0 E M ∑=， 2 2.24 2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)0 2 j j p p ??+??+??--?-?+?-??+??= 即271.2712182396672.3751 j j KN p p m =?= 4、确定计算简图 5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Pj作用下基础梁的内力图 A B C D E F 1089.25 1804.25 2868.92 -2020.41 3469.922946.05 -1149.01 3547.05 971.85 -2180.78 1686.85 弯矩图（KN·M）
条型基基础工程[详细]
施工单位：年月日编号：
施工单位：年月日编号： 共页工程名称交底部位 第页 交底内容: 钢筋弯钩朝上,按轴线位置校核后用方木架成井字形,将插筋固定在基础外模板上;底部钢筋网片应用与混凝土保护层同厚度的水泥砂浆或塑料垫块垫塞,以保证位置正确,表面弹线进行钢筋绑扎,钢筋绑扎不允许漏扣,柱插筋除满足冲切要求外,应满足锚固长度的要求.当基础高度在9OO米米以内时,插筋伸至基础底部的钢筋网上,并在端部做成直弯钩;当基础高度较大时,位于柱子四角的插筋 应伸到基础底部,其余的钢筋只须伸至锚固长度即可.插筋伸出基础部分长度应按柱的受力情况及钢筋规格确定.与底板筋连接的柱四角插筋必须与底板筋成45°绑扎,连接点处必须全部绑扎,距底板5厘米处绑扎第一个箍筋,距基础顶5厘米处绑扎最后一道箍筋,作为标高控制筋及定位筋,柱插筋最上部再绑扎一道定位筋,上下箍筋及定位箍筋绑扎完成后将柱插筋调整到位并用井字木架临时固定,然后绑扎剩余箍筋,保证柱插筋不变形走样,两道定位筋在打柱混凝土前必须进行更换.钢筋混凝土条型基础,在T字形与十字形交接处的钢筋沿一个主要受力方向通长放置.见下图: （三）模板安装 钢筋绑扎及相关专业施工完成后立即进行模板安装,模板采用小钢模或木模,利用架子管或木方加固.锥形基础坡度＞30°时,采用斜模板支护,利用螺栓与底板钢筋拉紧,防止上浮,模板上部设透气及振捣孔,坡度≤30°时,利用钢丝网(间距30厘米),防止混凝土下坠,上口设井字木控制钢筋
施工单位：年月日编号： 共页工程名称交底部位 第页 交底内容: 位置. 不得用重物冲击模板,不准在吊帮的模板上搭设脚手架,保证模板的牢固和严密. （四）清理 清除模板内的木屑、泥土等杂物,木模浇水湿润,堵严板缝及孔洞,清除积水. （五）混凝土搅拌 根据配合比及砂石含水率计算出每盘混凝土材料的用量.认真按配合比用量投料,严格控制用水量,搅拌均匀,搅拌时间不少于90s. （六）混凝土浇筑 浇筑现浇柱下条型基础时,注意柱子插筋位置的正确,防止造成位移和倾斜.在浇筑开始时,先满铺一层5～10厘米厚的混凝土并捣实,使柱子插筋下段和钢筋网片的位置基本固定,然后对称浇筑.对于锥型基础,应注意保持锥体斜面坡度的正确,斜面部分的模板应随混凝土浇捣分段支设并顶压紧,以防模板上浮变形;边角处的混凝土必须捣实.严禁斜面部分不支模,用铁锹拍实.基础上部柱子后施工时,可在上部水平面留设施工缝.施工缝的处理应按设计要求或规范规定执行.条型基础根据高度分段分层连续浇筑,不留施工缝,各段各层问应相互衔接,每段长2～3米,做到逐段逐层呈阶梯形推进.浇筑时先使混凝土充满模板内边角,然后浇注中间部分,以保证混凝土密实.分层下料,每层厚度为振动棒的有效振动长度.防止由于下料过厚,振捣不实或漏振、吊帮的根部砂浆涌出等原因造成蜂窝、麻面或孔洞. （七）混凝土振捣 采用插人式振捣器,插入的间距不大于振捣器作用部分长度的1.25倍.上层振捣捧插人下层3～5厘米.尽量避免碰撞预埋件、预埋螺栓,防止预埋件移位. （八）混凝土找平 混凝土浇筑后,表面比较大的混凝土,使用平板振捣器振一遍,然后用木杆刮平,再用木抹子搓
塔吊格构柱基础施工方案
目录 一、工程概况 二、工程施工机械布置 三、编制依据 四、施工工艺 五、塔吊承台基础施工 六、安全文明施工措施 七、塔吊基础计算 八、附图 QTZ63塔式起重机钢格构柱基础施工方案 一、工程概况 凉城地区中心公寓式办公楼工程,工程地处上海市虹口区水电路（近车站北路），本工程建筑面积为54468平方米，结构类型为框架结构，地上十九层，地下二层，其中地下二层为人防。1-4层为裙房，5-19层分别为1#、2#楼。工程桩采用混凝土钻孔灌注桩，桩径为800，本工程±0.00相当于绝对标高3.55m，自然地坪相对标高为-0.3m，结构类型为框架结构，基础垫层底标高为-9.15米。 二、工程施工机械布置 凉城地区中心公寓式办公楼工程,施工面积大，但施工场地较小，施工道路难以兜通要确保工程顺利施工，应合理组织材料进出场及施工流程，合理布置施工机械确保安全施工。根据二幢高层及裙房的布置，二幢高层1#、2#均为单独布置塔吊。基础及主体部 页脚内容1
页脚内容2 分垂直运输采用塔式起重机作为运输机械，以强化机械化施工。经我项目部优化考虑结合平面布置。考虑在1#、2#楼各布置一台QTZ63塔式起重机。由于1#、2#楼各布置了一台塔吊，两幢楼采取流水作业穿插施工，以利塔吊正常运转。（具体位置详桩位平面图） 三、编制依据 1、GB50007-2002 建筑地基基础设计规范 2、GB50017-2003 钢结构设计规范 3、GB50010-2002 混凝土结构设计规范 4、JBJ94-94 建筑桩基技术规范 5、JGJ59-99 建筑施工安全检查标准 6、GB50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范 7、JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 8、GB50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范 9、JGJ46-2005 施工现场临时用电安全技术规范 四、施工工艺 4.1 施工工艺流程:
柱下条基设计(倒梁法)
某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法） 一、设计资料 1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN、Mk=572KN?M、Vk=146KN，F=3331KN、M=715KN?M、V=182KN；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN、Mk=481KN?M、Vk=165KN，F=5289KN、M=601KN?M、V=206KN。 2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。 3、根据地质资料，确定条基埋深d＝1.9m； 二、内力计算 1、基础梁高度的确定取h＝1.5m 符合GB50007-2002 8.3.1柱下条形基础 梁的高度宜为柱距的11 ~ 48 的规定。 2、条基端部外伸长度的确定
据GB50007-2002 8.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?= 为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下： a . 确定荷载合力到E 点的距离o x ： 333137.2 528927.271526012182 1.52206 1.52 3331252892 o x ??+??-?-?-??-??= ?+? 得182396 10.5817240 o x m = = b . 右端延伸长度为ef l ： (1.8 2.77.2210.58)2 1.8 7.2ef l m =+ +?-?--?= 3、地基净反力j p 的计算。 对E 点取合力距即：0E M ∑=， 22.24 2.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)02 j j p p ?? +??+??--?-?+?-??+??= 即271.2712182396672.3751j j KN p p m =?= 4、确定计算简图
(整理)《基础工程》课后习题及参考答案浅基础+柱下条基+桩基.
浅基础习题及参考答案 2-4 某承重墙厚240mm，作用于地面标高处的荷载F k=180kN/m,拟采用砖基础，埋深为1.2m。地基土为粉质粘土，g＝18kN/m3，e0=0.9，f ak=170kPa。试确定砖基础的底面宽度，并按二皮一收砌法画出基础剖面示意图。 〔解〕查表2-5，得ηd=1.0，代入式（2-14），得 f a= f ak+ηdγm(d-0.5) =170+1.0×18×(1.2-0.5) =182.6kPa 按式（2-20）计算基础底面宽度： 为符合砖的模数，取b=1.2m，砖基础所需的台阶数为：
2-5 某柱基承受的轴心荷载F k=1.05MN，基础埋深为1m，地基土为中砂，γ=18kN/m3，f ak=280kPa。试确定该基础的底面边长。 〔解〕查表2-5，得ηd=4.4。 f a= f ak+ηdγm(d-0.5) =280+4.4×18×(1-0.5)=319.6kPa 取b=1.9m。 2-6 某承重砖墙厚240mm，传至条形基础顶面处的轴心荷载F k＝150kN/m。该处土层自地表起依次分布如下：第一层为粉质粘土，厚度2.2m，γ＝17kN/m3，e=0.91，f ak=130kPa，E s1=8.1MPa；第二层为淤泥质土，厚度1. 6m，f ak=65kPa, E s2=2.6MPa；第三层为中密中砂。地下水位在淤泥质土顶面处。建筑物对基础埋深没有特殊要求，且不必考虑土的冻胀问题。（1）试确定基础的底面宽度（须进行软弱下卧层验算）；（2）设计基础截面并配筋（可近似取荷载效应基本组合的设计值为标准组合值的1.35倍）。 〔解〕(1)确定地基持力层和基础埋置深度 第二层淤泥质土强度低、压缩性大，不宜作持力层；第三层中密中砂强度高，但埋深过大，暂不考虑；由于荷载不大，第一层粉质粘土的承载力可以满足用做持力层的要求，但由于本层厚度不大，其下又是软弱下卧层，故宜采用“宽基浅埋”方案，即基础尽量浅埋，现按最小埋深规定取d=0.5m。 (2)按持力层承载力确定基底宽度 因为d=0.5m，所以f a= f ak=130kPa。
天然地基柱下独立基础施工方案
天然地基柱下独立基础施工方案 第一节工程概况 (2) 一、工程建设概况 (2) 二、结构设计概况 (3) 第二节施工部署 (5) 一、总体部署原则 (5) 二、总体部署要点 (5) 三、基础工程施工顺序部署 (6) 四、施工时间安排 (7) 第二节施工重要资源组织 (8) 一、项目组织机构 (8) 二、项目部人员职责范围 (8) 三、施工机械/机具设备和检测设备 (12) 四、劳动力计划及保证措施 (13) 第三节基础施工方案 (14) 一、基础的施工工艺 (14) 二、土方开挖及边护 (14) 三、基础垫层施工 (15) 四、砖胎膜设计 (15) 五、砖胎膜砌筑 (15) 六、基础防水施工 (16) 七、钢筋制作与安装 (18) 八、模板施工 (19) 九、基础梁、柱砼 (20) 十、土方回填 (21) 第四节质量保证措施 (22) 一、质量保证体系 (22) 二、质量保证措施 (23) 第五节安全保证体系 (24) 一、质量保证体系 (24)
第一节工程概况 一、工程建设概况 生产技术楼工程建设概况表1.1 工程名称工程地址 工程类别Ⅰ类建筑面积㎡建设单位勘察单位 设计单位监理单位 质监部门质量要求合格施工单位合同工期天开工日期 工程主要功能或用途 新建技术楼共11层，地下一层、裙房地上三层，地下层主要用于存放车库，地上11层均为办公室、报告厅等，为厂区职工办公使用。 汽车库工程建设概况表1.2 工程名称工程地址 工程类别Ⅱ类建筑面积㎡建设单位勘察单位 设计单位合同工期天质监部门质量要求合格施工单位合同工期 开工日期 工程主要 功能或用 途 新建汽车库共3层，地上三层，主要用于存放汽车。
某框架结构柱下条形基础设计
某框架结构柱下条形基础设计
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某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法） 一、设计资料 1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Ｆk ＝26６5ＫN 、Mk=５72K Ｎ?Ｍ、Vk=146KN ，F=3331KN 、Ｍ=７15ＫN ?Ｍ、V=１82ＫN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：F ｋ＝42３１KN 、Mk=481K Ｎ?M 、Ｖｋ=165ＫＮ,F=52８9KN 、Ｍ＝601KN ?M 、V=206KN 。 2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9ｍ,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。 3、根据地质资料，确定条基埋深d=１.9m; 二、内力计算 1、基础梁高度的确定 取h=1.5m 符合G Ｂ50００７－20０2 8.3.１柱下条形基础梁的高度宜为柱距的 11 ~48 的规定。 2、条基端部外伸长度的确定 据ＧB5０0０7-２０02 8.3.１第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.2５倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =?= 为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下： a . 确定荷载合力到E 点的距离o x :
PkPm柱下条形基础操作步骤
Pkpm柱下条形基础操作步骤 SATWE→接Pm生成SATWE数据→分析与设计参数补充定义（必须执行）→输入各参数值。如：总信息、风荷载信息等→确定→点击“生成SATWE数据文件及数据检查（必须执行）”→选择“SATWE列出的所有类型”、“按《高规》7.2.16条处理”→确定→确定→退出→点击“结构内力，配筋计算”→确定→分析结果图形和文本显示→选“图形文件输出”，点击“各层配筋构件编号简图”→换层显示→点击“回前莱单”→点击“混凝土构件配筋及钢构件验算简图”→点击“回前莱单”→退出→JCCAD→基础人机交互输入→在弹出的窗口中选“重新输入基础数据”→确定→点击“参数输入”→点击“基本参数”→逐个参数输入，如“地基承载力、基础设计参数、其它参数、标高系统”→确定→返回顶级→点击“网格节点”，根据需要加节点、延伸节点或删除节点→点击“荷载输入”→点击“附加荷载”→点击“加线荷载”→在弹出的窗口中输入恒载标准值，即一层填充墙体重量→点击填充墙所在的轴线段加入线荷载→回车→点击“读取荷载”→在弹出的窗口中左边选择“SATWE荷载”，而在窗口右边的SATWE荷载中把有地震参与的组合取消→点击“确认”→关闭窗口→返回顶级→点击“地基梁”→点击“地基梁布置”→在弹出的窗口中点击“新建”→又在弹出的窗口中输入基础梁截面尺寸数据，如：梁肋宽600㎜、梁高900㎜、梁底标高-1.6m、翼缘宽1500㎜，翼缘根部高500㎜，翼缘端高350㎜→确认→在弹出的窗口中选需要输入的梁截面尺寸，然后点击“布置”→点击确认或取消（根据要求）→点击需布置该截面梁的轴线段→点击“图形管理”→三维显示→二维显示→返回顶级→点击“结束退出”→在弹出的窗口中选“显示地基承载力验算结果”→点击“执行”→在窗口中弹出“地基梁修正后平均承载力（kpa）[144]”、“底板平均反力（含）基础自重（kpa）[128] ”。［特别注意：如果地基梁修正后平均承载力（kpa）值小于底板平均反力（含基础自生）（kpa）值时，必须反回“基础人机交互输入”中进行修改基础梁翼缘宽度，直到使地基梁修正后平均承载力大于底板平均反力（含基础自生）］→点击“继续”→单击右上角“下组荷载”几次，直到退出程序→JCCA D→点击“基础梁板弹性地基梁法计算”→点击“模型参数”→在弹出的窗口中点击“弹性地基梁计算参数修改”，然后输入相关数据并选择“普通弹性地基梁计算”，再点击“弹性地基板内力配筋计算参数表”→点击“确定”→接着直接点击“计算分析”（必须执行）→点击“结果显示”→在弹出的窗口中分别查看“地梁节点基床系数图、弹性地基梁荷载图、弹性地基梁弯矩图、弹性地基梁剪力图、弹性地基梁净反力竖向图、弹性地基梁反力图、地基梁纵筋翼缘筋图、地基梁箍筋面积图、上部结构等代刚度图、弹性地基梁归并结果图”等。（特别注意：“弹性地基梁反力图”项必须点击查看，查看时如果有一处底板平均反力值大于前面“地基梁修正后平均承载力（kpa）”值时，必须反回“基础人机交互输入”中进行修改基础梁翼缘宽度，直到每一处“底板平均反力”值均小于前面“地基梁修正后平均承载力”值，才能满足基础的安全要求）→归并退出→退出→JCCA D→基础施工图→点击“绘新图”→点击“参数设置”→在弹出的窗口中点“钢筋标注”，“绘图参数”，分别输入或选择数据，然后点击“确定”→点击“梁筋标注”→根据需要点击“修改标注”，“地梁改筋”（注：如需调整钢筋时，则点击“地梁改筋”……连梁改筋…光标点取需调整的地基梁，然后在弹出的窗口中进行调整钢筋……关闭窗口）→标注轴线→自动标注→在弹出的窗口中全选所有项→确定→点击“选梁画图”→光标点击需画剖面的基础梁→回车→在弹出的窗口中输入立剖面参数→确定→在弹出的窗口中，保存地“施工图”，文件名“JL2梁”→保存
曲阜制梁场基础设计计算书(08.5.17)
曲阜制梁场基础设计计算书 一、计算依据 1、铁路工程建设通用参考图：通桥(2005)2322-Ⅱ、通桥(2005)2322-Ⅴ、通桥(2005)2322-Ⅰ； 2、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005 J464-2005） 3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 5、《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1-2005） 6、《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-99） 7、《350km/h客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》 8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 9、铁道部第三勘察设计院京沪客运专线1#制梁场地质资料 10、中国水利水电第十四工程局勘察设计研究院京沪高速铁路JHTJ-3标五工区曲阜市梁场岩土工程勘察报告 二、荷载 1、箱梁重量：32m箱梁8600 kN，24m箱梁6700 kN； 2、底模重量：300 kN考虑； 3、内模重量：700 kN 考虑； 4、外模模板：900 kN，其中10%重量由制梁台座支承，90%重量由两侧地面支承； 5、施工机具及人员：按箱梁顶板面积0.5kN/m2，顶板宽13.4； 6、蒸养棚罩：50 kN。 三、梁场内岩土工程性质 根据梁场地址勘察报告，该场地地形平坦，地貌类型、地层结构相对复杂，场地土上部为新近沉积形成，土质分布较均匀，地层连续分布性较好，厚度仅局部不均匀；下部为新近沉积的砂岩、泥岩，因沉积时代较晚，岩层半成岩状，较软弱，东侧制梁区及存梁区场地下砂岩、泥岩的厚度分布不均匀，呈波浪形分布，西侧存梁区及提梁区场地下相对较均匀。
柱下独立基础施工方案86359
柱下独立柱基础施工方案 依据标准： 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2013 《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011 《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55－2011 《砌筑砂浆配合比设计规程》JGJT98－2011 《普通混凝土用砂质量标准及检验方法》JGJ52－2006 《普通混凝土用碎石和卵石质量标准及检验方法》GJ53－92 《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119－2013 适用范围 本工艺标准适用于工业及民用建筑独立柱基础项目。 一、施工准备 (一)作业条件 1、办完验槽记录及地基验槽隐检手续。 2、办完基槽验线预检手续。 3、有砼配合比通知单、准备好试验用工器具。 4、做好技术交底。 (二)材质要求 1、水泥：水泥品种、强度等级应根据设计要求确定，质量符合现行水泥标准。工期紧时可做水泥快测。必要时要求厂家提供水泥含碱量的报告。 2、砂、石子：根据结构尺寸、钢筋密度、砼施工工艺、砼强度等级的要求确定石子粒径、砂子细度。砂、石质量符合现行标准。必要时做骨料碱活性试
验。3、水：自来水或不含有害物质的洁净水。 4、外加剂：根据施工组织设计要求，确定是否采用外加剂。外加剂必须经试验合格后，方可在工程上使用。 5、掺合料：根据施工组织设计要求，确定是否采用掺合料。质量符合现行标准。 6、钢筋：钢筋的级别、规格必须符合设计要求，质量符合现行标准要求。表面无老锈和油污。必要时做化学分析。 7、脱模剂：水质隔模剂。 (三)工器具 备有搅拌机、磅秤、手推车或翻斗车、铁锹、振捣棒、刮杆、木抹子、胶皮手套、串桶或溜槽、钢筋加工机械、木制井字架等。 二、质量标准 (一)钢筋工程 1、钢筋加工工程 (1)主控项目 1)钢筋进场时，应按现行国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GBl499等的规定抽取试件作力学性能检验，其质量必须符合标准的规定。 2)对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求；当设计无具体要求时，对一、二级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合下列规定： ①钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1．25； ②钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1．3。 3)当发现钢筋脆断、焊接I生能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验。
柱下条形基础计算方法与步骤
柱下条形基础简化计算及其设计步骤 提要：本文对常用的静力平衡法和倒梁法的近似计算及其各自的适用范围和相互关系作了一些叙述，提出了自己的一些看法和具体步骤，并附有柱下条基构造表，目的是使基础设计工作条理清楚，方法得当，既简化好用，又比较经济合理。 一、适用范围: 柱下条形基础通常在下列情况下采用： 1、多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求，当上部结构传下的荷载较大，地基的承载力较低，采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时。 2、当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时。 3、地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基，需作地基处理时。 4、各柱荷载差异过大，采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时。 5、需要增加基础的刚度以减少地基变形，防止过大的不均匀沉降量时。 其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种，它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法，也即当柱荷载比较均匀，柱距相差不大，基础与地基相对刚度较 件下梁的计算。 二、计算图式 1、上部结构荷载和基础剖面图 2、静力平衡法计算图式 3. 倒梁法计算图式 三、设计前的准备工作 1. 确定合理的基础长度 为使计算方便，并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡，以利于节约配筋，一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度.当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础. 基础的纵向地基净反力为： j j i p F bL M bL min max =±∑∑62