6666铸造Al_Si_Cu_Mg合金最佳热处理工艺的研究
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?收稿日期：２００６－０４－０６收到初稿，２００６－０７－２０收到修订稿。
作者简介：李润霞（１９７２－），女，甘肃秦安人，副教授，主要研究方向为铸造Ａｌ－Ｓｉ合金的固态相变。电话：０２４－２５６９１３１０，Ｅ－ｍａｉｌ：ｒｕｎｘｉａｌｉ＠１６３．ｃｏｍ
摘要：通过对高强度铸造Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金热处理工艺参数的研究发现：合金的硬度随着固溶温度的提高逐渐增大，
且达到硬度峰值的时间逐渐缩短，但高于５２５℃固溶处理时，反而下降；一定温度以上时效处理时，合金的时效曲线
上出现了双硬度峰，且第一个峰大于第二个峰。随着合金时效温度的升高，合金的硬化速度加快，但硬化能力下降。通过热处理工艺参数的正交实验发现，时效温度对合金强度的影响最为显著，而对合金伸长率影响最为显著的是固溶
温度。综合考虑各因素中不同水平的优劣，确定Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的最佳热处理工艺为：５２５℃×
１２ｈ＋１７５℃×６ｈ。关键词：铸造Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金；固溶处理；时效硬化；力学性能
中图分类号：ＴＧ１４６．２文献标识码：Ａ文章编号：１００１－４９７７（２００６）１０－１０１５－０５
ＬＩＲｕｎ－ｘｉａ，ＬＩＣｈｅｎ－ｘｉ，ＬＩＲｏｎｇ－ｄｅ
（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｈｅｎｙａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｓｈｅｎｙａｎｇ
１１００２３，Ｌｉａｏｎｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｈａｓｓｔｕｄｉｅｄｔｈｅｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇｃａｓｔｉｎｇａｌｌｏｙ．Ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｈａｒｄｎｅｓｓｏｆｔｈｅａｌｌｏｙｉｎｃｒｅａｓｅｓａｎｄｔｈｅｔｉｍｅｏｆｐｅａｋｈａｒｄｎｅｓｓｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｓｏｌｕｔｉｏｎｔｒｅａｔｍｅｎｔ，ｂｕｔｈａｒｄｎｅｓｓｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｈｅｎｓｏｌｕｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｅｘｃｅｅｄｓｃｅｒｔａｉｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｔｈｅｒｅａｒｅｄｏｕｂｌｅａｇｉｎｇｐｅａｋｓｄｕｒｉｎｇａｇｉｎｇｗｈｅｎｔｒｅａｔｅｄｈｉｇｈｅｒｔｈａｎｃｅｒｔａｉｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｆｉｒｓｔｏｎｅｉｓｌａｒｇｅｒｔｈａｎｔｈｅｏｔｈｅｒ．Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆａｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｈｅｓｐｅｅｄｏｆａｇｉｎｇｈａｒｄｅｎｉｎｇｉｎｃｒｅａｓｅｓｂｕｔｔｈｅｈａｒｄｅｎｉｎｇａｂｉｌｉｔｙｏｆａｌｌｏｙｄｅｃｒｅａｓｅｓ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｆｏｒｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇｃａｓｔｉｎｇａｌｌｏｙｓｈｏｕｌｄｂｅ５２５℃×１２ｈ＋１７５℃×６ｈ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃａｓｔＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇａｌｌｏｙ；ｓｏｌｕｔｉｏｎｔｒｅａｔｍｅｎｔ；ａｇｅｈａｒｄｅｎｉｎｇ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙ铸造Al-Si-Cu-Mg 合金最佳热处理工艺的研究
ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔＰａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ
ＣａｓｔｉｎｇＡｌｌｏｙ
铸造Ａｌ－Ｓｉ合金具有高强度、低热膨胀系数、良好的铸造性能及耐磨性，广泛应用于制造活塞、汽缸体、汽缸盖和曲轴箱等铸件［１－３］。铸造Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金是在Ａｌ－Ｓｉ合金中添加Ｃｕ和Ｍｇ元素，经热处理获得高的强度。随着现代工业的发展，特别是对产品轻量化和高强化的要求不断提高，对具有优良综合性能的该类合金需要量越来越大［４］。多年来，人们对该类合金的化学成分和铸造工艺参数对材料性能的影响已经进行了广泛而深入的研究。但在过去的几十年里，对铸造铝合金热处理工艺理论方面的研究工作尚显得比较薄弱［２］。随着汽车、航空工业的迅速发展，人们追求高强度重量比的材料的欲望越来越强烈，从而也充分意识到了热处理也是提高铸造铝合金强度的重要途径之一。本文旨在通过优化合金的热处理工艺参数，充分发挥材料的潜能，从而适应高科技的迅猛发展。
１试验方法
纯Ａｌ和Ａｌ－１０Ｃｕ、Ａｌ－２８Ｓｉ、Ａｌ－１０Ｍｎ、Ａｌ－４Ｔｉ（质
量分数，％）中间合金在７２０℃加热熔清后，加入纯Ｍｇ和Ｃｄ，六氯乙烷除气，三元钠盐变质处理后，在金属型中浇注成Φ１２ｍｍ×６０ｍｍ的试棒，实验用合金的化学成分见表１。试样在氮气保护高温炉中固溶处理后，６０￣８０℃水淬，淬火持续时间小于１０ｓ。淬火处理后的部分试样在台式干燥箱中时效处理。
布氏硬度试样的尺寸为Φ１２ｍｍ×５ｍｍ，每个硬度值为６个测点的平均。依据标准ＧＢ／Ｔ１４５制备拉伸试样（Φ５ｍｍ×２５ｍｍ），试样经（５２５±５）℃固溶处理后，（１７５±２）℃时效处理，在ＷＥ－１０Ａ万能试验机上测试抗拉强度和伸长率。拉伸速度为０．１ｍｍ／ｓ，每个值取３个试验的平均值。在配有能谱分析系统（ＥｎｅｒｇｙＤｉｓｐｅｒｓｅＳｙｓｔｅｍ）的ＪＳＭ－６３０１Ｆ型冷场发射扫描电子显微镜上观察合金组织和拉伸断口。
李润霞，李晨曦，李荣德
（沈阳工业大学材料科学与工程学院，辽宁沈阳１１００２３）
Ｏｃｔ．２００６Ｖｏｌ．５５
Ｎｏ．１０
铸造
ＦＯＵＮＤＲＹ
１０１５
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?２试验结果与分析
２．１热处理工艺参数对合金力学性能的影响
２．１．１固溶处理对合金力学性能的影响
固溶处理的决定性因素为固溶温度［５－８］，为了加速固
溶过程，在保证不过烧的前提下，应尽可能使固溶温度
接近共晶温度，一般固溶温度低于共晶温度５～１０℃。
Ｍｇ２Ｓｉ只有在较高温度下才能够迅速溶解。Ａｌ２Ｃｕ溶解缓
慢，保温时间不够时不能充分固溶于基体［９－１０］。
图１为Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金在不同固溶温度和不同固
溶时间对合金硬度的影响曲线，可以看出，固溶温度
对合金的硬度有显著的影响，固溶温度在４５０～５２５℃
的范围内变化时，合金的硬度随着固溶温度的升高而
逐渐增大，而５３５℃固溶时，合金的硬度反而降低，这
是由于合金中发生了过烧引起。同时还发现，在４９０℃
以上固溶处理，随着固溶时间的延长，合金的硬度总
是先升高，达到硬度峰值后逐渐下降。随着固溶温度
的升高达到硬度峰值的时间逐渐缩短。
图２为５２５℃固溶时固溶时间对合金Ｔ６状态（５２５℃
固溶淬火后１７５℃时效６ｈ）抗拉强度和伸长率的影响。
合金的抗拉强度和伸长率均随固溶时间的延长而逐渐增
大，在固溶１０￣１２ｈ达到了峰值；继续延长固溶时间，合金的力学性能有所下降，尤其是强度降低比较明显。
图３是合金铸态和固溶处理２ｈ、１０ｈ和１４ｈ后合金的拉伸断口形貌。可以看出，铸态合金的断口组织呈脆性沿晶断裂（见图３ａ），出现了解理平台（箭头所示）。固溶２ｈ后使合金的断口逐渐向韧性过渡，解理平台基本消失，呈现韧窝状断口形貌（见图３ｂ）。固溶处理１０ｈ时，合金的断口形貌基本为等轴韧窝状，韧
窝深而细小（见图３ｃ），这时合金的韧性和强度达到最高。继续延长固溶时间，可以看出断口韧窝逐渐变大变浅（见图３ｄ），对应于合金性能的下降。从以上固溶温度与固溶时间对合金力学性能的影响曲线可以看出，合金在５１５～５２５℃固溶处理时，合金的力学性能最好；而在５２５℃固溶处理时，合金在固溶１０～１２ｈ后力学性能达到峰值。因而，由以上固溶处理工艺参数对合金力学性能的单因素影响结果确定，合金的最佳固溶处理工艺为：５２５℃固溶处理１２ｈ。２．１．２时效处理对合金力学性能的影响图４为合金在不同温度（１４５￣２１５℃）时效处理的硬度变化曲线。可以看出，每条曲线都有明显的硬化现象。随着时效时间的延长，合金的硬度逐渐升高，到达峰值后，继续延长保温时间，合金因过时效而软化。这和以前的研究结果相同［１１－１２］。但在本实验中发现，在０￣３６ｈ的时效硬化过程中，当时效温度大于一定值时，合金的硬化曲线上继第一个硬度峰之后，又出现了一个较小的硬度峰，两峰之间有明显的谷底。尤其是在１７５℃、１８５℃时效的硬化曲线上时效的这种“双峰”现象最为明显。１７５℃时效处理时，时效６ｈ硬
化曲线上出现了第一个硬度峰，时效１２ｈ后又出现了第二个硬度峰，但在较低温度（如１４５℃）时效，硬化曲线上只出现了一个硬度峰。对于低温时效的单峰现象，可能是由于时效温度低，合金元素扩散缓慢，在本实验选用的时效范围内，没有新的相转变［１３－１４］，所以没有第二个峰值出现。
从图４还可以看到，随着合金时效温度的提高，合金到达第一个主时效峰的时间（ｔｍａｘ）逐渐缩短，即合金的硬化速度加快，但硬度峰值（ＨＢｍａｘ）降低，说明合金的硬化能力（!ＨＢ）减小，"ＨＢ为峰时效硬度与时效前硬度的差值，表明合金的硬化能力，见表２。比
较不同温度下的时效硬化能力和时效速度可以看出，时效温度越高，时效硬化的速度就越快，但硬化能力就越弱。合金在１４５￣１７５℃时效时的硬化能力都很强（#ＨＢ＞４０），但１４５℃时效到达峰时效的时间ｔｍａｘ比较长（１６ｈ），而１７５℃时效时到达峰时效的时间仅为６ｈ。由此可见，时效温度不宜太高，在２００℃左右时效已经使试样的强度受损，同样时效温度也不宜太低，温度太低不但使时效过程太长，而且效果也随温度降低而变得不太明显。
合金固溶处理后在１７５℃时效不同时间的拉伸性能表１
合金的化学成分
Ｔａｂｌｅ１Ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｓａｍｐｌｅｓ
ｗＢ（％）
Ｃｕ１．４８
Ｓｉ９．８５
Ｍｎ０．１８
Ｍｇ０．４２
Ｔｉ０．２０
ＡｌＢａｌ．
图１固溶处理温度和时间对合金硬度的影响
Ｆｉｇ．１Ｅｆｆｅｃｔｏｆｓｏｌｕｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｈａｒｄｎｅｓｓｏｆｔｈｅａｌｌｏｙ图２固溶时间对合金力学性能的影响
Ｆｉｇ．２Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｔｈｅａｌｌｏｙａｓａｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｓｏｌｕｔｉｏｎｔｉｍｅａｔ５２５℃
ＦＯＵＮＤＲＹＯｃｔ．２００６
Ｖｏｌ．５５Ｎｏ．１０
１０１６
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见图５。在时效硬化过程中合金强度的变化也同样出现“双峰”现象，合金的强度在６ｈ到达了第一个强度峰，１２ｈ又达到了第二个强度峰，两个峰值之间（８￣１０ｈ）存在一个强度低谷。伸长率变化趋势与强度的变化相反，时效开始后合金的伸长率逐渐降低，但在８￣１０ｈ时出现了平台，越过平台后伸长率继续降低，直到１４ｈ后，伸长率基本保持不变。由图６的拉伸断口形貌可以看出１７５℃时效的断口主要是等轴韧窝状，伴有少量的撕裂楞。随着时效时间的延长，撕裂楞增多，而时效８ｈ的断口上撕裂楞反而略有减少（图６ｃ）。
从以上时效处理工艺参数（时效温度和时效时间）对合金力学性能的影响曲线可以看出，当合金５２５℃×１２ｈ固溶处理后，时效温度在１４５～２１５℃的范围内变化时，若合金的时效温度较低时（１６５～１７５℃），合金的峰时效硬度值较高；在１７５℃时效０～３６ｈ的硬度变化曲线上，在时效６ｈ时合金的硬度达到了峰值。因而，由以上时效处理工艺参数对合金力学性能的单因素影响结果确定，合金的最佳时效处理工艺为：１７５℃时效处理６ｈ。
２．２热处理工艺参数的优化
２．２．１正交实验设计
在上述固溶处理和时效处理参数单因素实验基础上，得出了主要热处理工艺参数（固溶温度ＴＳ、固溶时间!Ｓ、时效温度ＴＡ和时效时间τＡ）的范围，为了优化Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的热处理工艺，分析主要热处理工艺参数ＴＳ、!Ｓ、ＴＡ和τＡ对合金力学性能影响的显著程度，设计了Ｌ９（３４）正交实验，正交实验的因素水平见表３。
表３正交实验水平因素表
Ｔａｂｌｅ３Ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔｅｓｔｆａｃｔｏｒｌｅｖｅｌｔａｂｌｅ
水平
１
２
３
ＴＳ／℃
５２５
５１５
５０５
τＳ／ｈ
１２
１０
８
τＡ／ｈ
８
６
４
ＴＡ／℃
１８５
１７５
１６５
图３５２５℃固溶不同时间合金的拉伸断口形貌（ａ）０ｈ，（ｂ）２ｈ，（ｃ）１０ｈ，（ｄ）１４ｈ
Ｆｉｇ．３ＳＥＭｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈｓｏｆｔｈｅａｌｌｏｙｓｏｌｕｔｉｏｎｔｒｅａｔｅｄａｔ５２５℃ｆｏｒｖａｒｉｏｕｓｔｉｍｅ
图４合金不同温度时效硬度随时间的变化曲线（５２５℃固溶处理１２ｈ）
Ｆｉｇ．４Ｈａｒｄｎｅｓｓ－ａｇｉｎｇｔｉｍｅｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｔｅｓｔｅｄａｌｌｏｙａｇｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｉｎｇ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ
图５抗拉强度和伸长率随时效时间的变化（５２５℃固溶处理１２ｈ，
１７５℃时效）
Ｆｉｇ．５ＵＴＳａｎｄｅｌｏｎｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｌｌｏｙａｇｅｄａｔ１７５℃ａｓａｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆ
ａｇｉｎｇｔｉｍｅ
表２不同温度下时效的ＨＢｍａｘ、ｔｍａｘ和!ＨＢ
Ｔａｂｌｅ２ＨＢｍａｘ，ｔｍａｘａｎｄ!ＨＢｏｆｔｈｅａｌｌｏｙａｇｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
温度／℃
ＨＢｍａｘ
ｔｍａｘ／ｍｉｎ
!ＨＢ
１４５
１２０
９６０
４７．２
１６０
１１８
６００
４５．２
１７５
１１６．５
３６０
４３．７
１８５
１１２
２４０
３９．２
１９５
１１０．８
１２０
３８．１
２０５
１０８
６０
３５．２
２１５
１０５
４０
３２．２
铸造李润霞等：铸造Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金最佳热处理工艺的研究１０１７
??２．２．２正交实验结果分析
根据正交表进行了９炉次试验，每炉次选取三根Φ５ｍｍ标准拉伸试棒，力学性能取３根试棒的平均值。正交实验结果见表４。根据极差Ｒ（σｂ）和Ｒ（δ５）的值可知，时效温度（ＴＡ）对合金强度的影响最为显著，固溶温度（ＴＳ）次之，固溶时间的影响小于时效时间，对合金抗拉强度的影响次序为：ＴＡ２＞ＴＡ３＞ＴＡ１，ＴＳ１＞ＴＳ２＞ＴＳ３，τＡ２＞τＡ３＞τＡ１，τＳ２＞τＳ１＞τＳ３。因而，提高热处理后合金抗拉强度的最佳热处理工艺为：ＴＳ１×τＳ２＋ＴＡ２×τＡ２，即５２５℃×１０ｈ＋１７５℃×６ｈ。
而对合金热处理后的伸长率影响最为显著的则是固溶温度，其次为时效时间，固溶时间对伸长率的影
响大于时效温度。对合金抗拉强度的影响顺序为：ＴＳ２＞ＴＳ１＞ＴＳ３，τＳ１＞τＳ２＞τＳ３，ＴＡ３＞ＴＡ１＞ＴＡ２，τＡ３＞τＡ１＞τＡ２。因而，提高热处理后合金伸长率的最佳热处理工艺为：ＴＳ２×τＳ１＋ＴＡ３×τＡ３，即５１５℃×
１２ｈ＋１６５℃×４ｈ。热处理制度是决定合金力学性能的关键工艺，而确定合金的过烧温度，是制定合理的合金半成品固溶处理温度的重要依据。最佳的淬火加热温度是既能保证溶质元素尽可能地溶入基体，又不至引起过烧及组织长大。综合考虑各因素中不同水平的优劣，以及抗拉强度和伸长率均要求高值，同时兼顾能耗［７－８］，确定Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金较优的热处理工艺为：ＴＳ１×τＳ１＋ＴＡ２×τＡ２，即５２５℃×
１２ｈ＋１７５℃×６ｈ。图６不同时效时间合金的拉伸断口形貌（５２５℃固溶处理１２ｈ）（ａ）０ｈ，（ｂ）６ｈ，（ｃ）８ｈ，（ｄ）１６ｈ
Ｆｉｇ．６ＳＥＭｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈｓｏｆｔｅｓｔｅｄａｌｌｏｙａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｉｎｇｔｉｍｅ
Ⅰδ５＋Ⅱδ５＋Ⅲδ５＝４．２７序号１２３４５６７８９ⅠσｂⅡσｂⅢσｂ极差Ｒ（σｂ
）Ⅰδ５Ⅱδ５Ⅲδ５极差Ｒ（δ５
）表４
正交实验结果
Ｔａｂｌｅ４Ｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔｅｓｔ
因素
力学性能
τＳ１（１２）２（１０）３（８）１（１２）２（１０）３（８）１（１２）２（１０）３（８）８８５８９３８７８１５９．６７９．４０８．８１０．８６
ＴＳ１（５２５）１（５２５）１（５２５）２（５１５）２（５１５）２（５１５）３（５０５）３（５０５）３（５０５）９２１８７２８６３５８９．４０１０．１８．３９１．７１
τＡ１（８）２（６）３（４）３（４）１（８）２（６）２（６）３（４）１（８）８７８８９５８８２１７８．７６８．６４９．９８１．２２
ＴＡ１（１８５）２（１７５）３（１６５）２（１７５）３（１６５）１（１８５）３（１６５）１（１８５）２（１７５）８５１９２２８８３７１９．４２８．９４９．５３０．４８
σｂ／ＭＰａ２９３３２５３０３３０２２９０２８０２９０２７８２９５
δ５／（％）３．１２３．００３．２８３．６０３．３０３．２０２．９５３．１０２．３４
Ⅰσｂ＋Ⅱσｂ＋Ⅲσｂ＝１６１ＦＯＵＮＤＲＹＯｃｔ．２００６
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?３结论
（１）在固溶处理过程中，合金的硬度随着固溶温
度的提高逐渐增大，且达到硬度峰值的时间逐渐缩短。但高于５２５℃固溶处理，合金的硬度反而下降。（２）一定温度以上时效处理，Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的时效曲线上出现了双硬度峰，且第一个硬度峰大于第二个。随着合金时效温度的升高，合金的硬化速度加快，但硬化能力下降。
（３）时效温度对合金强度的影响最为显著，而对合金伸长率影响最为显著的是固溶温度。综合考虑各因素中不同水平的优劣，确定Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的最佳热处理工艺为：５２５℃×１２ｈ＋１７５℃×６ｈ。
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［１３］ＬＩＲＸ，ＬＩＲＤ，ＺＨＡＯＹＨ，ｅｔａｌ．Ａｇｅ－ｈａｒｄｅｎｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｃａｓｔ
Ａｌ－Ｓｉｂａｓｅａｌｌｏｙ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ．Ｌｅｔｔ．，２００４，５８（１５）：２０９６－２１０１．［１４］ＬＩＲｕｎｘｉａ，ＬＩＲｏｎｇｄｅ，ＺＨＡＯＹｕｈｕａ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ
ｏｎｅｕｔｅｃｔｉｃｓｉｌｉｃｏｎｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇｃａｓｔａｌｌｏｙｓ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓ．ＮｏｎｆｅｒｒｏｒｓＭｅｔ．Ｓｏｃ．Ｃｈｉｎａ，２００４，１４（３）：４９６－５００．
（编辑：张允华，ｚｙｈ＠ｆｏｕｎｄｒｙｗｏｒｌｄ．ｃｏｍ）
铸造
李润霞等：铸造Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ－Ｍｇ合金最佳热处理工艺的研究
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