Detailed Studies of Cloud Cores Probing the Initial Conditions for Protostellar Collapse

a r X i v :a s t r o -p h /0312370v 1 15 D e c 2003Baltic Astronomy,vol.12,XXX–XXX,2003.

Detailed Studies of Cloud Cores:Probing the Initial Con-ditions for Protostellar Collapse

Ph.Andr′e 1,A.Belloche 2,P.Hennebelle 3and D.Ward-Thompson 4

1CEA Saclay,Service d’Astrophysique,Orme des Merisiers,B?a t.709,F-91191Gif-sur-Yvette Cedex,France 2Max-Planck-Institut f¨u r Radioastronomie,Auf dem H¨u gel 69,D-53121Bonn,Germany 3Laboratoire de Radioastronomie,ENS,24rue Lhomond,F-75231Paris Cedex 05,France 4Dept of Physics,Cardi?University,PO Box 913,Cardi?,UK Received December 4,2003Abstract.Improving our understanding of the earliest stages of star formation is crucial to gain insight into the origin of stellar masses,multi-ple systems,and protoplanetary disks.We discuss recent advances made in this area thanks to detailed mapping observations at infrared and (sub)millimeter wavelengths.Although ambipolar di?usion appears to be too slow to play a direct role in the formation of dense cores,there is nevertheless good evidence that the gravitational collapse of isolated pro-tostellar cores is strongly magnetically controlled.We also argue that the beginning of protostellar collapse is much more violent in cluster-forming clouds than in regions of distributed star formation.Key words:ISM:structure –ISM:gravitational collapse –Stars:protostellar accretion rates 1.INTRODUCTION One of the main limitations in our present understanding of

the star formation process is that we do not know well the initial conditions for protostellar collapse.In particular,there is a ma-jor controversy at the moment between two schools of thought for the formation and evolution of dense cores within molecular clouds:The classical picture based on magnetic support and ambipolar dif-fusion (e.g.Shu et al.1987,2003;Mouschovias &Ciolek 1999)has been seriously challenged by a new,more dynamical picture,

2Ph.Andr′e,A.Belloche,P.Hennebelle,D.Ward-Thompson which emphasizes the role of supersonic turbulence in supporting clouds on large scales and generating density?uctuations on small scales(e.g.Klessen et al.2000;Padoan&Nordlund2002).Improv-ing our knowledge of the earliest stages of star formation is thus of prime importance,especially since there is now good evidence that these stages control the origin of the stellar initial mass function(e.g. Motte,Andr′e,&Neri1998;Testi&Sargent1998;Johnstone et al. 2000).

Here,we discuss recent observational advances concerning the density and velocity structure of cloud cores(§2and§3),and we compare the results with the predictions of theoretical models(§4).

2.DENSITY STRUCTURE OF PRESTELLAR CORES

Two techniques have been used to trace the density structure of cloud cores(see Fig.1a):(1)mapping the optically thin(sub)millimeter continuum emission from the cold dust contained in the cores,and(2) mapping the same cold core dust in absorption against the background infrared emission(originating from warm cloud dust or remote stars).

Ward-Thompson et al.(1994,1999)and Andr′e et al.(1996)em-ployed the?rst approach to probe the structure of prestellar cores (see also Shirley et al.2000).Under the simplifying assumption of spatially uniform dust temperature and emissivity properties,they concluded that the radial density pro?les of isolated prestellar cores were not consistent with the singleρ(r)∝r?2power law of the singu-lar isothermal sphere(SIS)but were?atter thanρ(r)∝r?1in their inner regions(for r≤R flat),and approachedρ(r)∝r?2only beyond a typical radius R flat~2500–5000AU.

More recently,the use of the absorption approach,both in the mid-IR from space(e.g.Bacmann et al.2000,Siebenmorgen& Kr¨u gel2000)and in the near-IR from the ground(e.g.Alves et al. 2001),made it possible to con?rm and extend the(sub)millimeter emission results,essentially independently of any assumption about the dust temperature distribution.

The typical column density pro?le found by these emission and absorption studies of prestellar cores has the following characteristics (see,e.g.,Fig.1b):

a)a?at inner region(of radius R flat=5000±1000AU for L1689B according to the?tting analysis shown in Fig.1b),b)a region roughly consistent with N H2∝ˉr?1(corresponding toρ∝r?2for a spheroidal

Detailed Infrared and Submillimeter Studies of Cloud Cores

3-1i.e.N ~ r ρ ~ r

-2

(b)

Fig.1.(a)ISOCAM 6.75μm absorption image of the prestellar core L1689B in Ophiuchus (scale on the right in MJy/sr).The 1.3mm con-tinuum emission map of Andr et al.(1996)with the IRAM 30m telescope is superposed as contours (levels:10,30,50mJy/13′′-beam).(b)Column density pro?le of L1689B (crosses)derived from the absorption map shown in (a)by averaging the intensity over elliptical annuli for a 40?sector in the southern part of the core.The dashed curves show the most extreme pro?les compatible with the data given the uncertainties a?ecting the ab-sorption analysis.The solid curve is the best ?t of a Bonnor-Ebert sphere model (embedded in a medium of uniform column density),obtained with the following parameters:ρc /ρout =40±15(i.e.,well into the unstable regime),T eff =50±20K,P ext /k B =5±3×105K cm ?3.For comparison,the dotted line shows the N H2∝ˉr ?1pro?le of a SIS at T =10K.(Adapted

from Bacmann et al.2000.)

core),c)a sharp edge where the column density falls o?more rapidly than N H2∝ˉr ?2with projected radius de?ning the core outer radius

(R out =28000±1000AU for L1689B).

https://www.360docs.net/doc/a61560540.html,parison with models of core structure

The results summarized above set strong constraints on the den-sity structure at the onset of protostellar collapse.The circularly-averaged column density pro?les can often be ?tted remarkably well with models of pressure-bounded Bonnor-Ebert spheres,as ?rst demon-strated by Alves et al.(2001)for B68.This is also the case of L1689B as illustrated in Fig.1b.The quality of such ?ts shows that Bonnor-Ebert spheroids provide a good,?rst order model for the structure of isolated prestellar cores.In detail,however,there are several prob-

4Ph.Andr′e,A.Belloche,P.Hennebelle,D.Ward-Thompson lems with these Bonnor-Ebert models.First,the inferred density contrasts(from center to edge)are generally larger(i.e.,>~20–80–see Fig.1b)than the maximum contrast of~14for stable Bonnor-Ebert spheres.Second,the e?ective core temperature needed in these models(for thermal pressure gradients to balance self-gravity) is often signi?cantly larger than both the average dust temperature measured with ISOPHOT(e.g.Ward-Thompson et al.2002)and the gas temperature measured in NH3(https://www.360docs.net/doc/a61560540.html,i et al.2003).In the case of L1689B,for instance,the e?ective temperature of the Bonnor-Ebert?t shown in Fig.1b is T eff~50K,while the dust tempera-ture observed with ISOPHOT is only T d~11K(Ward-Thompson et al.2002).Third,the physical process responsible for bounding the cores at some external pressure is unclear.These arguments sug-gest that prestellar cores cannot simply be described as isothermal hydrostatic structures and are either already contracting(e.g.Lee, Myers,Tafalla2001)or experiencing extra support from static or turbulent magnetic?elds(e.g.Curry&McKee2000).It has also recently been pointed out that good Bonnor-Ebert?ts can often be found for non-equilibrium,transient“cores”produced by turbulence (Ballesteros-Paredes et al.2003).

As shown by Bacmann et al.(2000),one way to account for large density contrasts and high e?ective temperatures is to consider mod-els of cores initially supported by a static magnetic?eld and evolving through ambipolar di?usion(e.g.Ciolek&Mouschovias1994,Basu &Mouschovias1995).A serious problem,however,with such models is that they need a strong?eld in the low-density ambient cloud(~30–100μG)to explain the observed sharp edges(see Bacmann et al. 2000).This seems inconsistent with existing Zeeman measurements (e.g.Crutcher1999,Crutcher&Troland2000).Furthermore,when the ambient?eld is strong(highly subcritical case),the model cores evolve on the ambipolar di?usion timescale t AD~10t ff(Ciolek& Basu2001;t ff is the free-fall time),while observed cores have signi?-

cantly shorter lifetimes~4t ff at n H

2~104cm?3(cf.Jessop&Ward-

Thompson2000).On the other hand,isolated starless cores appear to live>~3times longer than typical density?uctuations generated by turbulence(cf.Ballesteros-Paredes et al.2003.)It is possible that more elaborate ambipolar di?usion models,incorporating the e?ects of a non-static,turbulent magnetic?eld in the outer parts of the cores and in the ambient cloud,would be more satisfactory and could also account for the?lamentary shapes often seen on large

Detailed Infrared and Submillimeter Studies of Cloud Cores

5

(>~0.25pc)scales (cf.Jones &Basu 2002).3.VELOCITY STRUCTURE OF CLASS 0ENVELOPES

Another approach to constraining the collapse initial conditions consists in observing the detailed properties of very young accreting protostars (Class 0objects –e.g.Andr′e ,Ward-Thompson,Barsony 2000)that still retain detailed memory of their genesis.There have been very few quantitative studies of the velocity structure of the envelopes of Class 0objects so far.Here,we describe two recent,contrasted

examples.

Fig.2.Position-velocity diagram along the major axis of the IRAM 04191envelope (i.e.,perpendicular to the ?ow)based on a C 34S(2?1)map taken at the IRAM 30m tele-scope (Belloche et al.2002).Con-tours:0.2to 0.8by 0.2K.The dots with error bars mark the ob-served velocity centroids.The solid curve shows the pro?le of a model with di?erential rotation [V rot (r >3500AU)∝r ?1.5].The ?rst object,IRAM

04191+1522(IRAM 04191for

short),is relatively isolated .It

was found at 1.3mm by Andr′e ,

Motte,&Bacmann (1999)in

the southern part of the Tau-

rus cloud (d =140pc).IRAM

04191is associated with a promi-

nent,?attened protostellar enve-

lope,seen in the (sub)millimeter

dust continuum and in dense

gas tracers such as N 2H +,C 3H 2,H 13CO +,and DCO +(Belloche et al.2002).All of the maps taken at the IRAM 30m tele-scope in small optical depth lines show a clear rotational velocity gradient across the envelope of ~9km s ?1pc ?1(after deprojec-tion),perpendicular to the out-?ow axis.This gradient is one order of magnitude larger than those typically observed in star-less cores (e.g.Goodman et al.

1993).Furthermore,the rotation

of the protostellar envelope does not occur in a rigid-body,but dif-ferential,fashion:the inner ~3500AU-radius region rotates signi?-cantly faster than the outer parts of the envelope,as indicated by the characteristic “S”shape of the position-velocity diagrams obtained

6Ph.Andr′e,A.Belloche,P.Hennebelle,D.Ward-Thompson

Fig.3.Rotational velocity(a)and infall velocity(b)inferred in the IRAM 04191envelope based on radiative transfer modeling of multi-transition CS and C34S observations with the IRAM30m telescope(Belloche et al.2002). The shaded areas show the estimated domains where the models match the observations.

by Belloche et al.(see,e.g.,Fig.2).Fast,di?erential rotation is ex-pected in protostellar envelopes because of conservation of angular momentum during dynamical collapse.In the present case,however, the dramatic drop in rotational velocity observed at r≥3500AU (Fig.3a),combined with the?at infall velocity pro?le(see below), points to losses of angular momentum in the outer envelope(see dis-cussion in§4below).

Direct evidence for infall motions over a large portion of the enve-lope of IRAM04191is observed in optically thick lines such as CS(2–1), CS(3–2),H2CO(212?111),and H2CO(312?211).These lines are double-peaked and skewed to the blue up to>~40′′from source center,which is indicative of infall motions up to a radius R inf>~5000AU(cf.Evans1999, 2003).Radiative transfer modeling con?rms this view,suggesting a?at, subsonic infall velocity pro?le(V inf~0.1km s?1)for3000<~r<~11000AU and larger infall velocities scaling as V inf∝r?0.5for r<~3000AU(see Fig. 3b and Belloche et al.2002for details).The mass infall rate is estimated to be˙M inf~2?3×a3s/G~3×10?6M⊙yr?1(where a s~0.15?0.2km s?1 is the sound speed at T~6?10K),roughly independent of radius.

Another Class0object whose kinematics has been quanti?ed in de-tail is IRAS4A in the NGC1333protocluster(Di Francesco et al.2001).

Detailed Infrared and Submillimeter Studies of Cloud Cores7 Using the IRAM Plateau de Bure interferometer,Di Francesco et al.ob-served inverse P-Cygni pro?les in H2CO(312?211)toward IRAS4A,from which they derived a very large mass infall rate of~1.1×10?4M⊙yr?1 at r~2000AU.Even if a warmer initial gas temperature(~20K)than in IRAM04191and some initial level of turbulence are accounted for(see Di Francesco et al.2001),this value of˙M inf corresponds to more than~15 times the canonical a3eff/G value(where a eff<~0.3km s?1is the e?ective sound speed).This very high infall rate results both from a very dense envelope(a factor~12denser than a SIS at10K–see Motte&Andr′e 2001)and a large,supersonic infall velocity(~0.68km s?1at~2000AU –Di Francesco et al.2001).Evidence for fast rotation in the IRAS4A envelope,producing a velocity gradient as high as~40km s?1pc?1,was also reported by Di Francesco et al.(2001).

4.CONCLUSION:COMPARISON WITH COLLAPSE MODELS

In the case of isolated dense cores such as those of Taurus,the SIS model of Shu(1977)approximately describes some global features of the collapse(e.g.the mass infall rate within a factor~2)but fails to reproduce the observations in detail.The extended infall veloc-ity pro?les observed in prestellar cores(Lee et al.2001)and in the very young Class0object IRAM04191(Belloche et al.2002–see §3)are indeed inconsistent with a pure inside-out collapse picture.The shape of the density pro?les observed in prestellar cores are well?tted by purely thermal Bonnor-Ebert sphere models,but the absolute values of the densities are suggestive of some additional magnetic support(§2.1).The observed infall velocities are also marginally consistent with isothermal col-lapse models starting from Bonnor-Ebert spheres(e.g.Foster&Chevalier 1993,Hennebelle et al.2003),as such models tend to produce somewhat faster velocities.This suggests that the collapse of‘isolated’cores is essen-tially spontaneous and somehow moderated by magnetic e?ects in(mildly) magnetized,non-isothermal versions of Bonnor-Ebert cloudlets.Indeed, the contrast seen in Fig.3between the steeply declining rotation velocity pro?le and the?at infall velocity pro?le of the IRAM04191envelope beyond ~3500AU is very di?cult to account for in the context of non-magnetic collapse models.In the presence of magnetic?elds,on the other hand,the outer envelope can be coupled to,and spun down by,the(large moment of inertia of the)ambient cloud(e.g.Basu&Mouschovias1995).

Based on a qualitative comparison with the ambipolar di?usion models of Basu&Mouschovias,Belloche et al.(2002)propose that the rapidly ro-

8Ph.Andr′e,A.Belloche,P.Hennebelle,D.Ward-Thompson tating inner envelope of IRAM04191corresponds to a magnetically(slightly) supercritical core decoupling from an environment still supported by mag-netic?elds and strongly a?ected by magnetic braking.A magnetic?eld

~60μG is required at3500AU where n H

2~1?2×105cm?3,which is

comparable to the?eld strengths recently estimated at such densities by Crutcher et al.(2003)in three prestellar cores.In this picture,the inner ~3500AU radius envelope of IRAM04191would correspond to the e?ec-tive mass reservoir(~0.5M⊙)from which the central star is being built. Moreover,comparison of these results with the rotational characteristics of other objects in Taurus(Ohashi et al.1997)indicates that IRAM04191 behaves in a typical manner and is simply observed particularly soon after protostar formation.The IRAM04191example therefore suggests that the masses of stars forming in clouds such as Taurus are largely determined by magnetic decoupling e?ects

.

SIS

Fig.4.Density pro?le(solid curve)

obtained near point mass formation

in SPH simulations of the collapse

of an initially stable,rotating(β=

E rot/E grav=2%)Bonnor-Ebert

sphere(T=10K)induced by a very

rapid increase in external pressure

(with P ext/˙P ext=0.03×the initial

sound crossing time)(Hennebelle et

al.2004).Note the large overden-

sity factor compared to theρ∝r?2

pro?le of a SIS at10K(dotted line).

In protoclusters such as NGC

1333,by contrast,the large over-

density factors measured in Class

0envelopes compared to hydro-

static isothermal structures(Motte

&Andr′e2001),as well as the fast

supersonic infall velocities and very

large infall rates observed in some

cases(§3),are inconsistent with self-

initiated forms of collapse and re-

quire a strong external in?uence.

This point is supported by the re-

sults of recent SPH simulations by

Hennebelle et al.(2003,2004).

These simulations follow the evolu-

tion of a Bonnor-Ebert sphere whose

collapse has been induced by an

increase in external pressure P ext.

Large overdensity factors(compared

to a SIS),together with supersonic

infall velocities,and large infall rates

(>~10a s3/G)are found near point

mass formation when(and only

when)the increase in P ext is strong

and very rapid(e.g.Fig.4),result-

ing in a violent compression wave(cf.Whitworth&Summers1985).Such

Detailed Infrared and Submillimeter Studies of Cloud Cores9 a violent collapse in protoclusters may be conducive to the formation of both massive stars(through higher accretion rates)and multiple systems (when realistic,non-isotropic compressions are considered).Future high-resolution studies with the next generation of(sub)millimeter instruments (e.g.,ALMA–Wootten2001)will greatly help test this view and shed further light on the physics of collapse in cluster-forming regions.

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认识快速成型技术

教学难点与重点: 难点: 《产品逆向工程技术》教案 共 页 第 页 授课教师: 教研室: 备课日期: 年 月 日 课 题: 教 学 准 备: 教学目的与要求: 授 课 方 式: 项目四 快速成型技术认识 任务一 认识快速成型技术 PPT 掌握快速成型技术的原理、工作流程和特点。 讲授(90') 重点:快速成型技术的原理、工作流程和特点。 教 学 过 程: 上节课回顾→讲授课题→课堂小结

“ “ 张家界航院教案 第 页 上节课回顾: 讲授课题: 项目四 快速成型技术认识 通过前面的几节课我们学习了什么是逆向工程。通过逆向工程技术, 企业可以迅速的设计出符合当前流行趋势,以及符合人们消费需求的产品, 快速抢占市场。市场这块蛋糕就那么大,谁先抢到谁先吃,后来的就只能 看别人吃。现在的企业发展战略已经从以前的“如何做的更多、更好、更 便宜”转变成了“如何做的更快”。所以快速的响应市场需求,已经是制 造业发展的必经之路。 但是一件产品是不是设计出来就完事了?从设计到产品,中间还有一 个制造的过程,逆向工程解决了快速设计的问题,但是如果在制造加工阶 段耗费太长的时间,最后依然是无法快速的响应市场。尤其是在加工复杂 薄壁零件的时候,往往加工一件零件的周期要好几周,甚至几个月才能完 成,比如飞机发动机上的涡轮,加工周期要 90 天。 怎么解决这个问题呢?这就要用到今天我们这节课要讲的内容:快速 成型技术。快速成型技术就是在这种背景需求下发展起来的一种新型数字 化制造技术,利用这项技术可以快速的将设计思想转化为具有结构和功能 的原型或者是直接制造出零部件,以便可以对设计的产品进行快速评价、 修改。按照以往的技术,在生产一件样品的时候,要么开模、要么通过复 杂的机加工艺来生产,这样不管是从成本的角度还是时间的角度来讲,都 会带来成本的提高。而快速成型技术可以极大地缩短新产品的开发周期, 降低开发成本,最大程度避免产品研发失败的风险,提高了企业的竞争力。 任务一 认识快速成型技术 快速成型技术(Rapid Prototype ,简称 RP)有许多不同的叫法,比如 “3D 打印”( 3D printing)、分层制造”( layered manufacturing ,LM) 、增材制 造”( additive manufacturing ,AM) 等。同学们最熟悉的应该就是“3D 打 印”,其实刚开始的时候,3D 打印本是特指一种采用喷墨打印头的快速成 型技术,演变至今,3D 打印成了所有快速成型技术的通俗叫法,但是现在 在学术界被统一称为“增材制造”。 增材制造是一种能够不使用任何工具(模具、各种机床),直接从三 维模型快速地制作产品物理原型也就是样件的技术,可以使设计者在产品 的设计过程中很少甚至不需要考虑制造工艺技术的问题。使用传统机加的 方法来加工零件时,在设计阶段设计师就需要考虑到零件的工艺性,是不 是能够加工出来。对于快速成型技术来讲,任意复杂的结构都可以利用它 的三维设计数据快速而精确的制造出来,解决了许多过去难以制造的复杂 结构零件的成型问题,实现了“自由设计,快速制造”。 一、物体成型的方式 之所以叫“增材制造”很好理解就是通过“堆积”材料的方式进行制 造。与之相应的还有“减材制造”和“等材制造”。在现代成型学的观点 中,物体的成型方式可分以下几类:

常用快速成型基本方法简介

1前言 快速成型(Rapid Prototyping)是上世纪80年代末及90 年代初发展起来的高新制造技术,是由三维CAD模型直接驱动的快速制造任意复杂形状三维实体的总称。它集成了CA D技术、数控技术、激光技术和材料技术等现代科技成果,是先进制造技术的重要组成部分。由于它把复杂的三维制造转化为一系列二维制造的叠加,因而可以在不用模具和工具的条件下生成几乎任意复杂的零部件,极大地提高了生产效率和制造柔性。 与传统制造方法不同,快速成型从零件的CAD几何模型出发,通过软件分层离散和数控成型系统,用激光束或其他方法将材料堆积而形成实体零件。通过与数控加工、铸造、金属冷喷涂、硅胶模等制造手段相结合,已成为现代模型、模具和零件制造的强有力手段,在航空航天、汽车摩托车、家电等领域得到了广泛应用。 2 快速成型的基本原理 快速成型技术采用离散/堆积成型原理,根据三维CAD模型,对于不同的工艺要求,按一定厚度进行分层,将三维数字模型变成厚度很薄的二维平面模型。再将数据进行一定的处理,加入加工参数,产生数控代码,在数控系统控制下以平面加工方式连续加工出每个薄层,并使之粘结而成形。实际上就是基于“生长”或“添加”材料原理一层一层地离散叠加,从底至顶完成零件的制作过程。快速成型有很多种工艺方法,但所有的快速成型工艺方法都是一层一层地制造零件,所不同的是每种方法所用的材料不同,制造每一层添加材料的方法不同。

快速成型的基本原理图 快速成型的工艺过程原理如下: (1)三维模型的构造:在三维CAD设计软件中获得描述该零件的CAD文件。一般快速成型支持的文件输出格式为STL模型,即对实体曲面做近似的所谓面型化(Tessellation)处理,是用平面三角形面片近似模型表面。以简化CAD模型的数据格式。便于后续的分层处理。由于它在数据处理上较简单,而且与CAD系统无关,所以很快发展为快速成型制造领域中CAD系统与快速成型机之间数据交换的标准,每个三角面片用四个数据项表示。即三个顶点坐标和一个法向矢量,整个CAD模型就是这样一个矢量的集合。在一般的软件系统中可以通过调整输出精度控制参数,减小曲面近似处理误差。如Pre/1E软件是通过选定弦高值(ch-chordheight)作为逼近的精度参数。 (2)三维模型的离散处理:在选定了制作(堆积)方向后,通过专用的分层程序将三维实体模型(一般为STL模型)进行一维离散,即沿制作方向分层切片处理,获取每一薄层片截面轮廓及实体信息。分层的厚度就是成型时堆积的单层厚度。由于分层破坏了切片方向CAD模型表面的连续性,不可避免地丢失了模型的一些信息,导致零件尺寸及形状误差的产生。切片层的厚度直接影响零件的表面粗糙度和整个零件的型面精度,每一层面的轮廓信息都是由一系列交点顺序连成的折线段构成。所以,分层后所得到的模型轮廓已经是近似的,层与层之间的轮廓信息已经丢失,层厚越大丢失的信息越多,导致在成型过程中产生了型面误差。

快速成型技术及应用论文

基于激光快速成型技术的金属快速成型技术 摘要:文章详细介绍了金属粉末快速成型的研究现状 ,分析了金属粉末选择性激光烧结的工艺特点,对这些工艺的影响因素进行了讨论。 关键词:选区激光烧结;金属零件;影响因素。 引言 快速制造 (Rapid Manufacturing) 金属零件一直受到国内外的广泛重视 , 是当今快速成型领域的一个重要研究方向。到目前为止 ,用于直接成型金属材料、制备三维金属零件的技术主要有激光近形制造与金属粉末的选择性激光烧结技术。激光近形制造(LENS) ,又称激光熔覆制造或熔滴制造 ,它将激光熔覆工艺与激光快速成型技术相结合 , 利用激光熔覆工艺逐层堆积累加材料,形成具有三维形状的三维结构。在该方面 ,美国的Aeromet、德国的汉诺威激光中心以及清华大学激光加工研究中心等均进行了大量的研究 , 并得到了具有一定形状的三维实体零件。有异于激光近形制造 ,选择性激光烧结则有选择地逐层烧结固化粉末金属得到三维零件。在这一领域,美国的DTM丶德国的汉诺威激光中心等进行了多元金属的烧结研究。就选区激光烧结(SelectiveLaser Sintering , SLS)而言 ,根据成型用金属粉末的不同 , 人们又开发出多种工艺途径来实现金属零件的烧结成型 ,主要有三种途径:一是利用金属粉末与有机粘结剂粉末共混粉体的间接烧结,金属粉末与有机粘结剂粉末均匀共混,烧结中,低熔点的粘结剂粉末熔化并将高熔点的金属粉末粘结,形成原型(“绿件”),经后处理,烧失粘结剂,形成“褐件”,最后通过金属熔渗工艺得到致密的金属件;二是利用金属混合粉末的直接烧结 , 其中一种粉末具有较低的熔点(如铜粉) ,另一种粉末熔点较高 (如铁粉) ,烧结中低熔点的金属粉末铜熔化并将难熔的铁粉粘结在一起 , 这种方法同样需要较大功率激光器;三是利用单一成分金属粉末的直接烧结,这种方法目前主要用于低熔点金属粉末的烧结,对熔点高的金属粉末,需采用大功率激光器。本文分别对上述的间接和直接烧结成型工艺进行了初步的研究。 1 SLS的烧结原理 激光选择性烧结快速成型技术是使用激光束熔化或烧结粉末材料 ,利用分层的思想 ,把计算机中的 CAD 模型直接成型为三维实体零件。它的创新之处在于将激光、光学、温度控制和材料相联系。SLS烧结原理如图1所示,烧结过程可分为三部分: (1)首先在粉体床上铺一薄层粉体 , 并压实 , 可以根据需要 ,在激光烧结前进行预热; (2)激光照射粉体层 ,烧结粉体,形成所设计零件一层的形状;(3) 粉体床下降一个薄层厚度的距离;重复上面的过程 ,直到原型零件完成。 SLS对粉末烧结的明显优势在于: (1) 和其它的加工方法比较,能获得优良的材料性能,同时,它的加工材料范围比较宽 (聚合物、金属、陶瓷、铸造砂等);(2) 易于实现液相烧结 , 烧结周期比较短; (3) 比传统的烧结方法更易得到密实的以粉末金属为原料的产品;(4)工艺比较简单 , 烧结路线、烧结温度便于控制。

快速成型技术及其发展综述

计算机集成制造技术与系统——读书报告 题目名称: 专业班级: 学号: 学生姓名: 指导老师

快速成型技术及其发展 摘要:快速成型技术兴起于20世纪80年代,是现代工业发展不可或缺的一个重要环节。本文介绍了快速成型技术的产生、技术原理、工艺特点、设备特点等方面,同时简述快速成型技术在国内的发展历程。 关键词:快速成型烧结固化叠加发展服务 1 快速成形技术的产生 快速原型(Rapid Prototyping,RP)技术,又称快速成形技术,是当今世界上飞速发展的制造技术之一。快速成形技术最早产生于二十世纪70年代末到80年代初,美国3M公司的阿伦赫伯特于1978年、日本的小玉秀男于1980年、美国UVP公司的查尔斯胡尔1982年和日本的丸谷洋二1983年,在不同的地点各自独立地提出了RP的概念,即用分层制造产生三维实体的思想。查尔斯胡尔在UVP的继续支持下,完成了一个能自动建造零件的称之为Stereolithography Apparatus (SLA)的完整系统SLA-1,1986年该系统获得专利,这是RP发展的一个里程碑。同年,查尔斯胡尔和UVP的股东们一起建立了3D System公司。与此同时,其它的成形原理及相应的成形系统也相继开发成功。1984年米歇尔法伊杰提出了薄材叠层(Laminated Object Manufacturing,以下简称LOM)的方法,并于1985年组建Helisys 公司,1992年推出第一台商业成形系统LOM-1015。1986年,美国Texas大学的研究生戴考德提出了选择性激光烧结(Selective Laser Sintering,简称SLS)的思想,稍后组建了DTM 公司,于1992年开发了基于SLS的商业成形系统Sinterstation。斯科特科瑞普在1988年提出了熔融成形(Fused Deposition Modeling,简称FDM)的思想,1992年开发了第一台商业机型3D-Modeler。 自从80年代中期SLA光成形技术发展以来到90年代后期,出现了几十种不同的RP技术,但是SLA、SLS和FDM几种技术,目前仍然是RP技术的主流,最近几年LJP(立体喷墨打印)技术发展迅速,以色列、美国、日本等国的RP设备公司都力推此类技术设备。 2基本原理 快速成形技术是在计算机控制下,基于离散、堆积的原理采用不同方法堆积材料,最终完成零件的成形与制造的技术。 1、从成形角度看,零件可视为“点”或“面”的叠加。从CAD电子模型中离散得到“点”或“面”的几何信息,再与成形工艺参数信息结合,控制材料有规律、精确地由点到面,由面到体地堆积零件。 2、从制造角度看,它根据CAD造型生成零件三维几何信息,控制多维系统,通过激光束或其他方法将材料逐层堆积而形成原型或零件。 3快速成型技术特点 RP技术与传统制造方法(即机械加工)有着本质的区别,它采用逐渐增加材料的方法(如凝固、焊接、胶结、烧结、聚合等)来形成所需的部件外型,由于RP技术在制造产品的过程中不会产生废弃物造成环境的污染,(传统机械加工的冷却液等是污染环境的),因此在当代讲究生态环境的今天,这也是一项绿色制造技术。 RP技术集成了CAD、CAM、激光技术、数控技术、化工、材料工程等多项技术,解决了传统加工制造中的许多难题。 RP技术的基本工作原理是离散与堆积,在使用该技术时,首先设计者借助三维CAD或者

快速成型技术总结

快速成型技术总结 《快速成型技术总结》是一篇好的范文,觉得应该跟大家分享,希望对网友有用。 篇一:快速成型总结报告快速成型总结报告一、快速成型技术的发展及原理快速成形技术(,简称)是二十世纪八十年代末九十年代初兴起并迅速发展起来的新的先进制造技术是由模型直接驱动的快速制造任意复杂形状三维物理实体的技术总称,其基本过程是:首先设计出所需零件的计算机三维模型(数字模型、模型),然后根据工艺要求,按照一定的规律将该模型离散为一系列有序的单元,通常在向将其按一定厚度进行离散(习惯称为分层),把原来的三维模型变成一系列的层片;再根据每个层片的轮廓信息,输入加工参数,自动生成数控代码;最后由成形机成形一系列层片并自动将它们联接起来,得到一个三维物理实体。 快速成型技术的原理:快速成型技术()的成型原理是基于离散-叠加原理而实现快速加工原型或零件这里所说的快速加工原型是指能代表一切性质和功能的实验件,一般数量较少,常用来在新产品试制时作评价之用而这里所说的快速成型零件是指最终产品,已经具有最佳的特性,功能和经济性二、快速成型技术的分类快速成型技术-分类快速成型技术根据成型方法可分为两类:基于激光及其他光源的成型技术(),例如:光固化成型()、最全面的范文写作网站分层实体制造()、选域激光粉末烧结()、形状沉积成型()等;基于喷射的成型技术(),

例如:熔融沉积成型()、三维印刷()、多相喷射沉积()。 下面对其中比较成熟的工艺作简单的介绍。 技术是基于液态光敏树脂的光聚合原理工作的。 这种液态材料在一定波长和强度的紫外光照射下能迅速发生光聚合反应,分子量急剧增大,材料也就从液态转变成固态。 、(光固化成型)工作原理:液槽中盛满液态光固化树脂激光束在偏转镜作用下,能在液态表而上扫描,扫描的轨迹及光线的有无均由计算机控制,光点打到的地方,液体就固化。 成型开始时,工作平台在液面下一个确定的深度.聚焦后的光斑在液面上按计算机的指令逐点扫描,即逐点固化。 当一层扫描完成后.未被照射的地方仍是液态树脂。 然后升降台带动平台下降一层高度,已成型的层面上又布满一层树脂,刮板将粘度较大的树脂液面刮平,然后再进行下一层的扫描,新周化的一层牢周地粘在前一层上,如此重复直到整个零件制造完毕,得到一个三维实体模型。 方法是目前快速成型技术领域中研究得最多的方法.也是技术上最为成熟的方法。 工艺成型的零件精度较高,加工精度一般可达到,原材料利用率近%。 但这种方法也有白身的局限性,比如需要支撑、树脂收缩导致精度下降、光固化树脂有一定的毒性等。

快速成型技术的原理

快速成型技术的原理、工艺过程及技术特点: 1 快速成型介绍 RP技术简介 快速原型制造技术,又叫快速成形技术,(简称RP技术); 英文:RAPID PROTOTYPING(简称RP技术),或 RAPID PROTOTYPING MANUFACTUREING,简称RPM。 快速成型(RP)技术是九十年代发展起来的一项先进制造技术,是为制造业企业新产品开发服务的一项关键共性技术, 对促进企业产品创新、缩短新产品开发周期、提高产品竞争力有积极的推动作用。自该技术问世以来,已经在发达国家的制造业中得到了广泛应用,并由此产生一个新兴的技术领域。 RP技术是在现代CAD/CAM技术、激光技术、计算机数控技术、精密伺服驱动技术以及新材料技术的基础上集成发展起来的。不同种类的快速成型系统因所用成形材料不同,成形原理和系统特点也各有不同。但是,其基本原理都是一样的,那就是"分层制造,逐层叠加",类似于数学上的积分过程。形象地讲,快速成形系统就像是一台"立体打印机"。 RP技术的优越性显而易见:它可以在无需准备任何模具、刀具和工装卡具的情况下,直接接受产品设计(CAD)数据,快速制造出新产品的样件、模具或模型。因此,RP技术的推广应用可以大大缩短新产品开发周期、降低开发成本、提高开发质量。由传统的"去除法"到今天的"增长法",由有模制造到无模制造,这就是RP技术对制造

业产生的革命性意义。 2、它具体是如何成形出来的呢? 形象地比喻:快速成形系统相当于一台"立体打印机"。 快速成型属于离散/堆积成型。它从成型原理上提出一个全新的思维模式维模型,即将计算机上制作的零件三维模型,进行网格化处理并存储,对其进行分层处理,得到各层截面的二维轮廓信息,按照这些轮廓信息自动生成加工路径,由成型头在控制系统的控制下,选择性地固化或切割一层层的成型材料,形成各个截面轮廓薄片,并逐步顺序叠加成三维坯件.然后进行坯件的后处理,形成零件。 快速成型的工艺过程具体如下: l )产品三维模型的构建。由于 RP 系统是由三维 CAD 模型直接驱动,因此首先要构建所加工工件的三维CAD 模型。该三维CAD模型可以利用计算机辅助设计软件(如Pro/E , I-DEAS , Solid Works , UG 等)直接构建,也可以将已有产品的二维图样进行转换而形成三维模型,或对产品实体进行激光扫描、 CT 断层扫描,得到点云数据,然后利用反求工程的方法来构造三维模型。 2 )三维模型的近似处理。由于产品往往有一些不规则的自由曲面,加工前要对模型进行近似处理,以方便后续的数据处理工作。由于STL格式文件格式简单、实用,目前已经成为快速成型领域的准标准

快速成型技术的介绍

快速成型技术的介绍 ————3D打印技术的介绍及设计 摘要:快速成型制造技术是九十年代发展起来的一项先进制造技术,自该技术问世以来,已经在发达国家的制造业中得到了广泛应用,并由此产生一个新兴的技术领域。3D打印即快速成型技术的一种,它是一种以数字模型文件为基础,运用粉末状金属或塑料等可粘合材料,通过逐层打印的方式来构造物体的技术;3D打印现在运用在生产生活的各个领域。 关键词:快速成型;3D打印 1 快速成型制造技术 1.1 简介 快速原型制造技术,又叫快速成形技术,(简称RP技术)。 RP技术是在现代CAD/CAM技术、激光技术、计算机数控技术、精密伺服驱动技术以及新材料技术的基础上集成发展起来的。不同种类的快速成型系统因所用成形材料不同,成形原理和系统特点也各有不同。但是,其基本原理都是一样的,那就是"分层制造,逐层叠加",类似于数学上的积分过程。形象地讲,快速成形系统就像是一台"立体打印机"。 1.2 产生背景 随着全球市场一体化的形成,制造业的竞争十分激烈,产品的开发速度日益成为主要矛盾。在这种情况下,西安交通大学机械学院,快速成型国家工程研究中心,教育部快速成型工程研究中心自主快速产品开发(快速设计和快速工模具)的能力(周期和成本)成为制造业全球竞争的实力基础。 制造业为满足日益变化的用户需求,要求制造技术有较强的灵活性,能够以小批量甚至单件生产而不增加产品的成本。因此,产品的开发速度和制造技术的柔性就十分关键。 从技术发展角度看,计算机科学、CAD技术、材料科学、激光技术的发展和普及为新的制造技术的产生奠定了技术物质基础。 1.3 技术特点 (1) 制造原型所用的材料不限,各种金属和非金属材料均可使用; (2) 原型的复制性、互换性高; (3) 制造工艺与制造原型的几何形状无关,在加工复杂曲面时更显优越; (4) 加工周期短,成本低,成本与产品复杂程度无关,一般制造费用降低50%,加工周期节约70%以上; (5) 高度技术集成,可实现了设计制造一体化。 1.4 基本原理 快速成形技术是在计算机控制下,基于离散、堆积的原理采用不同方法堆积材料,最终完成零件的成形与制造的技术。

认识快速成型技术

《产品逆向工程技术》教案 页第页授课教师:教研室:备课日期:年月日 课题:项目四快速成型技术认识 任务一认识快速成型技术 教学准备:PPT 教学目的与要求:掌握快速成型技术的原理、工作流程和特点。 授课方式:讲授(90') 教学难点与重点:难点: 重点:快速成型技术的原理、工作流程和特点。 教学过程:上节课回顾→讲授课题→课堂小结

上节课回顾: 讲授课题: 项目四快速成型技术认识 通过前面的几节课我们学习了什么是逆向工程。通过逆向工程技术,企业可以迅速的设计出符合当前流行趋势,以及符合人们消费需求的产品,快速抢占市场。市场这块蛋糕就那么大,谁先抢到谁先吃,后来的就只能看别人吃。现在的企业发展战略已经从以前的“如何做的更多、更好、更便宜”转变成了“如何做的更快”。所以快速的响应市场需求,已经是制造业发展的必经之路。 但是一件产品是不是设计出来就完事了?从设计到产品,中间还有一个制造的过程,逆向工程解决了快速设计的问题,但是如果在制造加工阶段耗费太长的时间,最后依然是无法快速的响应市场。尤其是在加工复杂薄壁零件的时候,往往加工一件零件的周期要好几周,甚至几个月才能完成,比如飞机发动机上的涡轮,加工周期要90天。 怎么解决这个问题呢?这就要用到今天我们这节课要讲的内容:快速成型技术。快速成型技术就是在这种背景需求下发展起来的一种新型数字化制造技术,利用这项技术可以快速的将设计思想转化为具有结构和功能的原型或者是直接制造出零部件,以便可以对设计的产品进行快速评价、修改。按照以往的技术,在生产一件样品的时候,要么开模、要么通过复杂的机加工艺来生产,这样不管是从成本的角度还是时间的角度来讲,都会带来成本的提高。而快速成型技术可以极大地缩短新产品的开发周期,降低开发成本,最大程度避免产品研发失败的风险,提高了企业的竞争力。 任务一认识快速成型技术 快速成型技术(Rapid Prototype,简称RP)有许多不同的叫法,比如“3D 打印”( 3D printing)、“分层制造”( layered manufacturing,LM) 、“增材制造” (additive manufacturing,AM) 等。同学们最熟悉的应该就是“3D 打印”,其实刚开始的时候,3D打印本是特指一种采用喷墨打印头的快速成型技术,演变至今,3D打印成了所有快速成型技术的通俗叫法,但是现在在学术界被统一称为“增材制造”。 增材制造是一种能够不使用任何工具(模具、各种机床),直接从三维模型快速地制作产品物理原型也就是样件的技术,可以使设计者在产品的设计过程中很少甚至不需要考虑制造工艺技术的问题。使用传统机加的方法来加工零件时,在设计阶段设计师就需要考虑到零件的工艺性,是不是能够加工出来。对于快速成型技术来讲,任意复杂的结构都可以利用它的三维设计数据快速而精确的制造出来,解决了许多过去难以制造的复杂结构零件的成型问题,实现了“自由设计,快速制造”。 一、物体成型的方式 之所以叫“增材制造”很好理解就是通过“堆积”材料的方式进行制造。与之相应的还有“减材制造”和“等材制造”。在现代成型学的观点中,物体的成型方式可分以下几类: 1)去除成型(Dislodge Forming):

快速成型专业技术及原理

RP技术简介 快速原型制造技术,又叫快速成形技术,(简称RP技术); 英文:RAPID PROTOTYPING(简称RP技术),或 RAPID PROTOTYPING MANUFACTUREING,简称RPM。 快速成型(RP)技术是九十年代发展起来的一项先进制造技术,是为制造业企业新产品开发服务的一项关键共性技术, 对促进企业产品创新、缩短新产品开发周期、提高产品竞争力有积极的推动作用。自该技术问世以来,已经在发达国家的制造业中得到了广泛应用,并由此产生一个新兴的技术领域。 RP技术是在现代CAD/CAM技术、激光技术、计算机数控技术、精密伺服驱动技术以及新材料技术的基础上集成发展起来的。不同种类的快速成型系统因所用成形材料不同,成形原理和系统特点也各有不同。但是,其基本原理都是一样的,那就是"分层制造,逐层叠加",类似于数学上的积分过程。形象地讲,快速成形系统就像是一台"立体打印机"。 RP技术是在现代CAD/CAM技术、激光技术、计算机数控技术、精密伺服驱动技术以及新材料技术的基础上集成发展起来的。RP技术的基本原理是:将计算机内的三维数据模型进行分层切片得到各层截面的轮廓数据,计算机据此信息控制激光器(或喷嘴)有选择性地烧结一层接一层的粉末材料(或固化一层又一层的液态光敏树脂,或切割一层又一层的片状材料,或喷射一层又一层的热熔材料或粘合剂)形成一系列具有一个微小厚度的的片状实体,再采用熔结、聚合、粘结等手段使其逐层堆积成一体,便可以制造出所设计的新产品样件、模型或模具。 快速成型机的工艺 立体光刻成型sla 层合实体制造lom 熔融沉积快速成型fdm 激光选区烧结法SLS 多相喷射固化mjs 多孔喷射成型mjm 直接壳法产品铸造dspc 激光工程净成型lens 选域黏着及热压成型SAHP 层铣工艺lmp 分层实体制造som 自美国3D公司1988年推出第一台商品SLA快速成形机以来,已经有十几种不同的成形系统,其中比较成熟的有SLA、SLS、LOM和FDM等方法。其成形原理分别介绍如下: (1)SLA(光固化成型法)快速成形系统的成形原理: 成形材料:液态光敏树脂; 制件性能:相当于工程塑料或蜡模;

FDM快速成型技术描述

FDM快速成型技术描述 作者:北京瑞科达快速成型科技有限公司 FDM技术是由Stratasys公司所设计与制造,可应用于一系列的系统中。这些系统为FDM Maxum,FDM Titan,FDM Vantage, PlusProdigy Plus以及Dimension。FDM技术利用ABS,polycarbonate(PC),polyphenylsulfone (PPSF)以及其它材料。这些热塑性材料受到挤压成为半熔融状态的细丝,由沉积在层层堆栈基础上的方式,从3D CAD资料直接建构原型。该技术通常应用于塑型,装配,功能性测试以及概念设计。此外,FDM技术可以应用于打样与快速制造。 FDM 术语 WaterWorks(水溶性支撑):可以分解于碱性水溶剂的可溶解性支撑结构。Break Away Support Structure (BASS) (易剥离性支撑):水溶性支撑的前身,需要手动剥离工件表面的支撑。Tip(喷嘴):挤压成型用的喷嘴。喷嘴提供各种不同的孔径让使用者选择。Road(线材):在喷嘴的单一路径中所挤压成型的材料。可由喷嘴尺寸与材料进几率控制。 物理属性 符合原型应用的物理需求,大概是选择快速原型技术的最重要因素。快速原型的物理属性将定义他的品质并决定赋予的应用成败。

工程材料属性 当询问到重要性的排序,快速原型的使用者通常会声明材料属性是最重要的考虑。致力于工业需求,符合这些预期用来生产的材料的材料属性是很重要的。而这是FDM技术最重要的强项之一。当Stratasys公司制造用于FDM技术的所有材料,每一项都是从商业上可用的热塑性树脂来生产。 ABS:所有的FDM系列产品都提供ABS作为材料选项,而接近90%的FDM原型都是由这种材料制造。使用者报告说ABS的原型可以达到注塑ABS成型强度的80%。而其它属性,例如耐热性与抗化学性,也是近似或是相当于注塑成型的工件,其耐热度为摄氏93.3度。这让ABS成为功能性测试应用的广泛使用材料。 Polycarbonate:可以在Titan机型上使用的一种新式RP材料--polycarbonate –正在快速成长。增加强度的polycarbonate比ABS材料生产的原型更经得起力量与负载。许多使用者相信该材料生产的原型可以达到注塑ABS成型的强度特性,其耐热度为摄氏125度。 其它材料:FDM技术还有其它的专用材料。这些包含polyphenylsulfone、橡胶材质以及蜡材。橡胶材质是用来作类似橡胶特性的功能性原型。蜡材是特别设计来建立脱蜡铸造的样品。蜡材的属性让FDM的样品可以用来生产类似铸造厂中的传统蜡模。Polyphenylsulfone,一种应用于Titan机型的新工程材料,提供高耐热性与抗化学性以及强度与硬度,其耐热度为摄氏207.2度。 图2 PPSF耐高温工程材料应用于咖啡壶设计 Stratasys宣布已经针对FDM快速原型系统Titan发表PPSF材料。在各种快速原型材料之中,PPSF (或是称为polyphenylsulfone)有着最高的强韧性、耐热性、以及抗化学性。 航天工业、汽车工业以及医疗产品业的生产制造商是第一批期待使用这种PPSF材料的用

快速成型技术论文

快速成型技术介绍 【摘要】本文主要介绍了快速成型技术的起源及特点,技术原理,类型、特点及适用范围,阐述了快速成型技术在各领域的应用,探讨了快速成型技术在今后的发展方向。 【关键词】快速成型技术;特点;原理;分类;特点;应用;意义;发展方向【引言】 (1)随着全球市场一体化的形成,制造业的竞争十分激烈,产品的开发速度日益成为主要矛盾。在这种情况下,自主快速产品开发(快速设计和快速工模具)的能力(周期和成本)成为制造业全球竞争的实力基础。(2)制造业为满足日益变化的用户需求,要求制造技术有较强的灵活性,能够以小批量甚至单件生产而不增加产品的成本。因此,产品的开发速度和制造技术的柔性就十分关键。 (3)从技术发展角度看,计算机科学、CAD技术、材料科学、激光技术的发展和普及为新的制造技术的产生奠定了技术物质基础。所以我们要掌握该技术,才能在未来的商业或国际竞争中立于不败之地。 RPM的起源 快速成形技术又称快速原型制造(Rapid Prototyping Manufacturing,简称RPM)技术,诞生于20世纪80年代后期,是基于材料堆积法的一种高新制造技术,被认为是近20年来制造领域的一个重大成果。它集机械工程、CAD、逆向工程技术、分层制造技术、数控技术、材料科学、激光技术于一身,可以自动、直接、快速、精确地将设计思想转变为具有一定功能的原型或直接制造零件,从而为零件原型制作、新设计思想的校验等方面提供了一种高效低成本的实现手段。即,快速成形技术就是利用三维CAD的数据,通过快速成型机,将一层层的材料堆积成实体原型。 快速成型技术发展至今,以其技术的高集成性、高柔性、高速性而得到了迅速发展,快速成形技术彻底摆脱了传统的“去除”加工法——部分去除大于工件的毛坯上的材料来得到工件。而采用全新的“增长”加工法——用一层层的小毛坯逐步叠加成大工件,将复杂的三维加工分解成简单的二维加工的组合,因此,它不必采用传统的加工机床和模具,只需传统加工方法的10%~30%的工时和20%~35%的成本,就能直接制造出产品样品或模具。由于快速成形具有上述突出的优势,所以近年来发展迅速,已成为现代先进制造技术中的一项支柱技术,实现并行工程(Concurrent Engineering,简称CE)必不可少的手段。 RPM的特点 (1) 制造原型所用的材料不限,各种金属和非金属材料均可使用; (2) 原型的复制性、互换性高; (3) 制造工艺与制造原型的几何形状无关,在加工复杂曲面时更显优越; (4)加工周期短,成本低,成本与产品复杂程度无关; (5) 高度技术集成,可实现了设计制造一体化。 RPM的基本原理 快速成型技术采用离散/堆积成型原理,根据三维CAD模型,对于不同的工艺

快速成型技术

2011 - 2012 学年第一学期 《快速成型技术》课程 班级:工设0921 学号:04 姓名:陈侠彪 题目:1、快速成型原理是什么?其技术有何特点? 2、按制造工艺原理分,快速成型工艺主要分成哪几类? 3、简述快速成型技术有哪些应用? 4、典型的快速成型工艺有哪几种?试分析成型工艺的特点。 5、反求工程的基本含义是什么?应用在那几个方面? 6、结合课程知识点,谈谈快速成型技术对新产品设计的作用。

1、快速成型的原理是什么?其技术有何特点? 答:⑴快速成型的原理:快速成型属于离散堆积成型。它从成型原理上提出一个全新的思维模式维模型,即将计算机制作的零件三维模型,进行网络化处理并存储,对其进行分层处理,得到各层截面的二维轮廓信息,按照这些轮廓信息自动生成加工路径,由成型头在控制系统的控制下,选择性地固化成切割一层层的成型材料,形成各个截面轮廓薄片,并逐步顺序叠加成三维坯件,然后进行坯件的后处理,形成零件。 ⑵技术特点:①可以制造任意复杂的三维几何实体 ②快速性 ③高度柔性 ④实现了机械工程学科多年来追求的两大先进目标 ⑤与反求工程,CAD技术,网络技术,虚拟现实等相结合, 成为产品快速开发的有力工具 2、按制造工艺原理分,快速成型工艺主要分成哪几类? 答:快速成型工艺主要分成:光固化立体造型工艺、分层物件制造工艺、选择性激光烧结工艺、熔融沉积造型工艺。 3、简述快速成型技术有哪些应用? 答:快速成型技术的应用:除了制造原型外,该项技术也特别适合于新产品的开发、单件及小批量零件制造、不规则或复杂形状零件制造、模具设计与制造、产品设计的外观评估和装配检验、快速反求与复制,也适合于难加工材料的制造等。这项技术不仅在制造业具有广泛的应用,而且在材料科学与工程、医学、文化艺术以及建筑工程等领域也有广阔的应用前景。 4、典型的快速成型工艺有哪几种?试分析成型工艺的特点。 答:⑴典型的快速成型工艺:有光固化成型工艺、叠层实体加型工艺、选择性激光烧结成型工艺、熔融沉积成型工艺。 ⑵特点:①光固化成型工艺特点:a、成型过程自动化程度高。b、尺寸精度高。c、优良的表面质量。d、可以制作结构十分复杂、尺寸比较精细的模型。 e、可以直接制作面向熔模精密铸造的具有中空结构的消失型。 f、制作的原型可以在一定程度上替代塑料件。

快速成型技术的特点

快速成型技术的发展趋势 现状: 由于受材料的限制,快速原型还不能用作实际工作零件 问题: 1、零件精度、有限的材料种类和力学性能 2、目前,RP系统所用材料有限,与常规金属和工业塑料相比,RP原型较脆,价格昂贵,且对人体有害。 发展趋势 1、金属零件的快速成型 2、概念创新与工艺改进 3、数据优化处理及分层方式的演变 4、快速成型设备的专用化和大型化 5、开发性能优越的成型材料 6、成型材料的系列化、标准化 7、喷射成型技术的广泛应用 8、梯度功能材料的应用 9、组织工程材料快速成型 10、开发新的成型能源 11、拓展新的应用领域 12、集成化 快速成型技术的特点 1、自由成型制造 2、制造过程快速 3、添加式和数字化驱动成型方式 4、技术高度集成 5、突出的经济效益 6、广泛的应用领域 快速成型技术的优越性 1、设计者受益 2、制造者受益 3、推销者受益 4、用户受益 快速成型工艺分类:光固化成型工艺SLA,叠层实体制造工艺LOW,选择性激光烧成型工艺SLS,熔融沉积快速成型工艺.FDM 四种工艺简图中每个结构名称和作用 光固化成型工艺(使用场合,收缩率大的原因) 基本原理 原材料:液槽中盛满液态光敏树脂; 成型工具:氦-镉激光器或氩离子激光器发出的紫外激光束; 成型过程:在控制系统的控制下,按各层截面信息在树脂表面逐点扫描,被扫描区域发生聚合反应而固化,形成薄层。一层结束,工作台下移一个层厚,然后再原先固化好的树脂表面再敷上一层新的液态树脂,刮板将粘度较大的树脂液面刮平,然后进行下一层扫描加工,新固化的一层牢固地粘结在前一层上,如此重复直至整个零件制造完毕。 材料:液态光固化树脂或称液态光敏树脂 特点 目前,由于光固化成型技术制造原型表面质量好,尺寸精度高,因而应用最为广泛。 1)优点 (1)自动化程度高:全程完全自动化 (2)尺寸精度高:±0.1mm (3)优良的表面质量:上表面可呈现玻璃状的效果 (4)原件结构复杂,尺寸精细:尤其是内部结构 (5)原型件用于熔模精密铸造的消失型 (6)原型件可在一定程度上替代塑料件 2)缺点: (1)成型过程伴随物理、化学变化,制件易弯曲,需要支撑,否则会变形; (2)树脂固化性能尚不如塑料,较脆,易断裂; (3)设备运转及维护成本高:液态树脂材料和激光器价格较高,且需要定期调整;(4)可使用的材料种类较少:感光性的液态树脂

关于快速成型技术

关于快速成型技术 快速成形技术(Rapid Prototyping;RP)又称快速原型制造(Rapid Prototyping Manufacturing,简称RPM)技术,诞生于20世纪80年代后期,是基于材料堆积法的一种高新制造技术,被认为是近20年来制造领域的一个重大成果。它集机械工程、CAD、逆向工程技术、分层制造技术、数控技术、材料科学、激光技术于一身,可以自动、直接、快速、精确地将设计思想转变为具有一定功能的原型或直接制造零件,从而为零件原型制作、新设计思想的校验等方面提供了一种高效低成本的实现手段。即,快速成形技术就是利用三维CAD的数据,通过快速成型机,将一层层的材料堆积成实体原型。 快速成型技术产生背景 (1)随着全球市场一体化的形成,制造业的竞争十分激烈,产品的开发速度日益成为主要矛盾。在这种情况下,自主快速产品开发(快速设计和快速工模具)的能力(周期和成本)成为制造业全球竞争的实力基础。 (2)制造业为满足日益变化的用户需求,要求制造技术有较强的灵活性,能够以小批量甚至单件生产而不增加产品的成本。因此,产品的开发速度和制造技术的柔性就十分关键。 (3)从技术发展角度看,计算机科学、CAD技术、材料科学、激光技术的发展和普及为新的制造技术的产生奠定了技术物质基础。 快速成型技术基本原理 快速成形技术是在计算机控制下,基于离散、堆积的原理采用不同方法堆积材料,最终完成零件的成形与制造的技术。从成形角度看,零件可视为“点”或“面”的叠加。从CAD电子模型中离散得到“点”或“面”的几何信息,再与成形工艺参数信息结合,控制材料有规律、精确地由点到面,由面到体地堆积零件。从制造角度看,它根据CAD 造型生成零件三维几何信息,控制多维系统,通过激光束或其他方法将材料逐层堆积而形成原型或零件。 快速成型技术的类型 近十几年来,随着全球市场一体化的形成,制造业的竞争十分激烈。尤其是计算机技术的迅速普遍和CAD/CAM技术的广泛应用,使得RP技术得到了异乎寻常的高速发展,表现出很强的生命力和广阔的应用前景。快速成形技术发展至今,以其技术的高集成性、高柔性、高速性而得到了迅速发展。目前,快速成形的工艺方法已有几十种之多,其中主要工艺有四种基本类型:光固化成型法、分层实体制造法、选择性激光烧结法和熔融沉积制造法。 1.光固化成形 SLA(Stereo lithography Apparatus)工艺也称光造型、立体光刻及立体印刷,其工艺过程是以液态光敏树脂为材料充满液槽,由计算机控制激光束跟踪层状截面轨迹,并照射到液槽中的液体树脂,而使这一层树脂固化,之后升降台下降一层高度,已成型的层面上又布满一层树脂,然后再进行新一层的扫描,新固化的一层牢固地粘

FDM快速成型技术描述

FDM快速成型技术描述 FDM技术是由Stratasys公司所设计与制造,可应用于一系列的系统中。这些系统为FDM Maxum,FDM Titan,FDM Vantage, PlusProdigy Plus以及Dimension。FDM技术利用ABS,polycarbonate(PC),polyphenylsulfone (PPSF)以及其它材料。这些热塑性材料受到挤压成为半熔融状态的细丝,由沉积在层层堆栈基础上的方式,从3D CAD资料直接建构原型。该技术通常应用于塑型,装配,功能性测试以及概念设计。此外,FDM技术可以应用于打样与快速制造。 1熔融沉积造型( FDM) 的工艺原理 1.1 快速成型技术的基本原理 快速成型技术是对零件的三维CAD 实体模型,按照一定的厚度进行分层切片处理,生成二维的截面信息,然后根据每一层的截面信息,利用不同的方法生成截面的形状。这一过程反复进行,各截面层层叠加,最终形成三维实体。分层的厚度可以相等,也可以不等。分层越薄,生成的零件精度越高,采用不等厚度分层的目的在于加快成型速度。 1.2 FDM快速成型机的工艺原理 如图1 所示。快速成型机的加热喷头受计算机控制,根据水平分层数据作x - y 平面运动。丝材由送丝机构送至喷头,经过加热、熔化,从喷头挤出粘结到工作台面,然后快速冷却并凝固。每一层截面完成后,工作台下降一层的高度,再继续进行下一层的造型。如此重复,直至完成整个实体的造型。每层的厚度根据喷头挤丝的直径大小确定。 图1 FDM 工艺原理图 FDM 工艺关键是保持熔融的成型材料刚好在凝固点之上,通常控制在比凝固点高1 ℃左右。目前,最常用的熔丝线材主要是ABS、人造橡胶、铸蜡和聚酯热塑性塑料等。1998 年澳大利亚开发出了一种新型的金属材料用于FDM 工艺———塑料复合材料丝。 2 FDM快速成型机工艺的过程 FDM 快速成型的过程包括:设计三维CAD 模型、CAD 模型的近似处理、对STL 文件进行分层处理、造型、后处理。如图2 所示。 图2 快速成型的过程

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