(绘图仪)机电一体化系统设计课程设计说明书

机电一体化系统设计课程设计说明书

（小幅面平板式二维绘图仪画笔驱动系统）

学院：机电工程学院

班级：机设 063 班

姓名：辜浪

学号：

指导老师：张智明

目录

目录................................................................................................................... - 2 - 中文摘要................................................................................................................... - 3 -

一、课程设计的目的............................................................................................... - 4 -

二、设计任务........................................................................................................... - 4 -

三、总体方案的确定............................................................................................... - 4 -

四、机械传动部件的设计与选型........................................................................... - 5 -

1．滚珠丝杆副的选型与计算........................................................................... - 5 - 2．电机的选型与计算....................................................................................... - 7 -

3、轴承的选择与验算..................................................................................... - 10 -

4．联轴器的选用............................................................................................. - 11 - 5．滚动直线导轨选择，计算和验算............................................................. - 11 - 6．密封和润滑................................................................................................. - 12 -

五、机械控制系统原理及电路设计..................................................................... - 12 -

1、设计要求..................................................................................................... - 12 -

2、方案分析..................................................................................................... - 12 -

3、单片机系统与步进电动机驱动器之间的接口方法................................. - 12 -

4、步进电动机驱动电源的选用..................................................................... - 14 -

六、设计结论......................................................................................................... - 17 -

七、个人总结......................................................................................................... - 19 -

八、参考文献......................................................................................................... - 20 -

中文摘要

模块化的小幅面平板式单坐标画笔驱动系统，通常由导轨座、移动滑块、工作平台、滚珠丝杠副，以及伺服电动机等部件组成。其外观形式如图1-1所示。其中，伺服电动机作为执行元件用来驱动滚珠丝杠，滚珠丝杠的螺母带动滑块和工作平台在导轨上运动，完成工作台在X方向的直线移动，调动画笔的高度从而实现直线的生成。导轨副、滚珠丝杠螺母副和伺服电动机等均已标准化，由专门厂家生产，设计时只需根据工作载荷选取即可。控制系统根据需要，可以选用标准的工业控制计算机，也可以设计专门的微机控制系统。

图1—1

一、课程设计的目的

1）学习机电一体化系统总体设计方案拟定、分析与比较的方法。

2）通过对机械系统的设计掌握几种典型传动元件与导向元件的工作原理、设计计算方法与选用原则。齿轮同步带减速装置、蜗杆副、滚珠丝杠螺母副、直线滚动导轨副等。

3）通过对进给伺服系统的设计，掌握常用伺服电动机的工作原理、计算选择方法与控制驱动方式，学会选用典型的位移速度传感器；如交流、步进伺服进给系统，增量式旋转编码器，直线光栅等。

4）通过对控制系统的设计，掌握一些典型硬件电路的设计方法和控制软件的设计思路；如控制系统选用原则、CPU选择、存储器扩展、I/O接口扩展、A/D与D/A配置、键盘与显示电路设计等，以及控制系统的管理软件、伺服电机的控制软件等。

5）培养学生独立分析问题和解决问题的能力，学习并初步树立“系统设计”的思路。

6）锻炼提高学生应用手册和标准、查阅文献资料以及撰写科技论文的能力。

二、设计任务

题目：小幅面平板式绘图仪画笔驱动系统的设计

主要参数如下：

工作台面尺寸为600mm×600mm，可绘图范围210mm×297mm（A4图纸）。

X、Y方向的定位精度均为±0.2mm。

加工材料为碳素钢或有色金属。

机架用板金/ 铸铝/ 注塑件

外壳采用注塑件

传动系统采用：同步齿形带/ 钢丝/ 其他

X、Y电机采用步进电机

三、总体方案的确定

（1）导轨副的选用

要设计的X-Y工作台是用来配套轻型的画笔的，需要承受的载荷非常小，但脉冲当量小、定位精度高，因此，决定选用直线滚动导轨副，它具有摩擦系数小、不易爬行、传动效率高、机构紧凑、安装预紧方便等优点。

（2）丝杠螺母副的选用

伺服电动机的旋转运动需要通过丝杠螺母副转换成直线运动，要满足±0.2mm的定位精度，滑动丝杠副无能为力，只有选择滚珠丝杠副才能达到。滚珠丝杠副的传动精度高、动态响应快、运转平稳、寿命长、效率高，预紧后可消除反向间隙。

（3）伺服电动机的选用

任务书规定的脉冲当量尚未达到0.001mm，定位精度也未达到微米级，最快移动速度也不高。因此，本设计不必采用高档次的伺服电动机，如交流伺服电动机或直流伺服电动机等，可以选用性能好一些的步进电动机，如混合式步进电动机，以降低成本，提高性价比。

（4）联轴器的选用

由于系统的对中性要求较高，因此决定选用刚性联轴器，具有结构简单、制造成本低等优点．考虑到工作载荷不大，拟选用套筒联轴器，其具有结构简单、制造容易、径向尺寸小的优点。

（5）检测装置的选用

选用步进电动机作为伺服电动机后，可选开环控制，也可选闭环控制．任务书所给的精度对于步进电动机来说不是很高，决定采用开环控制． （6）控制系统的设计

１） 设计的驱动系统只有单坐标定位，所以控制系统应该设计成连续控制型．

２） 对于步进电动机的开环控制，选用MCS-51系列的ATR89C52，应该能够满足设计任务书给定的相关指标．

３） 要设计一套完整的控制系统，在选择CPU 之后，还需要扩展程序存储器、数据存储器、键盘与显示电路、I/O 接口电路、D/A 转换电路、串行接口电路等．选择合适的驱动电源，与步进电动机配套使用

考虑到X 、Y 两个方向的工作范围额相差不大，承受的载荷也相差不多，为了减少设计工作量，X 、Y 两个坐标的导轨副、丝杠螺母副、伺服电动机、检测装置拟采用相同的型号与规格。

四、机械传动部件的设计与选型

小幅面平板式绘图仪画笔驱动系统的设计

1．滚珠丝杆副的选型与计算

1.1 确定滚珠丝杆副的导程Ph ：

根据传动关系图及传动条件选择滚珠丝杆副的导程Ph Ph=10mm

1.2 滚珠丝杆副的载荷及转速计算 1）最小载荷Fmin

选机器空载时滚珠丝杆副的传动力。根据工作台尺寸确定其质量为25kg 。由滚动导轨副的摩擦系数f=0.005得

1.225N 0.0059.825f G Fmin =??==

2)最大载荷Fmax

选机器承受最大负荷时滚珠丝杆副的传动力.

2008.725N 0.0059.8)25(15002000G)f (F2F1Fmax =??++=++=

3)滚珠丝杆副的当量转速nm 及当量载荷Fm:

120r/min 20.01)](0.40.01)[(22)n (n n min max m =÷÷+÷=÷+=

1339.56N 3)1.2252008.7252(3Fmin) Fmax (2Fm =÷+?=÷+?=

1.3 确定预期额定的载荷

1)按预期工作时间Lh （小时）计算：

根据要求选取系数得fw=1.5, fa=1.0 fc=1.0，由公式得：

8

.2470844.00.11005

.156.133922000120601006033=??????=?

=c a w M h m f f f F L n Cam N

1.4 按精度要求确定允许的滚珠丝杆的最小螺纹底径d2m 1).估算滚珠丝杆的最大允许轴向变形量

m δ：

机床或机械装置伺服系统精度大多早空载下检验。空载时用在滚珠丝杆副上的最大轴向

工作载荷是静摩擦力F0。移动部件在Kmin 处起启动和反向时，由于F0方向变化将产生误差2 F0/Kmin （又称摩擦死区误差），它是影响重复定位精度的最主要因素，一般占重复定位精度的（1/2~2/3）。所以规定滚珠丝杆副允许的最大轴向变形：

重复定位精度?≈=

)4/1~3/1(0

M

m K F δ=（0.0025~0.0034）mm

影响定位精度的最主要因素是滚珠丝杆副的精度,其次是滚珠丝杆滚珠丝杆本身的拉压弹性变形(因为这种弹性变形随滚珠螺母在滚珠丝杆上的位置变化而变化),以及滚珠丝杆副滚珠丝杆副摩擦力矩的变化等。一般估算是时m δ定位精度)5/1~4/1(≤。

即

m δ定位精度)5/1~4/1(≤=（0.004~0.005）mm

以上两种方法估算的小值取做

m δ值,即m δ=0.0025mm.

2)、估算滚珠丝杆副的底径d2m ：

由滚珠丝杆副的安装方式得

m

m m L

F E L F d δπδ0

02039.01010

=≥

式中：

L —两个固定支承之间的距离（mm ） =1.2×500+12×10=720mm

所以

mm

d m 16.230025.0720

225.1039.02=??

=

1.5 确定滚珠丝杆副的规格代号： 根据条件

am a m C C d d ≥≥,22得选用滚珠丝杆副的型号为3210—5，公称直径

mm d 7.340= mm d 5.321= mm d 7.242= KN C a 7.39=

1.6 对预紧滚珠丝杆副，确定其预紧力Fb ：

由最大轴向工作载荷Fmax 确定

N F F b 575.669725.200831

31max =?==

1.7 滚珠丝杆副工作图设计： 1）、确定滚珠丝杆副的螺纹长度

e u s L L L 2+=

Le=40mm Lu=有效行程+螺母长度=500+8Ph=580mm 得mm Ls 66080580=+=

1.8 滚珠丝杆螺母的安装连接尺寸：

D1=40mm, D=66mm, D4=53mm, L=72mm, B=11mm, h=6mm 。 1.9 滚珠丝杆的校核

在选择滚珠丝杆时，可根据原丝杆直径的大小，按类比法选择其名义直径，因此，就需要对其负载能力进行必要的校核，如果是根据承载能力选出的则应对压杆稳定及其刚度进行必要的校核。

1）下面进行滚珠丝杆副临界压缩载荷Fc 的核算（即验算压杆稳定性）

max

52

1

42

2

110f L d k k F c c ≥?=

（其中：

31

1=

k f=21.9 42=k 730.4=λ）

N F F F N F C 725.200810163.1105907.24431max `552

4

=+=>?=???=摩总

所以验证稳定性合格.

2）滚珠丝杆副的极限转速nc 的校核(避免高速运转时产生共振)

32

222

22

10260?=?

=c c c L d f A EI

L k n ρπλ

m a x 3

72m i n /105.15105907.249.21n r >?=??

=

验算合格.

3）Dn 值的验证

70000

69402007.34.max <=?=n D pw

合格.

4）基本轴向额定静在和Cu 的验算

)

2(105.8245.4017725.20082.3max 取s oa oa

a s f C C F f ?=<=?≤

5）强度验算

max

2

241][a F d ≥?πσ

2．电机的选型与计算

2.1 作用在滚珠丝杆副上各种转矩计算 外加载荷产生的摩擦力矩TF （N.m ） 空载时:

m N FP T h F .0022.09.014.3201

.0225.120=???==

πη 外加径向载荷是的摩擦力矩:

m N P F T h L FL .015.09.014.3201

.0725.82=???==

πη

滚珠丝杆副预加载荷Fb 产生的预紧力矩:

Nm P F T h b b 25.09.09.01.14.3201.0575.6691.22

2

22=-??=-=ηηπ

2.2 负荷转动惯量JL （Kg.m2）及传动系统转动惯量J （Kg.m ）的计算：

L

M m

j j m i i L J J J n V m n n J +=∑+∑=22

)2()(

π

滚动丝杆的转动惯量：

42

422

4431013.725)14.3201.0(105.6.)2(

.105.632

72

.0033.0108.7---?=??+?=+=?=????=

m P J J m kg J h S L s ππ

由141≤≤l m

J J

即：

4

,41013.71078.1--?≤≤?m J

取Jm=3.57?10-4

则有：3

3107.1010)13.757.3(--?=?+=+=L M J J J

2.3 加速转速Ta 和最大加速转矩Tam

当电机转速从n1升至n2时:

Nm

t n n J T a a 3421102.9260)

40200(14.32107.1060)(2--?=?-???=-?

=π 当电机从静止升速到nmax

Nm t n J T a am 34max 102.11260200

14.32107.10602--?=?????=?

=π

2.4 电动机最大启动转矩Tr(N.m)

Nm

T T T T T L b F am r 815.325.09.014.3201

.02000015.0102.113=+???+

+?=+++=-

2.5 电动机连续工作的最大转矩:

Nm T T T L F M 8.379.3015.0=+=+=

2.6 电动机的选择:

在选择电动机是主要从以下几个方面考虑: 能满足控制精度要求. 能满足负载转矩的要求. 满足惯量匹配原则.

上述计算均没有考虑机械系统的传动效率.当选择机械传动总效率η=0.96时,同时,在车削时,由于材料的不均匀等因素的影响,会引起负载转矩突然增大,为避免计算上的误差以及负载转矩突然增大引起步进电机丢步而引起加工误差,可以适当考虑安全系数，安全系数一般可以在1.2-2之间选取.如果选取安全系数K=1.5,则步进电机可按以下总负载转矩为:

Nm kT T m 96.55.1)96.0/815.3(=?==∑

如果选上述预选的电动机90BYG55C,其最大静转矩Tjmax=6.3Nm 。在五相十拍驱动时，其步矩角为0.36( )/setp ，为了保证带负载能正常加速启动和定位停止，电动机的起动转矩必须满足：Tjmax ≥∑T

由Tjmax =6.3Nm ≥∑T =Nm 96.5，故选用合适。

2.7 步进电动机的性能校核

１）最快进给速度时电动机输出转矩校核

设计给定工作台最快进给速度V maxf =2000mm/min ，脉冲当量ζ=(5×0.75°/360°)mm/脉冲，得电动机对应的运行频率f maxf =[V maxf /(60ζ)]Hz =[2000/(60×5×0.75°/360°)]Hz=3200Hz ．从90BYG2602电动机的运行矩频特性曲线图1-2可以看出，在此频率下，电动机的输出转矩T maxf ≈3.5 N·m ，远远大于最大工作负载转矩T eq1=0.06657N·m ，满足设计要求． ２）最快移动时电动机运行频率校核

与最快移动速度V maxf =2000mm/min 对应的电动机运行频率为f max =3200Hz ．查表4-5可知90BYG262电动机的空载运行频率可达20000Hz ，可见没有超出上限． ３）起动频率的计算

已知电动机转轴上的总转动惯量J eq =4.437kg·cm 2，电动机转子的转动惯量J m =4kg·cm 2，电动机转轴不带任何负载时的空载起动频率f q =1800Hz （查表4-5）．则可以

求出步进电动机克服惯性负载的起动频率：

上式说明，要想保证步进大家起动时不失步，任何时候的起动频率都必须小于1240Hz ．实际上，在采用软件升降频时，起动频率选得更低，通常只有100Hz （即100脉冲/s ）． 综上所述，本次设计中进给传动选用90BYG2602步进电动机，完全满足设计要求．

3、轴承的选择与验算

根据前面的计算,我们预选轴承为角接触球轴承.选用型号为:7005AC, 查相关手册(<<机械设计指导>>)可得此轴承的一些相关参数: Cr=11.2KN Cor ’=7.08KN d=25mm B=12mm 对其进行受力分析,如上,则可得:

?

??????=?=+1307507.11662221F F N F F r r r 由两式连解的: 2r F =202.23N 1r F =964.37N 取e=0.68,则有:

N F F r d 77.65568.011== N F F r d 56.13768.022== N F N F F d d ae 77.6559.147012=>=+

所以轴承1被压紧,则:

9.147021=+=d ae a F F F

N F a 56.1372=

求当量动载荷:

e F F r a <==52.137.9649

.147011 e F F r a ≥==68.023.20256

.13722

则:对轴承1: X1=0.41 Y1=0.87 对轴承2: X2=1 Y1=0 取fp=1.1 则有:

N F Y F X f p a r p 9.1470)56.303087.037.96441.0(1.1)(11111=?+?=?+??=

N

F Y F X f p a r p 53.222)023.2021(1.1)(22222=+?=?+??=

验算轴承寿命:

因为P1>P2, 所以轴承所承受的寿命计算:

h

h p c n L h 2200079946)9.1470105.14(2006010)1(60103

3636>=???==

故,轴承寿命合格.

4．联轴器的选用

由上述电动机的型号可查得输出转轴的直径为14mm,于是可以选择圆锥套筒联轴器，其相关参数如下：（mm）

d D L l C 许用转矩圆锥销(2件)

14 25 45 10 0.5 16.0 4×25

5．滚动直线导轨选择，计算和验算

本设计采用滚动直线导轨,其最大优点是摩擦系数小,动,静摩擦系数差很小，因此,运动轻便灵活,运动所需功率小,摩擦发热少，磨损小，精度保持性好,低速运动平稳性好,移动精度和定位精度高的优点.所采用的滚动直线导轨结构如下图所示:

在选择导轨时，主要遵循以下几条原则：

精度不干涉原则：导轨的各项精度制造和使用时互不影响才易得到较高的精度。

动摩擦系数相近的原则：例如选用滚动导轨或朔料导轨，由于摩擦系数小且静，动摩擦系数相近，所以可获得很低的运动速度和很高的重复定位精度。

导轨能自动贴合原则：钥匙导轨精度高，必须使相互结合的导轨有自动贴合的性能。对水平位置的工作的导轨，可以靠工作台的自重来贴合;其它导轨靠附加的弹簧力或者滚轮的压力使其贴合。

移动的导轨在移动过程中，能始终全部接触的原则;也就是固定的导轨长，移动的导轨短。对水平安装的导轨，以下导轨为基准，上导轨为弹性体的原则。能补偿因受力变形和受热变形的原则。

根据以上原则且因为所设计的机械所受的力不是很大,所以初选导轨为GGB16AAL2P2-4其

额定静,动载

07

.6

=

a

c

KN,

=

a

c

6.8KN.查表确定各系数

1—运动件；2—滚珠；

3—承导件；4—返回器；5—工作滚道；6—返回滚道6A－A旋转

5

1

2

4

3

A

为;

2.1,1,66.0,1,1=====w a c t h f f f f f

从而可以确定所受的最大力为3.23KN ，由公式：

K

L e f f f f f w

a c t h ?=)(

=（

23.31.352

.11

66.011????）50?=10675km

按式：

1023

?=

L h a L =

60

48.021*******????=27799 h 22000≥h

所以满足寿命的要求，合格

6．密封和润滑

为了阻止灰尘，，水，酸气和其杂物进入轴承并阻止润滑剂流失。再本设计中加如了轴承的密封装置。因为滚珠丝杠的转速不高，所以采用接触式密封。在透盖与轴承中间加入了唇形密封圈，目的是防止润滑油的流出。在轴承的左侧加入轴承端盖，目的是阻止灰尘，，水，酸气和其杂物进入轴承。为了降低摩擦阻力，散热，吸收振动，防止锈蚀等，在整个系统中加入了润滑装置，在此系统中滚珠丝杠和轴承都采用脂润滑。

五、机械控制系统原理及电路设计

1、设计要求

采用MCS-51系列单片机来完成此控制系统的设计,完成控制系统原理图等.

主要包括键盘,LED 显示,电动机的启动、停止、单进控制、联动控制等的控制.同时还要有一些自动错误处理功能.如限位控制,驱动出错处理,这就需要在程序设计时提供相应的中断处理程序。

2、方案分析

由前面电动机的选择:选用电动机型号为90BYG55C 的步进电机.此电机是一个五相十拍的电动机。由《机电一体化》可以知道步进电机的运行特性与配套的驱动电源（驱动器）由密切的关系。驱动器由脉冲发生器和功率放大器两大部分组成的。在微机控制电机过程中，需要使电机按照一定规律变化进行运动，而控制这部分规律变化的部分叫做脉冲分配器。实现脉冲分配有两种方法：计算机软件和硬件电路法。当有了环形脉冲分配后，还是不够的。由于我们的脉冲是由微机单片机发出的，属于低电平，是不能直接驱动电机进行运动的，这时我们可以采用功率放大电路将脉冲进行功率放大，然后驱动硬件电路。

3、单片机系统与步进电动机驱动器之间的接口方法

采用单片机系统对步进电动机进行串行控制．系统从CP 脉冲控制线按电动机旋转速度的要求发出相应周期间隔的脉冲,即可使电动机旋转.当需要电动机恒转速运行时,就发出恒定周期的脉冲串；当需要加减速运行时，就发出周期递减或递增的脉冲串；当需要锁定状态时，只要停止发脉冲串就可以了．由此可以方便地对电动机转速进行控制．方向电平控制线可实现对电动机方向的控制，为低电平＂０＂时，环行分配器按正方向进行脉冲分配，电动机正向旋转；而为高电平＂１＂时，环行分配器按反方向进行脉冲控制，电动机反方向控制，从而可实现工作台的来回运动．

图1-3 简单画出串行控制方法的接线图.图中是采用8031的P 1.0作为方向电平信

号,P1.1作为CP脉冲信号.设正常的P1.1为高电平,CP脉冲输出低电平有效,产生CP脉冲的子程序如下：

CW：CLR P1.0；正转电平

CLR P1.1；输出低电平，产生脉冲前沿

LCALL D5μs；调延时子程序，使脉冲宽度为5μs

SETB P1.0 ；输出高电平产生脉冲后沿

RET；返回

要想电动机反方向运行,可调用如下子程序:

CW：SETB P1.0 ；输出反转电平

CLR P1.1；输出脉冲前沿

LCALL D5μs；延时5μs

SETB P1.0 ；输出脉冲后沿

RET；返回

采用MCS-51系列的8031型的单片机作为微机控制的主芯片。系统原理图中，采用74LS373进行P0口的锁存，同时扩展一片2764的程序存储器和一片6264的数据存储器，作为系统的数据处理和存储之用。同时，我们需要扩展键盘和显示，就需要扩展接口来连接。采用8155进行接口扩展，PA口，PC口属于输出口，PB口属于输入口。PA口的八根地址连接成4?4的键盘接口电路，PB口用于LED的八路接口，同时用PC口的6路进行LED 的位控接口。同时由P2口的P2.5,P2.6,P2.7进行74LS138的片选输入，对2764和6264进行片选。

地址计算：

1）8155的地址计算：

在8155中，采用P1.7来控制IO/M口，进行I/O和RAM选项控制。

当P1.7=0时，选择RAM口，其地址为：

所以其地址为4000H-5FFFH（其中P1.7为0）

当P1.7=1时，单片机选中I/O口，其地址为：

所以其地址为4000H-5FFFH（其中P1.7为1）

因此：8155的具体地址：

命令字：4000H

A 口：4001H

B 口：4002H

C 口：4003H

低四位：4004H

高四位：4005H

2）2764的地址：

所以地址范围为：0000H-1FFFH

3）6264的地址：

所以地址范围为：2000H-3FFFH

4、步进电动机驱动电源的选用

本次设计中选用的90BYG2602型电动机，生产厂家为常州宝马集团公司．选择ISM-202A细分驱动器．

4.1特点

１）电源电压不大于+45VDC

２）斩波频率大于35KHZ

３）输入信号与TTL兼容

４）可驱动两相或四相混合式步进电机

５）双极性恒流斩波方式

７）光电隔离信号输入

８）细分数可选SM-202A型：2、4、8、16、32、64或根据用户要求设计

９）驱动电流可由开关设定

10）外型尺寸：85*59*19

11）重量：0.11kg

4.2引脚说明

１）GND端为外接直流电

源．

２）A+，A-端为电机A

相．

３）B+，B-端为电机B相．

４）+COM端为光电隔离

电源公共端，典型值为

+5V，高于+5V时应在

CP，DIR及FREE端串接

电阻．

５）CP端为脉冲信号，下

降沿有效．

６）DIR端为方向控制信

号，电平高低决定电机运

行方向．

７）FREE端为驱动器使能，高电平或悬空电机可运行．低电平驱动器无电流输出，电机处于自由状态．

4.3 电气特性（Tj=25℃）

１）信号逻辑输入电流10mA-25mA．

２）下降沿脉冲时间大于5us．

３）绝缘电阻大于500MΩ．

4.4 使用环境及参数

１）冷却方式；自然冷却或强制风冷．

２）使用环境；尽量避免粉尘及腐蚀性气体．

３）温度；0°C- +50°C．

４）湿度；40- 89%RH．

4.5机械安装

如图1-4．

4.6 电源供给

本驱动器可采用非稳压型直流电源供电，也可以采用变压器降压+桥式整流+电容滤波．4.7 输入接口电路

如图1-5．

4.8 电机接线

SM-202A驱动器能驱动四线、六线或八线的两相/四相电机．图1-6详细列出了4线、6线、8线步进电机的接法：

4.9驱动器与电机的匹配

4.9.1 供电电压的选定

一般来说，供电电压越高，电机高速时力矩越大，越能避免高速时掉步．但另一方面，电压太高可能损坏驱动器, 而且在高电压下工作时, 低速运动振动较大．

4.9.2 输出电流的设定值

对于同一电机，电流设定值越大时,电机输出力矩越大，但电流大时电机和驱动器的发热也比较严重．所以一般情况是把电流设成供电机长期工作时出现温热但不过热时的数值．

⑴四线电机和六线电机高速度模式：输出电流设成等于或略小于电机额定电流值；

⑵六线电机高力矩模式：输出电流设成电机额定电流的70%；

⑶八线电机串联接法：输出电流设成电机额定电流的70%；

⑷八线电机并联接法：输出电流可设成电机额定电流的1.4倍．

电流设定后请运转电机15-30分钟，如电机温升太高，则应降低电流设定值．如降低电流值后，电机输出力矩不够则请改善散热条件，保证电机及驱动器均不烫手为宜．

4.10 驱动器接线

一个完整的步进电机控制系统应含有步进电机、步进驱动器、直流电源以及控制器(脉冲源)．本次设计选择与步进电动机90BY2602相配套的驱动电源BD28Nb型，输入电压100VAC，相电流4A，分配方式为二相八拍，其与控制器的接线方式如图1-7．

六、设计结论

在本设计中采用步进电机直接驱动滚珠丝杠来实现工作台的水平移动，因其无位置反馈，其精度主要取决于驱动系统和机械传动机构的性能和精度，精度不高。一般以功率步进电机作为伺服驱动元件。但是其有结构简单、工作稳定、调试方便、维修简单、价格低廉等优点，但是因其无减速装置，多用在精度和速度要求不高、驱动力矩不大的场合。同时由公式

α——步进电动机的步距角（°）； δ——脉冲当量（mm/脉冲）； h ——丝杠螺距（mm ）

易知可以通过增大传动比i 来提高定位精度，但是因本设计采用的是步进电机直接驱动滚珠丝杠，所以定位精度是由步距角α来确定的。而

m ——定子相数；

z ——转子齿数； k ——通电系数， 这就要求步进电动机有较小的步距角，而较小的步距角就需要较大的转子齿数，从而大大的增加了成本。

360

i h

δα=

?

在设计中所选的是滚动直线导轨因其具有摩擦系数小（0.0025~0.005)，动、静摩擦力相差甚微；运动轻便灵活，所需功率小，摩擦发热小，磨损小，精度保持性好，低速运动平稳，移动精度和定位精度都较高的优点，所以其可以消除在低速度移动时的爬行现象。但是其滚动导轨结构复杂，制造成本高，抗震性差。 设计中传动部件用的是滚珠丝杠螺母机构，其具有摩擦损失小，传动效率高，可达85%~98%，丝杆螺母之间预紧后，可以完全消除间隙，刚度↑，摩擦阻力小等优点，但是同时也有不能自锁，运动有可逆性，即旋转运动→直线运动；直线运动→旋转运动等缺点。虽然滚珠丝杠螺母副传动效率很高，但不能自锁，用在垂直传动或水平放置的高速大惯量传动中，必须装有制动装置。

为了减少丝杠的受热变形，可以将丝杠制成空心，在支承法兰处通入恒温油进行强迫冷却循环。

滚珠丝杠必须采用润滑油或锂基油脂进行润滑，同时要采用防尘密封装置。如用接触式或非接触密封圈，螺旋式弹簧钢带，或折叠式塑性人造革防护罩等。

并且滚珠丝杠采用内循环的方式，如图所示：

这种方式具有其结构紧凑，定位可靠，刚性好，且不易磨损，返回滚道短，不易发生滚珠堵塞，摩擦损失也小。

在系统的控制方面，本设计采用的是开环控制系统，其控制简图如下图所示：

其具有结构简单、工作稳定、调试方便、维修简单、价格低廉等优点，但是其精度较低。 在步进电机驱动和控制方面，设计中采用的是专用的与步进电机相匹配的驱动控制器。完全可以实现控制的要求。

综上所述，虽然设计中存在一些缺点，但是这些都不会影响控制的精度，并且都可以达到设计任务中的要求，所以上述设计是满足设计要求的，完全可以实现对工作台控制。

七、个人总结

本次课程设计目的是巩固所学机电一体化系统设计知识,熟悉典型数控型执行机构设计.设计小组成员在这次设计中都付出了很大的代价.从搜集材料,整理数据到二维、三维设计都经历了许多的挫折.我们的设计重心是传动系统的设计.传动系统的设计思路很简单,主要是选择丝杠副和直线运动导轨以及其工作强度的校核.设计的每个零件尺寸一定要很精确,螺纹孔的位置也要很准确,否则在装配的过程中出现很多问题.我们在设计初期碰到的问题及解决方案主要有以下几点:

(1)在保证丝杠的有效行程(300mm)的前提下,直线运动导轨的长度不够,工作台最大运动时

撞到电动机.解决方案:增加丝杠轴端长度.同时调整丝杠螺母在工作台上的定位.

(2)丝杠螺母副和直线运动导轨副的内部结构不清楚,解决方案是设计外观.

(3)工作台上的沉孔空过于密集,不方便加工,解决方案:减少沉孔的数量,同时增大沉孔直

径,即增大内六角圆头螺钉的公称直径,以保证工作台的稳定性.

(4)设计规定工作台理论最大尺寸为210×290,考虑到直线运动导轨承受的载荷及工作台的

粗糙度(铝合金材质),工作台尺寸设计为230×230,实际画直线时,可考虑在工作台上固定一210×290大小的注塑件平台.厚度为2-3mm.

(5)设计时还应考虑到加工工艺.

(6)控制系统的设计直接参考市场上的控制模块.

(7)考虑到二维设计图的可读性.画笔及其支架没有参与设计.

虽然设计中出现了很多的困难,可是在小组成员的共同努力下,最后成功地完成了指定的设计任务.也使我们在这次课程设计中学到了很多东西,发现了自己在之前学习中的不足之处.同时真正体会到了科学来不点半点的虚伪的道理.

最后,感谢张智明老师对我们课程设计的指导,提出了不少宝贵的意见,大大加快了设计的进度.

八、参考文献

[1]．尹志强等著．机电一体化系统设计课程设计指导书．机械工业出版社，2007年7月第一版．

[2]．机电一体化技术委员会编．机电一体化技术手册．机械工业出版社，第二版．

[3]．三浦宏文编．机电一体化实用手册．科学出版社，2001年第1版．

[4]．刘宝廷等著．步进电动机及其驱动控制系统．哈尔滨工业大学出版社，1997年11月第一版．

[5]．机械工程手册/电机工程手册编辑委员会编．机械工程手册．机械工业出版社，1996年9月第二版．

[6]．蔡春源主编．机电液设计手册．机械工业出版社/东北大学出版社，1997年1月第一版．

[7]．何铭新等编．机械制图．高等教育出版社，1997年7月第四版．