脚手架专项施工方案(职院D栋学生公寓)

恩施职院D栋学生公寓

脚手架施工方案

编制单位：重庆佳信建设集团有限公司

编制人：

审核人：

编制日期：二O O八年十二月二日

脚手架专项施工方案

一、编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社

《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

二、工程概况

恩施职院D栋学生公寓工程，地处恩施市学院路（恩施职院校内），建筑面积9988m2，檐高29.7m，砖混结构七层，标准层高3.3m。外脚手架拟搭设双排扣件式钢管脚手架。

本工程由恩施职业技术学院建设，恩施州天工建筑勘察设计有限责任公司设计、勘查，恩施州同欣工程建设监理咨询有限责任公司监理，重庆佳信建设集团有限公司组织施工；由窦吉林担任项目经理，胡清选担任技术负责人。

三、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为41.20米（H=39.7+1.5=41.2m）；

搭设尺寸：立杆纵距为1.50m，立杆横距为1.00m，大小横杆步距为1.50m；

内排架距离墙长度为0.20米；外立杆里侧满封密目网。

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距5.40米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:1层；

3.风荷载参数

本工程地处恩施市，基本风压为0.30kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1495；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.14；

安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:6；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

5.地基参数

地基土类型:泥质粉砂岩；地基承载力标准值:400.00kN/m2(参考地勘报告)；立杆基础底面面积(m2):0.250；地面广截力调整系数:1.00。

四、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P

=0.038kN/m；

1

脚手板的自重标准值:P

=0.35×1.000/(2+1)=0.117kN/m；

2

活荷载标准值:Q=3.000×1.000/(2+1)=1.000kN/m；

=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

静荷载的设计值:q

1

活荷载的设计值:q

=1.4×1.000=1.400kN/m；

2

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

=0.08×0.186×1.802+0.10×1.40×1.802=0.502kN.m；

跨中最大弯距为M

1max

支座最大弯距计算公式如下:

=-0.10×0.186×1.802-0.117×1.40×1.802=-0.591kN.m；

支座最大弯距为M

2max

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.502×106,0.591×106)/5080.0=116.339N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=116.339N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值

[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:q

1=P

1

+P

2

=0.038+0.100=0.138kN/m；

活荷载标准值:q

2

=Q=1.000kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.138×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.000×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=4.530mm；

大横杆的最大挠度4.530mm小于大横杆的最大容许挠度1800.0/150mm与10 mm，满足要求！

五、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p

1

=0.038×1.800=0.069kN；

脚手板的自重标准值：P

2

=0.350×1.000×1.800/(2+1)=0.210kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.000×1.800/(2+1)=1.800kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.069+0.210)+1.4×1.800=2.855kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯

矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M

qmax

=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M

pmax

=2.855×1.000/3=0.952kN.m；

最大弯矩M=M

qmax +M

pmax

=0.958kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.958×106/5080.000=188.583N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=188.583N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

V

qmax

=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.020mm；

大横杆传递荷载P=p

1+p

2

+Q=0.069+0.210+1.800=2.079kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

V

pmax

=2049.120×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.896mm；

最大挠度和V=V

qmax +V

pmax

=0.020+2.896=2.916mm；

小横杆的最大挠度和2.916mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求！

六、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤R

c

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:P

1

=0.038×1.800×2/2=0.069kN；

小横杆的自重标准值:P

2

=0.038×1.000=0.038kN；

脚手板的自重标准值:P

3

=0.350×1.000×1.800/2=0.315kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.000×1.800/2=2.700kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.038+0.315)+1.4×2.700=4.204kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

七、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1495

N

G1

=[0.1495+(1.80×2/2+1.80×2)×0.038/1.50]×50.00=14.387；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.350

N

G2

=0.350×6×1.800×(1.000+0.2)/2=2.268kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14

N

G3

=0.140×6×1.800/2=0.756kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

N

G4

=0.010×1.800×50.000=0.900kN；

经计算得到，静荷载标准值

N G =N

G1

+N

G2

+N

G3

+N

G4

=14.387+2.268+0.756+0.900=18.311kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

N

Q

=3.000×1.000×1.800×1/2=2.700kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中W

o

--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

W

o

=0.300kN/m2；

U

z

--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

U

z

=0.620；

U

s

--风荷载体型系数：取值为0.653；

经计算得到，风荷载标准值

W

k

=0.7×0.300×0.620×0.653=0.085kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2N

G +1.4N

Q

=1.2×18.311+1.4×2.700=25.753kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2N

G +0.85×1.4N

Q

=1.2×18.311+0.85×1.4×2.700=25.186kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M

W

为

M w =0.85×1.4W

k

L

a

h2/10=0.850×1.4×0.085×1.800×1.5002/10=0.040975kN.m；

八、立杆的稳定性计算

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=25.753kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l

o =kμh确定：l

=2.599m；

长细比L

o

/i=164.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比l

o

/i的计算结果查表得到：φ=0.262；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=25753.000/(0.262×489.000)=201.010N/mm2；

立杆稳定性计算σ=201.010N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]= 205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=25.186kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l

0=kuh确定：l

=2.599m；

长细比:L

/i=164.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比l

o

/i的结果查表得到：φ=0.262立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=25186.000/(0.262×489.000)+40975.678/5080.000=204.650N/mm2；

立杆稳定性计算σ=204.650N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]= 205.000N/mm2，满足要求！

九、最大搭设高度的计算

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力N

G2K

(kN)计算公式为：

N G2K =N

G2

+N

G3

+N

G4

=3.924kN；

活荷载标准值：N

Q

=2.700kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：G

k

=0.150kN/m；

H

s

=[0.262×4.890×101/4×205.000×103-(1.2×3.924

+1.4×2.700)]/(1.2×0.150)=98.75m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度H

s

等于或大于26米，按照下式调整且不宜超过50米：

[H]=98.75/(1+0.001×98.75)=89.875m；

[H]=89.875和50比较取较小值。得到，单管立杆脚手架搭设高度限值[H]

=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.924kN；

活荷载标准值：NQ=2.700kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.150kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.041/(1.4×0.85)=0.034kN.m；

Hs={0.262×4.890×101/4×205.000×103-[1.2×3.924+0.85×1.4×

(2.700+0.262×4.890×0.034/5.080)]}/(1.2×0.150)=101.845m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不宜超

过50米：

[H]=101.845/(1+0.001×101.845)=92.43m；

[H]=92.43和50比较取较小值。经计算得到，单管立杆脚手架搭设高度限值[H] =50.000m，满足要求！

十、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.085kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.928kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.928kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.890×101/4×205.000×103=96.837 kN；

Nl=6.928

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.928小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求。

连墙件扣件连接示意图

十一、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤f

g

地基承载力设计值:

f g =f

gk

×k

c

=400.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：f

gk

=400.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：k

c

=1.000；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=100.744kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=25.186kN；

基础底面面积：A=0.250m2。

=400.000kN/m2。地基承载力满足要求！

p=100.744≤f

g

十二、脚手架搭设要求

1、搭设前要求

1.1构配件

1.1.1钢管

1、脚手架钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm；横向水平杆（小横杆）最大长度1500mm，其它杆最大长度6000mm，且每根钢管最大质量不大于25kg。

2、钢管尺寸和表面质量符合下列规定：

1)新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具

1焊接钢管尺寸（mm）外径48，壁厚3.5-0.5游标卡尺

2钢管两端面切斜偏差 1.7塞尺、拐角尺

3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺

4各种杆件的端部弯曲L≤1.5m≤5

钢板尺

5水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6m≤30

2)钢管上禁止打眼。

1.1.2扣件

1、扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的直角、对接和旋转扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。

2、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达6.5N.m时,不得发生破坏。

1.1.3脚手板

脚手板采用由标准立放竹串片板，每块质量不大于30kg。

1.1.4连墙件

连墙件的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A的规定。

1.2施工前准备

1.2.1经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。搭设前平整搭设场地，并使排水畅通。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则须采取加固措施。

1.2.2在施工前，应当检查下列情况后方可搭设。

杆件及扣件有质量证明文件

施工人员持证上岗

进行了施工前技术交底

做好搭设前安全措施

2基本要求

2.1用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它承受施工过程中各垂直和水平的荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中，不产生失稳、倒塌，并不超过允许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。

2.2每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

2.3本工程外架主要作安全保护作用，除人员走动及少量材料临时堆放外，基本上不考虑用脚手架堆载。因此，除操作层外，其余各层外架上杂物如木模、少量钢筋、砼碎屑等均要及时清理，不准长期堆放。

3地基与基础

基础处理方案：沿脚手架搭设位置基土夯实，干铺300厚毛石垫层，浇150厚C20素砼基础，宽度为1.20米。

4立杆

4.1本工程中一律使用外径48mm的钢管。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其它各层各步接头必须采用对接扣件连接；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，且应符合下列规定：

1）两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于步距的1/3；立杆顶端高出檐口1.5m。

2）搭接时，搭接长度不应于小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

4.2开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳固后，方可根据情况拆除。

4.3当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

4.4立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

4.5立杆垂直度不得大于架高的1/200。

5纵向水平杆

5.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；

5.2纵向水平杆接长宜用对接扣件，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：

1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置各接头至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。

2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。

5.3在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

6横向水平杆

6.1主接点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

6.2作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。

6.3双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至装饰面的距离不应大于100mm。横杆伸出外立杆100～150mm，内立杆离外墙面200mm。

6.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不得小于500mm。

7连墙件、剪刀撑、横向斜撑

7.1连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）、《钢结构设计规范》（GB17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定。连墙件（螺栓、焊接件及预埋件）设计承载力应大于扣件搞滑承载力设计值（8kN）。

7.2脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管用扣件一端同主体结构预埋钢管连接，另一端用扣件同外架立杆扣牢），不允许采用一顶一拉的柔性连接。

7.3连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置，应当水平布置。连墙件与主节点间距

离不得大于300mm。

7.4每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在45o-60o。

7.5由于本工程脚手架高度在50m以上，故需在外侧整个立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；斜杆材质必须无变形无损伤，斜杆用旋转扣件与立杆和纵向水平杆扣牢。

7.6剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1m，采用2个;回转扣件固定，旋转扣件盖板与杆端距离不小于100mm。

7.7剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。

7.8在拐角处设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底层至顶层呈“之”字型连续布置。

8扣件

扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；小横杆为“背对背，面对面，交错设置”。

9栏杆和挡板及斜道

9.1栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆的上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。

9.2斜道采用之字型斜道，在拐弯处设置平台。人行斜道宽度不小于1m，坡度采用1:3，脚手板采用顺铺，接头搭接，下板头要压住上板头。脚手板上每隔300mm设置一根厚25mm的防滑木条。

10脚手板

10.1脚手板应满铺、离开墙面120-150mm；脚手板的探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。

10.2脚手架每隔3步，应在里立杆与墙面之间设通长脚手板支承在两根钢管上，用18#铁丝捆绑在两道水平钢管口。

11防电、避雷措施

本工程钢管脚手架的避雷，拟用?10镀锌圆钢将钢管脚手架与桩基钢筋笼连接（参照建筑物避雷工程设计接地处理方案）。在施工期间遇有雷击和阴云密布将有大雷雨时，

钢管脚手架上操作人员应停止作业并迅速离开。

十三、脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

十四、脚手架拆除

1拆除前的准备

1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

1.2设置好警戒区，并有专人负责警戒。

1.3应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

2拆除时的规定

2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架拆除顺序一般为脚手板—栏杆—剪刀撑—牵杠—横杆—立杆，按自上二而下先搭后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。

2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于步，应增设连墙件加固。

2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

2.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。

3卸料时规定

.3.1各构配件严禁抛至地面，拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器内)，用塔吊吊下，严禁高空抛掷。

3.2运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。、

十五、悬挑卸料平台专项施工方案及计算

1、悬挑式卸料平台

悬挑式卸料平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和

转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，悬挑式钢平台，必须符合下列规定：

（1）悬挑式卸料平台应按现行的规范进行设计，其结构构造应能

防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。

（2）悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，

不得设置在脚手架等施工设备上。

（3）斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每

一道均应作单道受力计算。

（4）应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使

吊钩直接钩挂吊环。

（5）悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采

取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

（6）钢平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

（7）钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整

完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

（8）钢平台使用中，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏

应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

2、基本要求、概念

悬挑式卸料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一

层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过0.8吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

3、材料选用

（1）槽钢采用主梁、此梁为12.6号，其材质应符合JGJ80-01的

技术条件；

（2）钢材采用Q235普通碳素钢，焊条采用E506型；

（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；

（4）吊环钢筋为一级钢；

（5）铺板为防滑脚手板,围护栏杆为钢管式铁皮栏板。

4、架设与拆除

（1）该悬挑架层高3.75m，现为三层作拉结点。

（2）本架以板梁为拉结端点；

（3）本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统统一指挥。

（4）搭设时程序

a、在梁或柱内预埋φ16Ω型钢筋，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接。

b、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高。

c、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄

扣拧紧。

d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。

e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高3～4cm。

f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。

g、对施工人员应技术交底，不准超过0.8吨限载。

（5）拆除工序

a、先用塔吊提升，塔吊刹车。

b、先松掉内端拉绳及马蹄扣。

c、再松掉外端拉绳及马蹄扣。

d、塔吊启动上升至上一层安装。

e、以上操作，必须应传呼通讯统一指挥。

f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别提出：“统一指挥，安全施工”

5、悬挑卸料平台计算书

计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》