pvelite 储罐计算书
Table of Contents
Cover Sheet (2)
Title Page (3)
Warnings and Errors : (4)
Input Echo : (5)
XY Coordinate Calculations : (10)
Internal Pressure Calculations : (11)
External Pressure Calculations : (15)
Element and Detail Weights : (18)
Nozzle Flange MAWP : (21)
Conical Section : (22)
Center of Gravity Calculation : (26)
Nozzle Calcs. : Noz N1 Fr10 (27)
Nozzle Calcs. : Noz N1 Fr40 (29)
Nozzle Schedule : (36)
Nozzle Summary : (37)
MDMT Summary : (38)
Vessel Design Summary : (39)
Problems/Failures Summary : (41)
Cover Page 2
DESIGN CALCULATION
In Accordance with ASME Section VIII Division 1
ASME Code Version : 2010 Edition, 2011a Addenda
Analysis Performed by : ZISHAN ENGINEERS (PVT.) LTD.
Job File : C:\DOCUMENTS AND SETTINGS\ADMINISTRATOR\桌面\UNT
Date of Analysis : Sep 16,2014
PV Elite 2012, January 2012
Title Page 3
Warnings and Errors : Step: 0 1:22p Sep 16,2014
Class From To : Basic Element Checks.
==========================================================================
Class From To: Check of Additional Element Data
==========================================================================
There were no geometry errors or warnings.
PV Elite is a trademark of Intergraph CADWorx & Analysis Solutions, Inc. 2012
PV Elite Vessel Analysis Program: Input Data
Design Internal Pressure (for Hydrotest) 100.00 psig Design Internal Temperature 200 F
Type of Hydrotest not Specified
Hydrotest Position Horizontal
Projection of Nozzle from Vessel Top 0.0000 in. Projection of Nozzle from Vessel Bottom 0.0000 in. Minimum Design Metal Temperature -20 F
Type of Construction Welded
Special Service None
Degree of Radiography RT 1
Miscellaneous Weight Percent 0.0
Use Higher Longitudinal Stresses (Flag) Y
Select t for Internal Pressure (Flag) N
Select t for External Pressure (Flag) N
Select t for Axial Stress (Flag) N
Select Location for Stiff. Rings (Flag) N
Consider Vortex Shedding Y
Perform a Corroded Hydrotest N
Is this a Heat Exchanger No
User Defined Hydro. Press. (Used if > 0) 0.0000 psig User defined MAWP 0.0000 psig
User defined MAPnc 0.0000 psig
Load Case 1 NP+EW+WI+FW+BW
Load Case 2 NP+EW+EE+FS+BS
Load Case 3 NP+OW+WI+FW+BW
Load Case 4 NP+OW+EQ+FS+BS
Load Case 5 NP+HW+HI
Load Case 6 NP+HW+HE
Load Case 7 IP+OW+WI+FW+BW
Load Case 8 IP+OW+EQ+FS+BS
Load Case 9 EP+OW+WI+FW+BW
Load Case 10 EP+OW+EQ+FS+BS
Load Case 11 HP+HW+HI
Load Case 12 HP+HW+HE
Load Case 13 IP+WE+EW
Load Case 14 IP+WF+CW
Load Case 15 IP+VO+OW
Load Case 16 IP+VE+EW
Load Case 17 NP+VO+OW
Wind Design Code ASCE-7 93
Basic Wind Speed [V] 70.000 mile/hr Surface Roughness Category C: Open Terrain
Importance Factor 1.0
Type of Surface Moderately Smooth
Base Elevation 0.0000 ft.
Percent Wind for Hydrotest 33.0
Using User defined Wind Press. Vs Elev. N
Damping Factor (Beta) for Wind (Ope) 0.0100
Damping Factor (Beta) for Wind (Empty) 0.0000
Damping Factor (Beta) for Wind (Filled) 0.0000
Seismic Design Code UBC 94
UBC Seismic Zone (1=1,2=2a,3=2b,4=3,5=4) 0.000
UBC Importance Factor 1.000
UBC Soil Type S1
UBC Horizontal Force Factor 3.000
UBC Percent Seismic for Hydrotest 0.000
Design Nozzle for Des. Press. + St. Head Y
Consider MAP New and Cold in Noz. Design N
Consider External Loads for Nozzle Des. Y
Use ASME VIII-1 Appendix 1-9 N
Material Database Year Current w/Addenda or Code Year Configuration Directives:
Do not use Nozzle MDMT Interpretation VIII-1 01-37 No
Use Table G instead of exact equation for "A" Yes
Shell Head Joints are Tapered Yes
Compute "K" in corroded condition Yes
Use Code Case 2286 No
Use the MAWP to compute the MDMT Yes
Using Metric Material Databases, ASME II D No Complete Listing of Vessel Elements and Details:
Element From Node 10
Element To Node 20
Element Type Spherical
Description
Distance "FROM" to "TO" 0.0000 ft.
Internal Corrosion Allowance 0.1250 in.
Nominal Thickness 0.0000 in.
External Corrosion Allowance 0.0000 in.
Design Internal Pressure 100.00 psig
Design Temperature Internal Pressure 200 F
Design External Pressure 15.000 psig
Design Temperature External Pressure 200 F
Effective Diameter Multiplier 1.2
Material Name SA-516 70
Allowable Stress, Ambient 20000. psi
Allowable Stress, Operating 20000. psi
Allowable Stress, Hydrotest 26000. psi
Material Density 0.2800 lb./in
P Number Thickness 1.2500 in.
Yield Stress, Operating 34800. psi
UCS-66 Chart Curve Designation B
External Pressure Chart Name CS-2
UNS Number K02700
Product Form Plate
Efficiency, Longitudinal Seam 1.0
Efficiency, Circumferential Seam 1.0
Element From Node 10
Detail Type Nozzle
Detail ID Noz N1 Fr10
Dist. from "FROM" Node / Offset dist 0.0000 in.
Nozzle Diameter 200.0 mm
Nozzle Schedule 40
Nozzle Class 150
Layout Angle 0.0
Blind Flange (Y/N) N
Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 lb.
Grade of Attached Flange GR 1.1
Nozzle Matl SA-106 B
--------------------------------------------------------------------
Element From Node 20
Element To Node 30
Element Type Cylinder
Description
Distance "FROM" to "TO" 4.0000 ft.
Inside Diameter 96.000 in.
Element Thickness 0.2500 in.
External Corrosion Allowance 0.0000 in.
Design Internal Pressure 100.00 psig
Design Temperature Internal Pressure 200 F
Design External Pressure 15.000 psig
Design Temperature External Pressure 200 F
Effective Diameter Multiplier 1.2
Material Name SA-516 70
Efficiency, Longitudinal Seam 1.0
Efficiency, Circumferential Seam 1.0
--------------------------------------------------------------------
Element From Node 30
Element To Node 40
Element Type Conical
Description
Distance "FROM" to "TO" 2.0000 ft.
Inside Diameter 96.000 in.
Element Thickness 0.2500 in.
Internal Corrosion Allowance 0.1250 in.
Nominal Thickness 0.0000 in.
External Corrosion Allowance 0.0000 in.
Design Internal Pressure 100.00 psig
Design Temperature Internal Pressure 200 F
Design External Pressure 15.000 psig
Design Temperature External Pressure 200 F
Effective Diameter Multiplier 1.2
Material Name SA-516 70
Efficiency, Longitudinal Seam 1.0
Efficiency, Circumferential Seam 1.0
Cone Diameter at "To" End 68.000 in.
Design Length of Cone 24.000 in.
Half Apex Angle of Cone 30.256435
Toriconical (Y/N) N
--------------------------------------------------------------------
Element From Node 40
Element To Node 50
Element Type Spherical
Description
Distance "FROM" to "TO" 0.0000 ft.
Inside Diameter 68.000 in.
Element Thickness 0.2500 in.
External Corrosion Allowance 0.0000 in. Design Internal Pressure 100.00 psig Design Temperature Internal Pressure 200 F
Design External Pressure 15.000 psig Design Temperature External Pressure 200 F
Effective Diameter Multiplier 1.2
Material Name SA-516 70
Efficiency, Longitudinal Seam 1.0
Efficiency, Circumferential Seam 1.0
Element From Node 40
Detail Type Nozzle
Detail ID Noz N1 Fr40
Dist. from "FROM" Node / Offset dist 0.0000 in. Nozzle Diameter 200.0 mm
Nozzle Schedule 40
Nozzle Class 150
Layout Angle 0.0
Blind Flange (Y/N) N
Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 lb. Grade of Attached Flange GR 1.1
Nozzle Matl SA-106 B
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XY Coordinate Calculations : Step: 2 1:22p Sep 16,2014 XY Coordinate Calculations
| | | | | |
From| To | X (Horiz.)| Y (Vert.) |DX (Horiz.)| DY (Vert.) |
| | ft. | ft. | ft. | ft. |
--------------------------------------------------------------
10| 20| ... | ... | ... | ... |
20| 30| ... | 4.00000 | ... | 4.00000 |
30| 40| ... | 6.00000 | ... | 2.00000 |
40| 50| ... | 6.00000 | ... | ... |
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低温储罐计算书
低温储罐综述 引言 随着国民经济的快速发展和低温技术的普及, 液氮、液氧、液氩、液氢、液氦、液化天然气等低温液体的应用日趋广泛, 各行各业对贮存和输送低温液体的低温容器的需求不断增长。尤其是近几年, 随着改革开放的深入, 国外主要跨国气体公司竞相在我国建立合资企业, 带来了先进的空分设备、技术和管理, 使我国低温液体的产量大幅度提高, 供应的地区和范围不断扩大, 价格大幅度降低( 如液氮和液氧价格从2￥/kg左右, 降低到1￥/kg左右) , 促进了低温液体的应用, 带动了我国低温容器的发展, 使低温容器成为一个新兴的行业。近年来国际油价持续攀升, 替代能源特别是清洁能源越来越受到人们的关注。由于沿海经济发达地区资源匮乏, 天然气需求较大, 且在城市燃气、发电、化工等应用方面已具备完善的基础设施, 形成发展液化天然气产业的有利条件, 近年来中国LNG项目得到了迅速发展。天然气基本成分是甲烷, 与煤炭、石油并称目前世界一次能源的三大支柱, 其蕴藏量和开采量都很大。由于天然气的产地往往不在工业集中或人工密集的地区, 因此天然气的开发必须解决运输和储存问题。液化后的天然气(LNG) 在0.1MPa 压力和112K 温度下, 密度是标准状态下甲烷气体的600 多倍, 体积能量密度是汽油的72%, 十分有利于输送和储存。近年来, LNG 广泛应用于天然气发电、城市居民生活燃料、工业燃料、天然气空调、LNG汽车等领域, LNG的生产和应用已经形成了成熟的产业链。天然气液化后其体积缩小到原来体积的1/625,通常储存在温度为112 K、压力为0. 1MPa左右的低温储罐内, 其密度为标准状态下甲烷密度的600多倍。作为储存、运输液化天然气的装置, 液化天然气储罐属于低温压力容器, 具有体积小、储存运输方便等特点。LNG的主要成分为甲烷(含量为90-%98%) ,具有易燃易爆、低温特性和易膨胀扩散性, 其储运过程中的安全性问题不容忽视。 一对国内外低温储运的回顾与张望 从历史上看，太平洋地区周边国家对液化天然气的海运贸易需求较大，而大西洋地区液化天然气进口国主要依赖自给自足或管道运输方式，对液化天然气的海运贸易需求相对较小。上述需求格局基本上描绘出当今世界液化天然气海上运输市场的贸易格局。就进口市场而言，世界液化天然气最主要的进口国集中在美
储罐盘梯施工项方案
编号：14HJ-AZFB-TJFA- # 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司 临港石化产品储罐区一期项目 储罐盘梯施工专项方案 编制: 审核: 批准: 安全会签: 中国化学工程第十四建设有限公司 天津孚宝项目经理部 目录
1.编制说明 (3) 编制说明 (3) 编制依据 (3) 采用规范、标准 (3) 2.施工部署 (4) 施工总体情况 (4) 施工工艺流程 (5) 3.施工进度 (7) 盘梯支承三角架的焊接 (7) 盘梯的预制进度 (8) 盘梯的吊装安装进度 (8) 4、质量检查验收 (9) 验收程序及阶段 (9) 验收执行规范和合格标准 (10) 5、HSE管理通用措施及本工程JSA分析 (10) HSE管理措施 (10) HSE技术措施 (11) 文明施工管理 (12) 应急预案 (13) 本工程危险源分析及应对措施 (18) 6、相关表格 (20) 储罐盘梯零部件预制质量检查确认表 (20) 储罐钢梯平台安装检查记录 (20) 盘梯安装作业票（吊装许可证） (20)
1.编制说明 编制说明 孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化产品储罐区一期项目罐区盘梯安装工程即将开始施工。由于盘梯安装存在高空作业，特编制此安全专项方案，以作为技术方案的补充，指导施工，确保安全。 编制依据 浙江省天正设计工程有限公司设计的孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期工程盘梯施工图纸。 我公司编制的《孚宝渤海石化（天津）仓储有限公司临港石化罐区一期项目施工组织设计》。 我公司编制并已经监理、业主方批准的《储罐施工方案》、《中国化学工程第十四建设有限公司天津孚宝项目经理部HSE管理程序文件》、《孚宝（天津）项目应急预案》。 我公司编制的项目总体网络进度计划。 我公司现行的质量、环境、职业健康安全“三合一”管理手册和程序文件。 采用规范、标准 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。 《石油化工施工安全技术规程》SH3505-99。
各种常见油罐储油量的计算方法
各种常见油罐储油量的计算方法 摘要：本文介绍了一些常见形状的储油罐油量的计算方法，并给出了每种形状的储油罐容积的计算公式和整个推导过程，供各位同仁共同探讨和分享。 现实生活中，尽管储油罐的形状各式各样，仔细分析无非存在以下两种结构：卧式结构和立式结构。无论是卧式结构还是立式结构，都有可能存在半椭圆形封头、平面封头、半圆形封头、圆锥形封头等。笔者在计算储油罐的过程中，积累了大量的经验，现简要做一介绍。 一、椭圆封头卧式椭圆形油罐 这种油罐的形状一般是两端封头为半椭球形，中间为截面积是椭圆形的椭圆柱体，如图1-1、图1-2所示。 计算时，可以把这种油罐的容积看成两部分，一部分为椭球体（把两端的封头看作是一个椭球），另一部分为平面封头中间截面为椭圆形的椭圆柱体，见图1-3、图1-4所示，然后，采用微积分计算任一液面高度时油罐内的容积。 我们建立如图1-3、图1-4所示的坐标系，设油罐除封头以外的长度为L ，其截面长半轴为 A ，短半轴为 B 。椭球部分的长半轴为B ，短半 轴 为C ，则在图1-3、图1-4所示的坐标系中，分别得到椭圆的方程为： 在某一液面高度H 时，油罐内油的容积为： L C B A y 图1-2：椭圆封头卧式椭圆形油罐结构图 图1-1：椭圆封头卧式椭圆形油罐实体图 H (0,2b) a Δy - a (0,b) 0 x y 图1-3：椭圆柱体剖面图 L H (0,2b) C Δy - C (0,b) 0 z 图1-4：封头椭球体剖面图 dy x z x L 2V H ?π+=）（2 y By 2B A x -= （3） （4） ??π+=H 0 H x zdy x dy L 21B B y A x 2 222=-+） （（1） （2） 1C z B B y 2 2 22=+-）（
立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯
立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯 整体安装法的探索及应用 【摘要】 立式圆筒形钢制焊接储罐是油田地面产能建设项目的主要部分。在储罐制造时，盘梯的制作又是关键内容之一。采用盘梯整体安装法克服了以往分段安装法的诸多缺点，提高了工效，保证了施工质量。 【关键词】 储罐 盘梯 整体安装法 一、 前言 我公司承揽的各类立式圆筒形钢制焊接储罐，一般情况下都是工作量大，甲方规定的工期短，特别紧张，而我们的人员、设备是有限的，这就对我们的施工管理提出了更高的要求，为我们技术人员、现场施工人员充分发挥自己的聪明才智、进行技术创新、不断提高工效提供了广阔的空间。我针对以往储罐盘梯分段制作安装存在效率低、质量差、危险性高的缺点，在实际工作中不断进行探索，最终创造出了盘梯整体安装法。 二、 储罐盘梯整体安装法施工流程 三、 分析计算、整体安装 施工流程中前三项与以往施工基本相同，这里不再叙述，我着重研究了后面两项。在盘梯预制过程中又分为盘梯内外侧板下料、 盘梯内外侧板上踏步间距样板制作、放线、踏步板安装。 （一） 盘梯内外侧板下料 1. 计算盘梯内、外侧板长度 材料验收
t 外=2×π×（R+δ+a+δ/2）×α/360 L 内=22h t +内 L 外=22h t +外
以5000m 3罐上盘梯为例计算该盘梯内、外侧板长度。已知盘梯各项参数如下：（单位 mm ） α=31° h=6500 R=12012 δ=8 a=650 b=160 则：t 内=2×π×（12012+8/2）×31/360=6501.3 t 外=2×π×（12012+8+650+8/2）×31/360=6857.3 L 内=2265003.6501+=9193 L 外=2265003.6857+=9448 2. 下料 根据计算得出的数据进行划线，气割下料。 （二） 盘梯内外侧板上踏步间距样板制作 1. L 1=c/sin θ L 2=b/sin θ θ=arctg （h/t 内） 以5000m 3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已知c=250mm ，b=160mm ，h=6500mm ，t 内由前面计算其值为t 内=6501.3mm 。 θ= arctg （h/t 内）= arctg （6500/6501.3）≈45° L 1=c/sin θ=250/sin45=353.6mm L 2=b/sin θ=160/sin45=226.3mm 2. 计算外侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸
丙烷储罐计算书
丙烷储罐计算书
钢制卧式容器计算单位泰安东大化工设备制造有限公司计算条件简图 设计压力p 1.77 MPa 设计温度t50 ℃ 筒体材料名称Q345R 封头材料名称Q345R 封头型式椭圆形 3000 mm 筒体内直径D i 筒体长度L13100 mm 筒体名义厚度δn18 mm 支座垫板名义厚度δrn14 mm 筒体厚度附加量C 1.3 mm 腐蚀裕量C1 1 mm 筒体焊接接头系数Φ 1 封头名义厚度δhn18 mm 封头厚度附加量C h 1.3 mm 鞍座材料名称Q235-B 鞍座宽度b360 mm 鞍座包角θ120 °支座形心至封头切线距离A690 mm 鞍座高度H 250 mm 地震烈度低于七度
内压圆筒校核 计算单位 泰安东大化工设备制造有限 公司 计算条件 筒体简图 计算压力 P c 1.77 MPa 设计温度 t 50.00 ? C 内径 D i 3000.00 mm 材料 Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ] 163.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t 163.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm 焊接接头系数 φ 1.00 厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c i t c 2[]σφ- = 16.38 mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 16.70 mm 名义厚度 δn = 18.00 mm 重量 17549.73 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 P T = 1.25P [][] σσt = 2.2200 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50 MPa 试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 200.51 MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果 合格 压力及应力计算 最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []() D += 1.80469 MPa 设计温度下计算应力 σt = P D c i e e () +δδ2= 159.87 MPa [σ]t φ 163.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格
小直径储罐盘梯弯曲半径的计算
小直径储罐盘梯弯曲半径的计算一 小直径储罐盘梯弯曲半径的计算 口李红林 钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,为了上下罐 的安全和方便,近年不少小直径储罐(直径D<I1000ram) 也开始由以前的直梯改为盘梯,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸,盘梯的水平包角,但却没有盘 梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本 文通过简化推导出盘梯弯曲半径的计算公式. 盘梯模型的建立 罐体由罐底,罐壁,罐顶三部分组成.从理论上讲盘 梯为螺旋线结构,由于罐体半径较小,若把盘梯近似为圆 弧结构,实践证明计算出的值在盘梯安装时会出现较大误差,而手工放样又很复杂繁琐.因此可以建模用计算法计 算盘梯弯曲半径. 根据设计原理,具有内外侧板的盘梯,实际上可将其看 成是焊接于储罐圆柱壁上的空间螺旋面,升角45.,50. (通常取45.).其数学模型图如图1.根据螺旋面的形成原理,其计算公式为: ,=『==(D—) } 2~r(r+h)I
式中:L一外螺旋线实长1一内螺旋线实长h一 螺旋面高度r一内螺旋线展开内圆半径C一切口弦长 e一切缺角R一外螺旋线展开外圆半径 —— \, >一 图1盘梯模型图 CHINAPE 中TROL锸C和ALIN化DUs芏48 公式推导 对于储罐盘梯可以将其内侧板作为内螺旋线,外侧板 作为外螺旋线,盘梯宽度(内外侧板中心距)为螺旋面高度. 由于内外侧板的展开长度,盘梯的宽度,通常由图纸给 出,因此只要根据公式: 向 ,. r=一 一 ,一nr, R:r+向戥一R一L 即可计算出内外侧板所在螺旋线的展开内外圆半径. r一盘梯内侧板弯曲半径,L一外侧板展开长度,l一内侧 板展开长度,h一盘梯的宽度 而大直径储罐(D?1lO00mm)盘梯内侧板弯曲半径 的近似计算公式为: :瓦92而i+
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法 发表时间：2019-04-25T11:26:08.627Z 来源：《基层建设》2019年第3期作者：包东永 [导读] 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。 大庆油田建设集团有限责任公司化建公司第七项目部黑龙江大庆市 163000 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。本文介绍了立式圆筒形储罐盘梯的相关制作方法和安装方法。 关键词：立式圆筒形储罐；盘梯；制作；安装 前言 随着我国社会经济的快速发展，石油化工行业以及其他化工行业也在迅猛的发展，对于立式圆筒形储罐的需求也在不断的增加。在现阶段的立式圆筒形储罐盘梯的制作和安装过程中，很多人由于对盘梯的制作和安装知之甚少，常常导致下料错误，从而导致材料的浪费和无法安装等问题的出现。下文对立式圆筒形储罐盘梯的制作方法和安装方法进行阐述。 图1 盘梯平面图 一、盘梯内外侧板的弧长及展开长度的计算 1.对图样的设计数据和尺寸进行验算 首先要对设计图纸中的尺寸数据进行进一步的核实验算，通常情况下是对盘梯的旋转角度水平转角的弧长进行核算，一般采用的弧长计算公式为 L=nπr/180 计算公式中，L代表的是弧长的长度，n代表的是水平转角的度数，r代表的是盘梯内部侧板的内半径长度。 2.对内外部侧板展开长度进行计算 盘梯高程以及旋转的角度数的弧度是直角所形成的直角三角形斜边的长度，利用勾股定理来计算或者核实验算内外部侧板长度，形成的直角三角形斜边的长度就是所求的侧板展开的长度。 二、盘梯的内外部侧板的升角计算 通常情况下，立式圆筒形储罐的盘梯内外部侧板所设计的升角大小都是不同的，也就是说内外部侧板上踏板的旋转角度与侧板旋转角度一般都是不相同的，内部侧板的角度一般取45°，而外部侧板的旋转角度根据储罐罐体直径的不同而不同，一般外部侧板的旋转角度为30°~42°。而在实际的立式圆筒形储罐的盘梯制作和安装过程中，施工人员常常将内外部侧板的升角度数误认为都是45°，这往往会导致制作出的储罐盘梯踏板的外端产生倾斜，从而使得盘梯旋转的螺旋角度不够，会给储罐盘梯的安装带来很多的安装问题和很大的安装难度。如果采用正确的方式进行储罐盘梯内外部侧板的制作，使得侧板升角符合设计要求，从而保证盘梯的安装工作的顺利进行，能够更加简单方便的完成盘梯的吊装就位和安装工作 三、关于盘梯内外部侧板的升角样板的相关制作 在进行盘梯内外部侧板的踏步以及侧板升角的样板制作时，此时的度数对应的就是内外部侧板不同的升角度数。然后画出内外部侧板的升角样板，也就是储罐盘梯的踏步对于内外部侧板的夹角样板。对实用性与简化操作进行对比，做出一个直角三角形的样板就可以了，这种方法比起传统方法中在两个踏步板中间取一个菱形样板的方式更加的简单方便。 四、盘梯踏步板的卷制方法 下面以50mm的踏步板翻边卷制为例来进行介绍。 现阶段，比较成熟的踏步板翻边的卷制方法是将胎具放在三轴卷板机之中辊上，把踏步板的花纹钢板中有花纹图样的那一面朝着卷板机放进胎具的预留空隙之中，然后启动卷板机，胎具就会在辊轴前进下一次将花纹图样钢板煨成90度的直角，制作方式十分的简单易行，立式圆筒形储罐的盘梯踏步板卷制如图2、图3所示。 图2 盘梯踏步板卷制图图3 盘梯踏步板卷制图 五、盘梯的组成对型 把已经确定好旋转方向，并且用样板进行划线的内外部侧板平整地放在平台上面，有划线的那一面朝上放置，将压制好的踏步板一一点焊到内测板上面，要注意将踏步板的翻边处朝向，然后旋转90°角，踏步板要水平放置，然后开始点焊盘梯的外侧板，在进行盘梯的组装对型工作时要注意，一定要使得外侧板划线能够与踏步板完全吻合才可以，这样才能够充分保证好盘梯的旋转角度和旋转方向。 在进行点焊工作时，一般应该先将中间部位的踏步板组对好，将内部侧板完全一定弧度，因为外部侧板长度比内部侧板长度要长，所以要把外侧板上的每条线与踏步板的划线组对好，然后再从中间位置开始向外边一一进行点焊工作。这些工作基本上都是由一个焊工与两个铆工相互配合进行组装点焊工作，采用一把撬杠和一把手锤很短时间内就能够完成点焊工作。
1400储罐计算书
1400m3储罐设计计算书 一 . 设计任务来源: XXXX化工石油有限公司施工图设计, 需1400m3拱顶储罐, 按下述技术条件进行设计计算。 二 . 设计技术条件: 1. 储罐编号: T-2109 ; 2. 使用压力: 常压 (正压750Pa, 负压400Pa); 3. 储罐容积: 1400 m3; 4. 储罐尺寸: 储罐内径: 12m; 罐壁高度: 14m; 5. 储存介质: 润滑油; 6. 介质设计密度: 901kg/ m3; 7. 设计温度: 60℃; 8. 设计压力：800Pa； 9. 腐蚀裕量: 1.58mm; ; 10. 储罐形式: 立式拱顶金属结构; 11. 制造材料: Q235-A; 12. 地震设防烈度: 7度; 13.基本风压: 602Pa; 14.基本雪压: 200Pa；
三 . 设计计算: (一). 罐壁设计计算: 1. 罐壁设计厚度按下列公式计算: Φ = ][t 2D P i c σδ (JB/T4735—1997, 式5-1) δ 储罐罐壁的计算厚度( mm); c P 储罐的计算压力（MPa ），根据《钢制焊接常压容器》，其值为设计压力与容器各部位或元件所承受得液柱压力之和。 i D 储罐内直径(mm), 12000mm; []σt 设计温度下罐壁钢板的许用应力(MPa),查JB/T4735—1997表4 －1根据中间插值法得130MPa; ? 焊缝系数, 取0.9; C 1 钢板厚度负偏差(mm), 0.6mm; C 2 腐蚀裕量(mm), 取1.58mm; 2. 先计算底圈罐壁板的壁厚，故Pc ＝Pi ＋ρg H ，其中Pi 为储罐设计压力，ρ为储液密度，Hi 为储罐高度，Pc ＝750＋1500×9.8×6.6＝0.09777MPa ； δ = 9 .013025000 09777.0??? ＝2.09mm 根据JB/T4735—1997中3.5中规定，罐壁的最小厚度为3mm ，故设计厚度为最小厚度和腐蚀裕量之和，取为5mm 。 由于JB/T4735—1997 12.2.1条 规 定 的 D <16m 罐 壁 钢 板 厚 度 应 不 小 于5mm, 所 以底圈 罐 壁 钢 板 厚 度取6mm 。
储罐盘梯施工专项方案样本
编号: 14HJ-AZFB-TJFA- # 孚宝渤海石化( 天津) 仓储有限公司 临港石化产品储罐区一期项目 储罐盘梯施工专项方案 编制: 审核: 批准: 安全会签: 中国化学工程第十四建设有限公司 天津孚宝项目经理部 .03.28
目录 1.编制说明................................................ 错误!未定义书签。 1.1编制说明 ............................................. 错误!未定义书签。 1.2编制依据 ............................................. 错误!未定义书签。 1.3采用规范、标准....................................... 错误!未定义书签。 2.施工部署................................................ 错误!未定义书签。 2.1施工总体情况 ......................................... 错误!未定义书签。 2.2施工工艺流程 ......................................... 错误!未定义书签。 3.施工进度................................................ 错误!未定义书签。 3.1盘梯支承三角架的焊接 ................................. 错误!未定义书签。 3.2盘梯的预制进度 ....................................... 错误!未定义书签。 3.3盘梯的吊装安装进度 ................................... 错误!未定义书签。 4、质量检查验收.......................................... 错误!未定义书签。 4.1验收程序及阶段 ....................................... 错误!未定义书签。 4.2验收执行规范和合格标准 ............................... 错误!未定义书签。 5、 HSE管理通用措施及本工程JSA分析....................... 错误!未定义书签。 5.1HSE管理措施......................................... 错误!未定义书签。 5.2HSE技术措施......................................... 错误!未定义书签。 5.3文明施工管理 ......................................... 错误!未定义书签。 5.4应急预案 ............................................. 错误!未定义书签。 5.5本工程危险源分析及应对措施 ........................... 错误!未定义书签。
[专题]立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯
[专题]立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯 整体安装法的探索及应用 【摘要】立式圆筒形钢制焊接储罐是油田地面产能建设项目的主要部分。在储罐制造时，盘梯的制作又是关键内容之一。采用盘梯整体安装法克服了以往分段安装法的诸多缺点，提高了工效，保证了施工质量。 【关键词】储罐盘梯整体安装法 一、前言 我公司承揽的各类立式圆筒形钢制焊接储罐，一般情况下都是工作量大，甲方规定的工期短，特别紧张，而我们的人员、设备是有限的，这就对我们的施工管理提出了更高的要求，为我们技术人员、现场施工人员充分发挥自己的聪明才智、进行技术创新、不断提高工效提供了广阔的空间。我针对以往储罐盘梯分段制作安装存在效率低、质量差、危险性高的缺点，在实际工作中不断进行探索，最终创造出了盘梯整体安装法。 二、储罐盘梯整体安装法施工流程 材料验收构件预制盘梯三角架安装 盘梯整体安装盘梯预制三、分析计算、整体安装 施工流程中前三项与以往施工基本相同，这里不再叙述，我着重研究了后面两项。在盘梯预制过程中又分为盘梯内外侧板下料、盘梯内外侧板上踏步间距样板制作、放线、踏步板安装。 (一) 盘梯内外侧板下料 1. 计算盘梯内、外侧板长度 根据盘梯示意图及盘梯内、外侧板展开示意图，可得出如下计算公式 :
,α=H/R×180/ t=2×π×(R+δ/2)×α/360? 内 t=2×π×(R+δ+a+δ/2)×α/360 外 2222t，hL= L= t，h内外外内 3以5000m罐上盘梯为例计算该盘梯内、外侧板长度。已知盘梯各项参数如下:(单 位 mm) α=31? h=6500 R=12012 δ=8 a=650 b=160 则:t=2×π×(12012+8/2)×31/360=6501.3 内 t=2×π×(12012+8+650+8/2)×31/360=6857.3 外 22 L==9193 6501.3，6500内 22 L==9448 6857.3，6500外 2. 下料 根据计算得出的数据进行划线，气割下料。 (二) 盘梯内外侧板上踏步间距样板制作 1. 计算内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸 根据内侧板上踏步间距样板示意图可得出如下计算公式: L=c/sinθ L=b/sinθ θ=arctg(h/t) 内12 3以5000m罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。已知c=250mm，b=160mm，h=6500mm，t由前面计算其值为t=6501.3mm。内内θ= arctg(h/t)= arctg(6500/6501.3)?45? 内 L=c/sinθ=250/sin45=353.6mm 1 L=b/sinθ=160/sin45=226.3mm 2 2. 计算外侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸 根据外侧板上踏步间距样板示意图可得出如下计算公式:
油罐盘梯计算
油罐盘梯计算 1500m 3×12484×φ12600储罐盘梯 罐壁高度H 1=12484 mm 罐底到梯底的高度 H 3= H －n 1×220－50=135 油罐内径R 0=6300 mm 内侧板升角 α= 45° 内侧板半径R 1= R 0+ C=6300+150=6450 mm 球形拱顶外半径R= 1.1×12600=13860 mm 拱顶高度 h=R － 2 02) 15(--R R +δ =13860－ 2 2 ) 156300(13860 --+6=1513 mm 1、平台高度 H=H 1+h 1=12484+241=12725 mm 平台上表面至罐壁包边角钢顶面的高度 h 1=h+ 2 02) (l R R --－R =1513+ 2 2 ) 5006300(13860 --－13860=241 2、踏步数n 1= 220 H = 220 12725= 57 （个） ( 100≤(H －220×n 1) < 350 ) 3、内侧板展开长度l 内=（220 n 1+50）×2=17805 mm 4、外侧板展开长度l 外=0.7071 l 内 2 ) 1 1(1R B + + =0.7071×17805× 2 ) 6450 7001(1+ + =18796 mm 5、三角架个数n 2= 3 1100 l H -= 1660 1100 12725-= 7 （个） 6、三角架在罐壁上的水平位置：
a n = (h n － b 1 2 )× 1 2R R a 1= (h 1×1－ b 12 )×12R R =(1660－150 2 )× 6450 6310=1416 mm a 2= (h 1×2－ b 12 )×12R R =(1660×2－1502 )×64506310=3040 mm a 3= (h 1×3－b 12)×12R R =(1660×3－1502 )×64506310=4664 mm a 4= (h 1×4－b 12)×12R R =(1660×4－1502 )×64506310=6288 mm a 5= (h 1×5－b 12)×12R R =(1660×5－1502 )×64506310=7912 mm a 6= (h 1×6－b 12)×12R R =(1660×6－1502 )×64506310=9536 mm a 7= (h 1×7－b 1 2)× 1 2R R =(1660×7－150 2 )× 6450 6310=11160 mm 7、盘梯包角α1 α1= 1 3 R H H -× π 180= 6450 135 12725-× π 180=111.84°
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法
立式圆筒形储罐盘梯的简易制作和安装方法 摘要：立式圆筒形的储罐大多采用螺旋式的盘梯作为工作人员上下的通道，盘梯的制作对于尺寸的精度要求极高，所以在进行盘梯的制作时需要对图样的尺寸进行认真核实，在经过放样计算后计算出准确的尺寸，然后再下料制作，从而保证盘梯的顺利制作和安装。本文介绍了立式圆筒形储罐盘梯的相关制作方法和安装方法。 关键词：立式圆筒形储罐；盘梯；制作；安装 前言 随着我国社会经济的快速发展，石油化工行业以及其他化工行业也在迅猛的发展，对于立式圆筒形储罐的需求也在不断的增加。在现阶段的立式圆筒形储罐盘梯的制作和安装过程中，很多人由于对盘梯的制作和安装知之甚少，常常导致下料错误，从而导致材料的浪费和无法安装等问题的出现。下文对立式圆筒形储罐盘梯的制作方法和安装方法进行阐述。 图1 盘梯平面图 一、盘梯内外侧板的弧长及展开长度的计算 1.对图样的设计数据和尺寸进行验算 首先要对设计图纸中的尺寸数据进行进一步的核实验算，通常情况下是对盘梯的旋转角度水平转角的弧长进行核算，一般采用的弧长计算公式为L=nπr/180 计算公式中，L代表的是弧长的长度，n代表的是水平转角的度数，r代表的是盘梯内部侧板的内半径长度。 2.对内外部侧板展开长度进行计算 盘梯高程以及旋转的角度数的弧度是直角所形成的直角三角形斜边的长度，利用勾股定理来计算或者核实验算内外部侧板长度，形成的直角三角形斜边的长度就是所求的侧板展开的长度。 二、盘梯的内外部侧板的升角计算 通常情况下，立式圆筒形储罐的盘梯内外部侧板所设计的升角大小都是不同的，也就是说内外部侧板上踏板的旋转角度与侧板旋转角度一般都是不相同的，内部侧板的角度一般取45°，而外部侧板的旋转角度根据储罐罐体直径的不同而不同，一般外部侧板的旋转角度为30°~42°。而在实际的立式圆筒形储罐的盘梯制作和安装过程中，施工人员常常将内外部侧板的升角度数误认为都是45°，这往往会导致制作出的储罐盘梯踏板的外端产生倾斜，从而使得盘梯旋转的螺旋角度不够，会给储罐盘梯的安装带来很多的安装问题和很大的安装难度。如果采用正确的方式进行储罐盘梯内外部侧板的制作，使得侧板升角符合设计要求，从而保证盘梯的安装工作的顺利进行，能够更加简单方便的完成盘梯的吊装就位和安装工作 三、关于盘梯内外部侧板的升角样板的相关制作 在进行盘梯内外部侧板的踏步以及侧板升角的样板制作时，此时的度数对应的就是内外部侧板不同的升角度数。然后画出内外部侧板的升角样板，也就是储罐盘梯的踏步对于内外部侧板的夹角样板。对实用性与简化操作进行对比，做出一个直角三角形的样板就可以了，这种方法比起传统方法中在两个踏步板中间取一个菱形样板的方式更加的简单方便。
pvelite 储罐计算书
Table of Contents Cover Sheet (2) Title Page (3) Warnings and Errors : (4) Input Echo : (5) XY Coordinate Calculations : (10) Internal Pressure Calculations : (11) External Pressure Calculations : (15) Element and Detail Weights : (18) Nozzle Flange MAWP : (21) Conical Section : (22) Center of Gravity Calculation : (26) Nozzle Calcs. : Noz N1 Fr10 (27) Nozzle Calcs. : Noz N1 Fr40 (29) Nozzle Schedule : (36) Nozzle Summary : (37) MDMT Summary : (38) Vessel Design Summary : (39) Problems/Failures Summary : (41)
Cover Page 2 DESIGN CALCULATION In Accordance with ASME Section VIII Division 1 ASME Code Version : 2010 Edition, 2011a Addenda Analysis Performed by : ZISHAN ENGINEERS (PVT.) LTD. Job File : C:\DOCUMENTS AND SETTINGS\ADMINISTRATOR\桌面\UNT Date of Analysis : Sep 16,2014 PV Elite 2012, January 2012
大型储罐计算书
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一、 计算个圈壁板厚度 1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度： 用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度 ? σρ d d ][0.3)-(H 9.4t D = 式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ） H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0） d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ?—焊接接头系数（0.9） 第1圈： mm 7.89 .0163.0 10.3)-(12.7219.4t d =????= n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79 .0163.0 11.88)-0.3-(12.7219.4t d =????= n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69 .0163.0 11.88)2-0.3-(12.7219.4t d =?????= n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49 .0163.0 11.88)3-0.3-(12.7219.4t d =?????= n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm 根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、
7圈取8mm 。 二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定） 罐底板厚度： 查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm 查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度： 查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm 包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算： ①分片板中心角（半角） 55.2425200 302/21000arcsin 302/arcsin i 1?=-=-=） （）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角） 5.225200 1100 arcsin r arcsin 2?===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取