梁模板扣件式钢管支撑架计算书
梁模板(扣件钢管架支撑)计算书
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。
模板支撑体系剖面图
新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；
梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 主楞参数
材料：2根Ф48×3.5钢管；
间距(mm)：100,300*3；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(三) 次楞参数
材料：1根60×90矩形木楞；
间距(mm)：500；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(四) 加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；
螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；
4.梁底模板参数
搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重；
(一) 面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：1根50×100矩形木楞；
间距：300mm；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(三) 第二层支撑梁参数
材料：1根□100×50×3.0矩形钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.180m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1180×183/12= 5.735×105mm4；
W = 1180×182/6 = 6.372×104mm3；
1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.400m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F1=12.933 kN/m2
F2=33.600 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；
(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m2；
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×1.18=15.261kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=20.624kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1.18=19.455kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1.18=20.624kN/m；
2.面板抗弯强度计算
σ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =6.372×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=6.445×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合: q=20.624kN/m；
面板计算跨度: l = 500.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.445×105/ 6.372×104=10.114N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=10.114N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3.面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 15.261 kN/m；
l-面板计算跨度: l =500.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 5.735×105mm4；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×15.261×500.0004/(384×11500×5.735×105) = 1.883 mm；
实际最大挠度计算值: ν=1.883mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根60×90矩形木楞为一组，间距500mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4；
W=1×81×103= 8.100×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.500=6.467kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=8.739kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.500=8.244kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.065kN·m
最大剪力：V= 1.265kN
最大变形：ν= 0.005mm
最大支座反力：F= 2.485kN
(三) 次楞计算
(1) 次楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.065×106/8.100×104 =0.806N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=0.806N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 次楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.265×1000×60750/(3.645×106×60)=0.351N/mm2；
实际剪应力计算值 0.351 N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 次楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第5跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共4组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.485kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.047kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm) 经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.354kN ·m 最大剪力：V= 3.200 kN 最大变形：ν= 0.255mm 最大支座反力：F= 4.443kN (1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.354×106
/1.016×104
=34.834N/mm
2
实际弯曲应力计算值 σ=34.834N/mm 2
小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm 2
，满足要求！ (2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS 0/It w =1.600×1000×6946/(2.438×105×3.5)=13.026N/mm 2；
实际剪应力计算值 13.026 N/mm 2 小于抗剪强度设计值 [f v ]=120.000 N/mm 2，满足要求！
(3) 主楞挠度计算
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.255mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.027mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.254mm ，容许挠度为3.200mm ，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.443 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.443kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=17.850kN，满足要求！
四、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 800×183/12= 3.888×105mm4；
W = 800×182/6 = 4.320×104mm3；
1.荷载计算及组合
模板自重标准值G1k=0.5×0.800=0.400 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×1.4=26.880 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.800×1.4=1.680 kN/m；
永久荷载标准值G k= G1k+ G2k+ G3k=28.960 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.800=1.600 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=28.960kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=36.598kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×28.960+1.4×1.600) =33.293kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×28.960+1.4×0.7×1.600) =36.598kN/m；
2.面板抗弯强度验算
σ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.320×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=4.117×105N·mm；
计算弯矩采用基本组合:q=36.598kN/m；
面板计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.117×105/4.320×104=9.531N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=9.531N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 28.960 kN/m；
l-面板计算跨度: l =300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；
I--截面惯性矩: I =3.888×105mm4；
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×28.960×300.0004/(384×11500×3.888×105) = 0.683 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.683mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！
五、梁底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；
W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×1.18+0.5×0.8)/0.8=0.593kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×1.4=10.080 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×1.4=0.630 kN/m；
永久荷载标准值G k= G1k+ G2k+ G3k=11.303 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
永久荷载标准值G kb=(25×0.22+0.5)×0.3×0.5/2=0.450 kN；
活荷载标准值Q kb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；
(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×11.303+1.2×0.030+1.4×0.600)=12.995kN/m；
楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.450+1.4×0.075)=0.581kN；
(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×11.303+1.35×0.030+1.4×0.7×
0.600)=14.298kN/m；
楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.450+1.4×0.7×0.075)=0.613kN；
(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：
均布荷载标准值q3=11.303+0.030=11.333 kN/m；
楼板传来集中力标准值F3=0.450 kN；
(二) 支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变
形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN ·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=4.629kN N2=3.415kN
N3=4.629kN
计算得到：
最大弯矩：M= 0.195kN.m
最大剪力：V= 2.582kN
最大变形：ν= 0.059mm
最大支座反力：F= 4.629kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.195×106/8.333×104 =2.336N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=2.336N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=2.582×1000×62500/(4.167×106×50)=0.775N/mm2；
实际剪应力计算值 0.775 N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根□100×50×3.0矩形钢管为一组，共3组。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×112.12×104= 1.121×106 mm4；
W=1×22.42×103= 2.242×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F：
计算弯矩和剪力时采用F1=4.629kN；
计算挠度时采用F2=3.597kN；
均布荷载取支撑梁的自重q：
计算弯矩和剪力时采用q1= 0.092kN/m；
计算挠度时采用q2= 0.068kN/m；
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
计算得到：
最大弯矩：M= 1.567kN.m
最大剪力：V= 9.945kN
最大变形：ν= 0.337mm
最大支座反力：F= 16.933kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=1.567×106/2.242×104 =69.901N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=69.901N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/It w=9.945×1000×8502/(1.121×106×3)=25.136N/mm2；
实际剪应力计算值 25.136 N/mm2小于抗剪强度设计值 [f v]=120.000 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.337mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.337mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(υA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =16.933 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 0.9×1.2×0.149×(5-1.4)=0.579 kN；
N =N1+N2=16.933+0.579=17.512 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到υ= 0.714；
立杆计算长度l o=1.2m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=l o/i=1.2×100/1.580=75.949
钢管立杆长细比λ= 75.949 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值：σ=17.512×103/(0.714×4.890×102) = 50.136N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ= 50.136N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
1700×1700柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1700mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=1700mm ，H 方向对拉螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 6900mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。 面板计算采用宽度600mm 板面厚度3.00mm 截面参数。 面板厚度3mm ，剪切强度125.0N/mm 2，抗弯强度215.0N/mm 2，弹性模量206000.0N/mm 2 。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 170 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 28.19kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.600+1.40×2.700×0.600=28.188kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=13.020cm 3 I=58.870cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
模板支撑脚手架施工技术要求
模板支撑脚手架搭设施工技术要求 一、必须做好施工准备工作。 1、扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。 2、模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、荷载和工艺制定。 3、模板支架专项施工方案编制时，宜采用相关专业软件进行计算。 4、模板支架专项施工方案应由施工企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准。 5、模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。 二、钢管、扣件管理 1、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。 2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。 3、钢管外观质量要求：
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度 钢管应进行防锈处理。 4、扣件外观质量要求： 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 扣件应进行防锈处理。 5、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 6、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 三、地基与基础 1、模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。同时应满足承载力要求。 2、应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。 四、立杆、水平杆、剪刀撑必须都按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中相关要求搭设。 纵向水平杆的构造应符合下列规定： （1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 横向水平杆的构造应符合下列规定：
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
柱模板计算书
柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用
扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用-----------------------作者：
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扣件式钢管脚手架在模板支撑中的应用 摘要：本文主要通过工程实例介绍扣件式钢管脚手架在高、重、大跨度梁板模板支撑中的应用，并根据有关规规定、现场实际情况及现有材料等，结合实践经验对其进行探讨和总结。 一、工程实例介绍 某商住小区工程为七层框架混凝土结构，首层层高4.5m，二层以上层高3.0m。在地下室车库斜道入口处，由于首、二层架空，三层梁板中C3、C5轴交C－J～C－M轴的梁为转换梁，梁上立柱，梁截面分别为800×1800和600×1800，是本工程的最大梁截面。梁板面标高为＋ 7.5m，根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，属于高支模。 二、模板支撑形式的选择 由于梁截面较大，支模高度较高，且混凝土浇筑采用泵送施工，考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力，若采用门式钢管脚手架的话，因其为标准构件，受其自身宽度和每组长度的约束，对平面布置有一定限制，很难满足施工要求。而扣件式钢管脚手架则具有平面布置灵活、架设效率高、可形成纵横通道等特点，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用 48 3.5扣件式钢管满堂红脚手架，立杆采用顶部带可调上托、底部套150×150×8定型钢板底座的Q235A（3号）钢
管，梁底（侧）模板采用18厚夹板，主、次龙骨均采用80×80木枋。通过调整上托来调节模板支撑的高度。 三、结构布置与计算 1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204—2002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规》（GB50204—92）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取3.0kN /m3。 2.计算步骤 荷载计算后，分别对模板、主次龙骨（木枋）进行力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算→次龙骨的抗弯强度、挠度验算→主龙骨的抗弯强度、挠度验算→支撑立杆的强度、稳定性验算。 在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ 130—2001）的公式：l o=h＋2a计算,其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1500。
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
扣件式钢管模板支撑架专项施工方案
扣件式钢管模板支撑架专项施工方案篇一：承重支撑架及模板施工专项方案内容 承重支撑架及模板施工专项方案 第一章 一、编制依据 1、大奇山郡湖西三期工程建筑、结构、安装等施工图纸和施工组织设计； 2、国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规和国家强制性标准、施工验收规范、规程：《建筑工程安全生产管理条例》； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－XX)；《建筑结构荷载规范》(GB50009－XX)； 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》浙江省工程建设标准 DB33/1035-XX；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-XX)；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-XX；《混凝土模板用胶合板》GB/T17658-1999；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；浙江省及杭州市现行的有关安全生产和文明施工规定； 二、工程概况 1、大奇山郡湖西三期工程由桐庐大奇山郡置业有限公司投资兴建，由浙江南方建筑设计有限公司负责设计，由浙
江安泰勘测设计有限公司勘察，由杭州远锦建筑有限公司负责总承包施工。该工程位于浙江省杭州市桐庐县城剪溪坞，由32幢（香缇8#~10#，香缇23#~52#）单体组成，总建筑面积为，建筑层数为三层，建筑高度。本工程结构设计按小于6度抗震设防，基础采用人工挖孔桩及浅基，主体结构形式为框架结构。本工程模板均采用新九夹板。支撑钢管规格为φ48×（力学验算中按壁厚计算），木方规格为50×100。 2、香缇型房屋一层层高米、二层层高为米，三层层高米；楼板梁截面最大尺寸为240×600；楼板厚度取120mm。 三、模板构造要求及施工方法 模板制作安装是本工程结构创优的关键点，在此操作过程中，不但要考虑到模板安装系统有足够的强度、刚度和稳定性，且保证位置正确，而且还要考虑拆模后砼成型的外观质量。为了实现工程结构优质的目标，本工程决定采用木模板（九合板、方木制作）进行施工，其支撑体系采用满堂脚手架。整个结构每层楼的柱、梁、板一起现浇，各结构构件均采用木模进行施工。 1、砖胎模 砖胎模在制作前，现场技术人员及时做好胎模的放线及复核工作，确保其位置准确。 2、墙模、柱模 墙模、柱模采用大型组合木模板，利用对拉螺栓拉结，
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
24.4m模板支撑计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准
扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 标 准 第五册：脚手架部分 1.扣件式钢管模板支撑架工程技术标准 2012年4月 扣件式钢管模板支撑架施工工艺
1、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程采用扣件式钢管模板支撑架的施工。 2 、材料性能要求 1）钢管：脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793—1992）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092—1993）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700—1988）中Q235—A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 2）扣件：钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831—1995）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧的扭力矩达65N2m时，不得发生破坏。 3、主要机具与设备 1)垂直运输设备：塔吊、人货电梯、施工井架。 2)搭设工具：活扳手、力矩扳手。 3)检测工具：钢直尺、游标卡尺、水平尺、角尺、卷尺。 4 、作业条件 1)脚手架的地基必须处理好，且要符合施工组织设计的要求。 2)搭设脚手架的，场地应清理干净。 3)脚手架专项施工组织设计已审批，达到《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求的还应组织专家论证审查。 5 、工艺流程 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水 平杆→加设临时抛撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆。 6 、施工要点 1）地基处理必须加设底座和进行安放垫木（板）,并对地基做好夯实处理。地基承载力满足设计要求。 2）铺放垫木（板）和安放底座垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。 3）放置纵向扫地杆、竖立杆 （1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6-1) （2）脚手架底层步距不应大于2m(图6-1) （3）立杆必须与纵横水平杆可靠连接。
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表