悬挑脚手架计算书 (2)
第一节编制依据
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
第二节工程概况
楼施工地点位于西至胜利路,南至长春街,东至光辉路,北至解放街总建筑面积29952㎡。地上三十二层，会所一到五层为商品楼；12#楼一层到三十二层为住宅楼。建筑物层高：3.15米、地下室为4.95m，其余标准层为 3.15m.
第三节脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：普通悬挑架
第四节脚手架的材质要求
普通悬挑架
l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件
必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。
4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由温州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A 钢的要求。
7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢，斜杆采用支杆采用5.6号角钢
56×3×6.0mm钢管。
8、预埋螺栓的直径为20.0mm。
第五节脚手架的搭设流程及要求
普通悬挑架
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
1、主杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
4、剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
5、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
8、架体内封闭
(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
第六节脚手架计算书
普通悬挑架
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为15.0米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为120米；
采用的钢管类型为Φ48×3.2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2层；
3.风荷载参数
本工程地处浙江省温州市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:5层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C25；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；
活荷载标准值:Q=2.000×1.000/(2+1)=0.667kN/m；
静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.100=0.162kN/m；
活荷载的设计值:q2=1.4×0.667=0.933kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.162×1.500+0.10×0.933×1.500=0.239kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.162×1.500-0.117×0.933×1.500=-0.282kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.239×10,0.282×10)/4730.0=59.619N/mm；
大横杆的最大弯曲应力为σ=59.619N/mm小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.100=0.135kN/m；
活荷载标准值:q2=Q=0.667kN/m；
最大挠度计算值为：
V=
0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113 600.0)=1.626mm；
大横杆的最大挠度 1.626mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.500=0.053kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；
活荷载标准值：Q=2.000×1.000×1.500/(2+1)=1.000kN；
集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.150)+1.4×1.000=1.644kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.035×1.000/8=0.005kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=1.644×1.000/3=0.548kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.553kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.553×10/4730.000=116.959N/mm；
小横杆的最大应力计算值σ=116.959N/mm小于小横杆的抗压强度设计值205.000 N/mm，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000)=0.020mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.150+1.000=1.203kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9)/(72×2.060×10
×113600.0)=1.825mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+1.825=1.844mm；
小横杆的最大挠度和 1.844mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.500×2/2=0.053kN；
小横杆的自重标准值:P2=0.035×1.000=0.035kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；
活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.225)+1.4×1.500=2.412kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×15.00=3.200；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×5×1.500×(1.000+0.3)/2=1.463kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×5×1.500/2=0.563kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005
NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.337kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×1.000×1.500×2/2=3.000kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo=0.600kN/m；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740；
Us--风荷载体型系数：取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.600×0.740×0.649=0.202kN/m；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.337+1.4×3.000=10.604kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.337+0.85×1.4×3.000=9.974kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah/10=0.850×1.4×0.202×1.500×
1.800/10=0.117kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=10.604kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；
长细比Lo/i=196.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；
立杆净截面面积：A=4.50cm；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm；
σ=10604.000/(0.188×450.000)=125.348N/mm；
立杆稳定性计算σ=125.348N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000
N/mm，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=9.974kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；
长细比:L0/i=196.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188
立杆净截面面积：A=4.50cm；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm；
σ=9974.400/(0.188×450.000)+116656.499/4730.000=142.564N/mm；
立杆稳定性计算σ=142.564N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000
N/mm，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.202kN/m；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=4.575kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.575kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.50cm；[f]=205.00N/mm；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.500×10×205.000×10=87.545kN；
Nl=9.575 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=9.575小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm，截面抵抗矩W=108.30cm，截面积A=21.95 cm。 受脚手架集中荷载N=1.2×5.337+1.4×3.000=10.604kN； 水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1]=13.782kN； R[2]=8.274kN； R[3]=-0.124kN。 最大弯矩Mmax=1.651kN.m； 最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.651×10/(1.05×108300.0)+ 0.000×10/2195.0=14.517N/mm； 水平支撑梁的最大应力计算值14.517N/mm小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.919。 经过计算得到最大应力σ=1.651×10/(0.919×108300.00)=16.582N/mm； 水平钢梁的稳定性计算σ=16.582小于[f]=215.000N/mm,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=19.491kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=19.491kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)； α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K--钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取19.491kN，α=0.820，K=6.000，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=19.491kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1949.111×4/3.142×125.000)=15.000mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.124kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[123.680×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.255mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.124kN； d--楼板螺栓的直径，d=20.000mm [fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm； h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 123.680/(3.142×20.000×1.270)=1.550mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=8.274kN； d--楼板螺栓的直径，d=20.000mm； b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm； fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm； 经过计算得到公式右边等于115.26kN，大于锚固力N=8.27kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB50017-2017 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计 ) 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区陕西西安市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.25 0.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.139，0.128 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单 立杆稳定性) 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+ 1)=1.404kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.9/(2+1))=0.12kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.404×1.52=0.316kN·m σ=γ0M max/W=1×0.316×106/4120=76.681N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m =0.158×106/4491.0=35.181N/mm2 地2012-G-95项目3#地块工程 脚手架 安 全 专 项 施 工 方 案 编制单位：集团地2012-G-95 3#地块工程项目部 目录 第一节、工程概况 ---------------------------------------- 2 一、工程概况 ----------------------------------------- 2 二、施工平面布置 ------------------------------------- 3 三、施工要求 ----------------------------------------- 3 四、技术保证条件 ------------------------------------- 3第二节、编制依据 ---------------------------------------- 4 第三节、施工计划 ---------------------------------------- 5 一、材料与设备计划------------------------------------ 5第四节、施工工艺技术 ----------------------------------- 10 一、技术参数 ---------------------------------------- 10 二、工艺流程 ---------------------------------------- 13 三、施工方法 ---------------------------------------- 14 四、检查验收 ---------------------------------------- 27 第五节、施工安全保证措施-------------------------------- 30 一、组织保障 ---------------------------------------- 30 二、技术措施 ---------------------------------------- 31 三、监测监控 ---------------------------------------- 41 四、应急预案 ---------------------------------------- 43 第六节、劳动力计划 ------------------------------------- 46 一、专职安全生产管理人员----------------------------- 46 二、特种作业人员 ------------------------------------ 46 第七节、计算书及相关图纸-------------------------------- 47 【计算书】 ------------------------------------------ 47 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书---------------------- 47 型钢悬挑脚手架(阳角)计算书------------------------ 67 三排悬挑架主梁验算计算书-------------------------- 74 四排悬挑架主梁验算计算书-------------------------- 88 搁置主梁验算计算书------------------------------- 103附图-------------------------------------------------- 115 悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图 二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时 甘肃省残疾人辅助器具资源中心悬挑卸料平台工程施工方案 计算书 工程名称：甘肃省残疾人辅助器具资源中心 施工单位：甘肃省长城建设集团总公司 编制人：杨擘 日期： 2015年7月11日 目录 一、悬挑卸料平台计算书的编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、次梁验算 (1) 四、主梁验算 (3) 五、钢丝绳验算 (6) 六、主梁楼板锚固验算 (7) 一、悬挑卸料平台计算书的编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) 7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 三、次梁验算 次梁采用16号工字钢 ,截面积 A= 26.1cm2，截面惯性距 I= 1130.0cm4，截面模量 W= 141.0cm3，回转半径 i=6.58cm，截面尺寸：b= 88.0mm,h=160.0 mm,t=9.9 mm。次楞自重荷载标准值=0.205kN/m，面板自重荷载标准值=0.35kN/m2 （一）抗弯强度验算 1、次梁按简支梁计算，其计算跨度取主梁间距，L=2m，次梁最大计算宽度：1.13m 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=1.2×(1.13×0.35+0.205)+1.4×1.13×1.67=3.36KN/m q1=1.35×(1.13×0.35+0.205)+1.4×0.7×1.13×1.67=2.66 KN/m 根据以上两者比较应取q1= 3.36KN/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 面板与次梁自重荷载设计值q2=1.2×(1.13×0.35+0.205)=0.721KN/m 跨中集中荷载设计值P=1.4×7= 9.800KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1= 0.125q 1 l2=0.125×3.36×22=1.680KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2= 0.125q 2 l2+0.25Pl=0.125×0.721×22+0.25×9.800×2=5.261KN·m 取M max =5.261KN·m验算强度。 次梁抗弯强度设计值f=205N/mm2； σ= M max = 5.261×106 =37.31N/mm2 < f=205N/mm2 W 141.0×103 次梁抗弯强度满足要求! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 1.13×0.35＋0.205=0.601KN/m 次梁最大容许挠度值:2000/150=13.3mm； 次梁弹性模量: E=206000N/mm2； 普通型钢悬挑脚手架计算书 筑龙施工技术工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由yxb_918担任项目经理，yxb_918担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根； 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数 8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2 濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况 本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计 立面图 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/( 2+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.89×0.92/8，1.89×0.152/2]=0.19kN·m σ=M max/W=0.19×106/4490=42.57N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×9004/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.528mm νmax＝0.528mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.89×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.16kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.37×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.84kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.16kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.84kN q'=0.033kN/m 悬挑式脚手架工程方案计算书 目录 一、编制依据 (2) 二、工程参数 (2) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (4) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (5) 五、扣件抗滑承载力验算 (5) 六、计算立杆段轴向力设计值N (6) 七、立杆的稳定性计算 (6) 八、连墙件计算 (8) 九、悬挑梁计算-悬挑长度1.3m (9) 十、悬挑梁的整体稳定性计算 (11) 十一、悬挑梁钢丝绳计算 (11) 十二、悬挑梁与建筑结构锚固计算 (13) 十三、转角悬挑梁计算 (14) 十四、转角联梁的计算 (16) 十五、加长悬挑梁计算 (17) 加长悬挑梁的整体稳定性计算 (19) 加长悬挑梁钢丝绳计算 (19) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 10、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号 二、工程参数 300 1500 钢丝绳14mm 900 3200 130016号工字钢 直径16mm锚固予埋件200 200-400 三、 横向水平杆（小横杆）验算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1)×S=(3+0.35)×1.5=5.03 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K ×S+1.2×Q P1×S=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kN/m 3、计算最大弯矩： M max = ql b 2 = 6.93×0.92 =0.702kN ·m 8 8 4、钢管载面模量W=4.25cm 3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm 2 6、计算抗弯强度 0 M max = 1.1×0.702×106 =181.69N/mm 2 〈205N/mm 2 W 4.25×103 7、结论：满足要求 （二）变形计算 1、钢材弹性模量E ＝2.06×105N/mm 2 2、钢管惯性矩I ＝10.19cm 4 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm 4、验算挠度 ν= 5q k l b 4 = 5×5.03×9004 =2mm 〈 900 ＝6与10mm 384EI 384×2.06×105 ×10.19×104 150 三角形钢管悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1?脚手架参数 悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为 3.1 m ； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 2.49m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为0.25m ； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m; 采用的钢管类型为048X3; 横杆与立杆连接方式为单扣件； 单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距2.49 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 2 . . 施工均布荷载（kN/m ）: 1.000；脚手架用途：装修脚手架； 同时施工层数：2层； 1200 | 3. 风荷载参数 本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2,风压高度变化系数“ 为0.796，风荷载体型系数西为1.254; 计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) : 0.1420; 脚手板自重标准值(kN/m 2): 0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) : 0.160; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2): 0.010;脚手板铺设层数：5层； 脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。 按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ； 脚手板的荷载标准值：P2= 0.3 >2.49/3=0.249kN/m 活荷载标准值：Q=1 >2.49/3=0.83kN/m ； 荷载的计算q=1.2 ?.033+1.2 >0.249+1.4 ?.83=1.501kN/m ； 1.501 kN/m 悬挑脚手架施工方案 一、工程概况： 二、主要用料及参数 材料：钢管φ48Χ3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为木脚手板，栏杆挡板为木脚手板挡板；搭设：双排脚手架，搭设高度21m，立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为1.05m，步距1.8m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，内排架离墙300mm；连墙件采用两步两跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设5层（底层、作业层及其上下层）悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。拉绳为6×19+1型，最小直径15.5mm，拉点离墙距离1200mm，拉环最小直径16mm，锚固压点螺栓直径20mm 三、施工流程 型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁→固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→…→拉钢丝绳。 四、质量要求 脚手架搭设的技术要求与允许偏差 五、安全保证措施 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。 2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。 1）基础完工后及脚手架搭设前； 2）操作层施加荷载前； 3）每搭设完10m高度后； 4）达到设计高度后。 3、使用阶段 1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载； 2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备； 3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； 6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除 1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。 二、编 制 依 1 三、脚 手 架 搭 设 构 1 四、施 工 工 艺 技 2 1、 脚手架构造 ..................................... 2、 脚手架材料 ..................................... 2 3、 搭设顺序 .. (2) 4、脚手架工程技术要求 （五）脚手架立杆荷载计算 . (17) （六） ....................................... 立杆 的稳定性计算 (18) 6、 悬 挑脚手架施工 (5) 五、 施 6 工 安 全 保 证 措 施 一）、 6 组 织 保 障 二）、 8 技 术 措 施 三）、 10 监 测 监 控 四）、 12 应 急 预 案 六、 计 13 算 书 一）参 13 数 信 息 二）、 14 大 横 杆 的 计 算 三）小 15 横 杆 的 计 算 四）扣 17 件 抗 滑 力 的 计 算 5、脚手架搭拆操作安全注意事项 . ....................................................... 5 七）连墙件稳定性 （八）悬挑脚手架验算. (21) （九）型钢悬挑卸料平台计算书29 七、附图 37 、工程概况 工程名称：泗洪富园名都土建安装工程 建设单位：宿迁市富园房地产开发有限公司 设计单位：淮安市建筑设计研究院有限公司 监理单位：江苏地元工程管理有限公司 施工单位：江苏富园建设有限公司 建筑规模：富园名都1#楼、富园名都18#楼、富园名都19#楼、三个单体工程。富园名都1#楼：建筑总面积17548 m2地上建筑面积16813 m2地下室建筑面积735 m2建筑占地615 m2建筑总面积17548 m2,檐口高度为98.9m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都18#楼：建筑总面积18289 m2地上建筑面积17406 m2地下室建筑面积883 m2地上建筑占地678 m2,建筑总面积18289 m2,檐口高度为95.90m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都19#楼：建筑总面积17548 m2 地上建筑面积16323 m2地下室建筑面积735 m2建筑占地615 m2建筑总面积17058 m2，檐口高度为93.0m,剪力墙结构32层基础为筏板基础； 二、编制依据 （ 1 ）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 （2）本工程施工图 （3）主要参考文献《建筑施工手册》第四版 （4）建筑施工脚手架实用手册》 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （6）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 型钢悬挑脚手架扣件式计算书（1.25m）计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20 11 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计 稳定性) 计算简图： 立面图 侧面图三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平 杆在上 横向水平杆上纵向水 平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[ f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 101900 横杆弹性模量E(N/m m2) 206000 横杆截面抵抗矩W(m m3) 4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.1×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1)=1.261kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))=(0.031+0.1×0.85/(2+1))=0.06kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×1.261×1.52=0.284kN·m σ=γ0M max/W=1×0.284×106/4250=66.782N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.06×15004/(100×206000×1019 00)=0.097mm νmax＝0.097mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.261×1.5=2.081kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.06×1.5=0.098kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.081kN q=1.2×0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.098kN 悬挑式扣件钢管脚手架计算书两根立杆连梁 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度21.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距2.00米。 采用的钢管类型为φ48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数0.9000，体型系数0.6000。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用10号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m 活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 工字钢悬挑脚手架施工方案（附计算书） 1.编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130) 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59) 《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80） 《钢结构设计规范》(GB50017) 《施工手册》(第五版) 施工图纸 2.工程概况 本工程为剪力墙结构，总建筑面积33085m2，混凝土墙体厚度200mm，地上分三个户型，共六个单元，首层即为标准层，层高2.8米。 此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，且不做装修使用。 3.脚手架布置原则 以结构外边线+0.35m作为外墙脚手架内排立柱的位置。 本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独 立的系统，地下部分脚手架升至二层，从三层开始搭设双排悬挑脚手架。 3.1脚手架的搭设 三层至十七层搭设双排悬挑脚手架，脚手架通过三层悬挑出 的?16工字钢梁；此脚手架只用作围护，不做材料堆放、不做装修。 南侧阳台部位搭设悬挑单排脚手架。待地下肥槽回填完毕后，搭设双排落地脚手架。 4.脚手架所用材料 4.1钢管 脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定： 新钢管：具有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。 旧钢管：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm。 立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm 平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。 扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不会发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 4.2扣件 脚手架工程施工设计 一、工程简介（概况） 工程名称：铁力滨河花园AB栋 施工单位：黑龙江省化工建设有限公司 监理单位：铁力市龙泰工程建设监理有限责任公司 勘察单位：铁力市胜达建设工程勘察有限责任公司 设计单位：黑龙江省城科建筑设计中心 建设单位：铁力市四海房地产综合开发有限责任公司 建筑面积：23670.82m2 工程结构：短肢剪力墙 层数：18层 开工日期：2010年3月15日 竣工日期：2011年7月30日 工程地址：建设大街第四中学南，石油公司西侧 工程总建筑面积23760.82m2，地下一层，地上十八层，建筑总高度为61.9m，地下一层为生活储备间，一、二层为商业网点，三～十八层为住宅。建筑结构形式为剪力墙结构（局部为框架结构）,合理使用年限为50年,抗震设防烈度为6度,防火设计建筑分类高层为Ⅱ类;其耐火等级I级；防火分区及分隔：每层设二个防火分区，防火墙采用190厚轻集料砼复合砌块，耐火极限大于4.0h，车库采用耐火级限3.0h隔墙，2.0h楼板与其它部位分隔。 二、编制依据： 1、铁力滨河花园AB栋楼施工合同。 2、铁力滨河花园AB栋楼结构及建筑施工图纸。 3、主要法规：《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》及强制性条文； 4、图纸会审记录； 5、黑龙江寒地建筑勘察设计有限公司勘测的地质勘探报告：2005-015； 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 7、《建筑施工手册》第三版； 8、《建筑施工与安全技术》； 9、《建筑施工计算手册》； 10、《建筑结构荷载规范》 11、《钢结构规范》 根据工程的实际情况，主楼全高59.4m,所以外脚手架用悬挑式单排脚手架，悬挑式脚手架搭设高度为39m，在4层顶悬挑，搭设总高度59.4m，该脚手架设计用途为结构工程作业的，每层满挂密目网全封闭，每两层设一道水平安全网。本工程脚手架采用Ⅰ20工字钢，Φ48*3.5钢管，配扣件连接。悬挑工字钢长度6m,外伸2.0ｍ,锚固端长4ｍ、采用砼中预埋20圆钢三道锚固悬挑钢梁，第一道距锚固端0.3ｍ，后两道间距0.5m。工字钢外端头间距为1.35米，用[10槽钢与工字钢悬挑端部焊城整体，在[10槽钢上按纵距焊接10cm高Ф25钢筋，用来固定脚手架立杆。脚手架立杆的纵距为1.35米，水平杆的步距1.50米。 为保证施工脚手及安全维护，外侧挂满2000目安全网，施工时脚手架连续搭设，外脚手架随主体结构上升而上升。每层平挂安全网，且设挡脚板以防向外踢出坠物。施工楼层边沿，全部搭设钢管栏杆防护。同时脚手架的搭设需满足电梯及上料平台等配套工程施工需要。 1、本工程脚手架基本施工程序为： 悬挑脚手架做法：在结构板设锚固钢筋→脚手钢梁锚固固定连接效正→交圈设硬防护→安装脚手架→拉结加固→封挂安全网→验收后使用 2、材料选用： 2.1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-1992）或《底压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2001）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《炭素机构钢》（GB/T700-1988）中Q235-A级钢的规定。 2.2所使用的钢管、扣件应送指定试验室作钢管扣件质量检测，合格后方可使用。 2.3新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：悬挑脚手架通用计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书1
悬挑脚手架计算书PKPM
悬挑脚手架专项工程施工设计方案(品茗最新版)
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28
悬挑脚手架施工方案计算书
普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架扣件式计算书
悬挑外脚手架搭设方案计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
悬挑式脚手架工程方案计算书一
三角形钢管悬挑脚手架计算书
悬挑7层脚手架施工方案+计算书模版
悬挑脚手架方案(整套)
型钢悬挑脚手架扣件式计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 两根立杆连梁
工字钢悬挑脚手架施工方案(附计算书)
脚手架计算(悬挑)全解