FUSE Observations of RX J0513.9-6951

FUSE Observations of RX J0513.9-6951
FUSE Observations of RX J0513.9-6951

a r X i v :a s t r o -p h /0503417v 1 18 M a r 2005FUSE Observations of RX J0513.9?6951

J.B.Hutchings 1,A.P.Cowley 2,R.Mann 1,P.C.Schmidtke 2,&D.Crampton 1

1Herzberg Institute of Astrophysics,NRC of Canada,Victoria,B.C.V8X 4M6,Canada;

john.hutchings@nrc.ca

2Department of Physics &Astronomy,Arizona State University,Tempe,AZ,85287-1504;

anne.cowley@https://www.360docs.net/doc/b015823273.html,,paul.schmidtke@https://www.360docs.net/doc/b015823273.html,

ABSTRACT FUSE observations were obtained in July 2003during 1.2cycles of the 0.76-day binary orbit of RX J0513.9?6951.Radial velocity measurements of the broad O VI emission pro?le show a semiamplitude of K ~26km s ?1,which is much smaller than the value of 117km s ?1measured from 2001FUSE data.Narrow O VI emissions show no measurable velocity variation.The mean velocity of the broad O VI emission is red-shifted by ~500km s ?1with respect to both the systemic and narrow emission-line velocities.Spectral di?erence plots show phase-related changes in the broad emission pro?le.Other phase-related changes such as line and continuum variations are also smaller than in the 2001spectra.We describe a moving broad absorption feature near 1020?A as possible O VI out?ow associated with a precessing jet.We discuss the implications for the stellar masses if the 2003broad O VI velocities outline the compact star’s orbital motion.Subject headings:X-rays:binaries,stars:white dwarfs 1.Introduction Supersoft X-ray sources are close binary systems thought to contain a rapidly accreting white dwarf and a low-mass donor star.Direct mass determinations for these systems have been di?cult to make since the low-mass star is much fainter than the bright accretion disk.It seemed possible that in the Large Magellanic Cloud system RX J0513?695the far ultraviolet O VI emission lines might outline the accreting

star’s orbital motion,hence revealing information about the stellar masses.

RX J0513?6951is the most luminous of the known supersoft X-ray binary systems in the Milky Way or the Magellanic Clouds.The 0.76-day binary period is well determined from optical light curves observed over many years by the MACHO project (e.g.Alcock et al.1996;Cowley et al.2002).The small variation in the orbital light curve (?m ~0.06mag)and the low-amplitude of the velocity curve from optical emission lines (semiamplitude K ~11km s ?1)suggest the system is viewed nearly pole-on.Optical and X-ray ?uxes show antiphased long-term high/low states (Reinsch et al.1996),and optical spectra show the velocity curve changes between the high and low states (Cowley et al.2002).Additionally,the system shows evidence of bi-polar jets in some optical emission lines,with velocities of ±~4000km s ?1(Crampton et al.1996;Southwell et al.1996).There is also evidence of a long-term photometric period of ~83.2days (Cowley et al.2002)which might be related to precession of the accretion disk.

Using FUSE data obtained in 2001,Hutchings et al.(2002)found the O VI resonance doublet was composed of a broad,blended emission feature,with narrow O VI emission superimposed.The broad blend

showed a moderately high velocity semi-amplitude(K~117km s?1),which implied rather large stellar masses if due to orbital motion of the compact star(Hutchings et al.2002).To determine if this motion was a transient event or a permanent feature of the system,we obtained additional FUSE spectra in July of2003.

2.2003Data and Measurements

RX J0513.9?6951was observed continuously(with earth occultations)on2003July5for1.2binary orbits.We use phases based on optical minimum light from Cowley et al.(2002):

T(min)=JD2,448,858.099±0.001+0.7629434±0.0000020E days(=MJD48857.599)

However,we note that although the photometry provides an accurate clock,the system’s low inclination suggestsΦ=0may not occur exactly at the superior conjunction of the compact star.Hence,although we know the relative phasing of variable features,the orientation of the stars with respect to the observer is somewhat uncertain.

The FUSE observations were processed as15individual spectra through the binary orbit phases, corresponding to the visibility windows during the observation period.Table1lists both the total observing time and that obtained during spacecraft nighttime.Count rates in all channels were steady,indicating that the telescope alignments were good.The long exposure windows show that we were close to the continuous viewing zone(CVZ).The airglow contamination was not correlated with the fraction of orbital night in each spectrum,so we did not separate the night and day portions of the observations.We note that the strength of the airglow emission in both epochs is similar.The mean FUSE spectrum from915?A to1100?A is shown in Fig.1.To aid in understanding the spectrum,the upper dotted line in each panel shows the H2 absorption spectrum and the lower dashed line shows the position of the principal airglow lines.

2.1.The Line Spectrum

The O VI doublet(1032,1038?A)remains the principal emission feature in the far ultraviolet spectrum. O VI continues to show both a broad(some20?A wide),blended emission and sharp individual peaks(see Fig.1&2).He II(1084?A)emission is also present,although it is badly blended with airglow lines,making its measurement very di?cult.In Fig.1one can see that He II has a P-Cygni structure,with absorption on the violet side of the emission,although contaminated by both H2absorption and airglow emission.We looked for,but did not?nd clear evidence for other possible emission lines such as N III(991?A)and C III (977,1175?A).These wavelengths are too close to strong airglow lines which have been edited out of the spectrum shown in Fig.1.Thus,emission from either N III or C III may contribute to the airglow feature which was removed.However,we do see narrow absorptions which are likely to be C III and N III,similar to the He II absorption,and suggest these lines may have a P Cyg pro?le.We note that optical spectra show weak,narrow emissions of O VI,N V,and C IV,but lower ionization lines(N III and C III)are probably not present.

In both the2001and2003FUSE spectra,absorption lines are found in the higher Lyman lines(as marked in Fig.1of Hutchings et al.2002).Similar features at the Balmer lines are seen in optical spectra (e.g.Crampton et al.1996).

In Fig.1&2we have plotted the H2absorption spectrum to show the reader that a number of the absorptions in the spectrum are due to local molecular hydrogen.In addition,the interstellar absorption of the C II doublet at1036-7?A is clearly present,with radial velocity~+30km s?1,as compared to the systemic velocity of+280km s?1(Crampton et al.1996).

There is a strong dip in the spectra near1020?A at both epochs.It appears to shift to a more positive wavelength in the2003spectra.It might possibly be associated with the narrow O VI line at1032?A.If so, it could be a signature of out?owing gas with velocity near?3300km s?1and full width about700km s?1.A corresponding absorption associated with the1038?A O VI line would be totally obscurred by Lβabsorption and by strong airglow emission.

2.1.1.O VI Emission Lines

Figure2compares the2001and2003spectra in the region around the broad O VI emission feature. We show the mean spectra from each epoch,with the continuum?ux di?erence removed by an o?set of 1.3e-14(raising the possibility of zero-point errors,which we discuss below).This?gure shows that both the broad and narrow O VI emissions were stronger during the2003observations.

The sharp O VI emission peaks show a mean velocity of+320km s?1,with a P-Cygni type absorption at~+30km s?1.These lines show a total radial velocity range of only~15km s?1and no clear phase dependence.This small variation is comparable with measures of the interstellar absorptions of C II and H2.Thus,the scatter may represent the errors due to the wavelength calibrations and overall S/N.Note that optical spectra of He II show a semiamplitude of only K=11km s?1,which is within our scatter of our FUSE measurements.The He II1084?A line is too badly blended with airglow emission to measure its velocity.

Figure3shows the broad O VI mean pro?le,with the absorptions and narrow emissions edited out(by removing the sharp airglow emissions and sharp interstellar absorptions to leave a smooth broad residual). The?gure also shows the re?ected outer wings,centered on the wavelength that gives the most compact symmetrical pro?le.To measure the velocity of this broad emission we used the mean edited spectrum as a template.This template was cross-correlated against the unedited individual spectra,and the centroid of the broad cross-correlation peak was recorded.This process was repeated for di?erent versions of the edited template,and also using variously edited individual spectra.The centroids of the broad cross-correlation peaks were not very sensitive to these detailed variations of process,suggesting that we are indeed measuring a property of the broad emission.We also measured the same velocity shifts by?tting curves through the whole broad feature.This too,yielded similar values,but with considerably more scatter.

The resulting broad-emission O VI velocity curve from the cross-correlation process,described above, is shown in Figure4.We note that we have small binary phase overlap in our data,and in all the quantities the overlap measures are in good agreement,supporting the assumption that we are measuring phase-related changes.Of course,we would prefer to have a second full cycle of observations to con?rm this.These cross-correlation velocity values were used to?t a sine-curve,whose semiamplitude was found to be K~26km s?1,much lower than the value of K~117km s?1found in the2001data using the same measuring techniques.However,the full velocity range is more than twice as large of that of the optical He II lines.The phase of O VI maximum velocity occurs atΦphot=0.77,compared toΦphot=0.70in2001. This phase di?erence is formally signi?cant at the3σlevel.While this amplitude is less than1%of the full width of the feature,it is derived from a number of independent spectra,and the values appear to be

robust to details of the measuring procedure.We note also that the?t is based on measures that cover only 1.2binary orbits,so that we may be seeing changes that are not binary-phase dependent.Against that,we also note that the values in the overlap phases do agree well.

The mean wavelength of the broad O VI line corresponds to a velocity of about+500km s?1more positive than the mean of the narrow lines or the known systemic velocity of+280km s?1(Crampton et al.1996).Possible implications of this are discussed below.

The O VI broad emission?ux was measured by integrating over the entire feature.The?uxes from the SiC channels were systematically lower than the LiF channels,by about10%,but the phase-variation was similar in all channels.A plot of the mean of the LiF channels and the best-?t sine curve through them is shown in Fig.4.The?t is signi?cantly di?erent from no variation at the3σlevel.The variation range is about6%,again much smaller than the~30%seen in2001,and the phasing(if the variation is real)di?ers by~0.2P.

Figure5shows di?erence plots between the individual spectra and the mean in the O VI region.The di?erences are heavily smoothed and ampli?ed several times to reveal the broad changes in the pro?le,which appear principally as a dip that moves back and forth.The diagram also shows a dotted line indicating how the broad di?erence dip moves in orbital phase with a large velocity amplitude.This was quanti?ed in the following way.The dip centroid was measured in each of the di?erence plots(roughly in the wavelength range1025to1050?A),and these values were used to derive a best-?t sine curve.The centroids are marked with dots in Figure5.The?t to these with orbital phase has a semi-amplitude of3.8±0.9?A(or K~1100km s?1),with a zero point value of1036.9±0.6?A,which is close to the mean wavelength of the O VI emission blend.This too is an indication that we are measuring changes in the broad emission feature,and not artifacts of the narrower blended features.Table2summarizes the?tted quantities.

2.1.2.He II Emission at1084?A

In the2001data,He II(1084?A)was present,although it was blended with airglow features(the strongest being within0.1?A of the systemic velocity of the binary),making it di?cult to estimate its strength and any variations.The2003data have much longer observation windows which are close to being in the CVZ.We?nd that airglow is present at all times,and cannot be reduced by isolating the night-time data.He II appears to be weaker than in the2001spectra,but the width of the emission(~4?A)and its central wavelength make it clear that there is He II emission blended with the airglow line.The He II line also shows P-Cygni type absorption on its violet edge(as do the narrow O VI emissions).Unfortunately the combination of airglow and H2near1084?A make measurement of He II impossible in the new FUSE spectra.

In optical spectra He II(4686?A)is always prominent,with wide wings(comparable with O VI)and a pro?le which varies over timescales much longer than the orbital period(see Crampton et al.1996;Southwell et al.1996).In addition,optical spectra also show narrow emission from the He II Pickering series lines.

2.1.

3.Hydrogen Absorption Lines

The higher Lyman series lines show deep narrow absorptions,as in the2001data.Figure6shows some of the lines and the mean,plotted in radial velocity units.The absorptions are saturated and have

a?at saturated minimum to very high series numbers,so that we cannot tell if they have more than one component.The stronger Lyman lines have sharp(airglow)emission close to rest velocity,but the ?gure is made from lines that show no sign of these.We measured individual line wavelengths and also cross-correlated the region from920-945?A with the mean spectrum.These measures indicate a very small phase-related radial velocity variation(K~8km s?1),as summarized in Table2and shown in Figure4. This variation is shifted by~0.4in phase from the broad O VI emission velocity curve.It too has much lower amplitude than that found in the2001data,where the semiamplitude was found to be K~54km s?1 and the velocity curve was antiphased with the broad O VI emission.

2.2.The Continuum

The2003continuum?ux is lower by~30%(within the measuring uncertainty of~10%)than2001. It also shows smaller variations around the binary orbit.However,the?ux changes from2001across the entire FUSE range are similar(to within10%),so there appears to be no signi?cant change in the spectral energy distribution with?ux level.We have no ground-based or FUSE FES photometry to see if the lower ?ux in2003corresponded to a fainter optical magnitude.

Both the continuum?ux level and the overall broad emission?ux were measured as a function of orbital phase.The2003spectra show small(<10%)changes in the continuum with phase(see Figure3), but we do not observe the60%?ux rise between photometric phases0.05and0.40which was seen in the 2001data.However,the FUSE light maximum still occurs near photometric phase~0.2,as in2001.

2.3.Long Period Variations

Cowley et al.(2002)found a long photometric period(83.2day)in the MACHO data.The folded light curve shows an amplitude of~0.05-0.06magnitudes at optical wavelengths.This amplitude is consistent with the variation being due to inclination changes of a nearly face-on disk precessing over a small angle. For this simple assumption,the precession angle would be~10?or less for small orbital inclinations(i less than30?).

The same scenario would predict changes in the observed jet velocities,assuming they precesses normal to the accretion disk.Crampton et al.(1996)have measured jet velocities for three epochs,corresponding to83-day phases of0.99,0.34,and0.35.The precession scenario?xes the maximum velocity at maximum light.Fitting the Crampton et al.data to this model gives a semiamplitude of the jet velocity of K~160 km s?1,with a mean value near4000km s?1.This also gives possible values of the orbital inclination and precession angle which are similar to those implied by the low orbital light curve and optical velocity amplitude.

Thus,the long-period light curve and the jet velocity changes are compatible with a precession scenario in which i is less than30?and the precession angle is less than10?.These values also turn out to be consistent with the mass considerations shown in Fig.7.Of course,many more complex scenarios are possible,since the observational evidence is minimal so far.Further observations would be very useful.

The FUSE observations have(by chance)similar long-period phasing to the Crampton et al.jet measurements.The2001data were taken at phase0.99and the2003data at phase0.30.Although we see no evidence for narrow jet emission lines in the FUSE data as are found in optical data at He II4686?A and

Hβ,the width of the broad O VI blend is comparable to the jet velocities.We also note that the1020?A absorption could be out?owing O VI gas,with a velocity of?3100km s?1(?3400km s?1in2001).These velocities are lower than the measured jet velocities at the same phases,but the change is very similar.This would also be consistent with the precession scenario if the absorption arises in an out?ow that has a wider opening angle than the jet itself.

3.Discussion and Conclusions

We?nd the O VI pro?le was stronger in2003in the innermost±1800km s?1,but otherwise it still shows a very broad blended pro?le with both lines of the doublet having approximately equal strength. Thus,the lines presumably arise in an optically thick environment.The2003broad O VI velocity curve has a small semiamplitude of K~26km s?1(much lower than the117km s?1seen in2001),indicating that the earlier(and perhaps both)variations are not dominated by orbital motions.It is interesting that the derived binary phasing of the broad velocity variations is close to the same as the2001values.The maximum velocity occurs near quadrature(assuming minimum light is when the unheated side of the donor star is most visible).This is as expected if the velocities are related to the white dwarf’s orbital motion, arising in its accretion disk.The change in amplitude,but little in phase,may indicate radial rather than azimuthal changes in the O VI disk structure.

The spectral di?erence plots show that there are phase-related pro?le changes arising over the whole broad pro?le.These can be represented as a wide absorption feature with velocity semiamplitude of

K~1100kms?1.This is far too high to be orbital motion,but it may arise in an asymmetry in the hot inner accretion disk around the compact star or be related to the inner parts of the high velocity jet which presumably lies near the line of sight.In this connection we note the broad absorption dip at~1020?A might also arise from O VI moving near the terminal velocity of the jet.

Although the O VI velocity phasing is close to the2001value,the line and continuum?ux changes have di?erent phasing.The narrow O VI emission peaks show no signi?cant velocity changes.The Lyman absorptions,continuum?ux,and O VI emission?ux all have lower amplitudes than in the2001data.In addition,they all show di?erent phasing,while they were nearly in phase in the2001data.The Lyman absorptions are saturated.They have a mean velocity of+200km s?1.No Lyman absorption lies at the sharp O VI velocity of+350km s?1,even if there are two components.The Lyman lines are variably contaminated by airglow and H2absorption,so phase-related pro?le changes cannot be detected easily.The small phase-related velocity change could possibly be due to out?ow from the system,as well as intervening absorbers not related to the binary system.The phasing of these velocity variations is consistent with origin in the gas stream from the donor star.

From the2001data we postulated that the broad O VI emission might arise in an orbit close to the white dwarf,and thus may represent its orbital velocity.Clearly,the substantial change between observing epochs indicates that the large velocity amplitude measured in2001must have arisen in mass?ows within the system,not just from the white dwarf’s orbital motion.However,for interest,in Figure7we show the implied masses for a star with the velocity semiamplitude of K=26km s?1(from the2003O VI broad emission).The diagram also shows the boundaries set by assuming the jet velocities of±4000km s?1are at the escape velocity of the white dwarf,and the broad line width(~2500km s?1)represents the rotational velocity of disk gas near the white dwarf’s surface.These contraints de?ne an area in the mass plot of Figure7bounded by the dashed lines.If we further assume that the mass losing star has evolved o?the

main sequence,the allowed mass values are~0.6-1.2M⊙for the white dwarf and~0.3-0.4M⊙for the donor star.

Determining the mean velocity of the broad emission involves a number of assumptions.If it is symmetrical,as shown in Fig.2,we?nd it is redshifted from the sharp emission components by~+500km s?1,suggesting a possible gravitational redshift of gas near the surface of the white dwarf.The gravitational redshift of a0.65M⊙WD is about300km s?1and that of a1.4M⊙WD is600km s?1.Thus,the observed shift might be evidence that the WD is massive and that the O VI arises very close to its surface.The fact that the broad doublet lines are apparently of equal?ux,indicates that they are formed in a high density region.

We thank Alex Fullerton for help with the FUSE data,and the referee for helpful comments.

Table1.

Dataset JD(mid-exp)Exposure time,in sec Photometric D006010....2452800+Total Nighttime Phase a

a Phases with respect to light minimum,which is not necessarily conjunction of the two stars.Ephemeris: T(min)=JD2,448,858.099±0.001+0.7629434±0.0000020E(=MJD48857.599),where T(min)is minimum V light(Cowley et al.2002).

Table2.

Feature Photometric Semiamplitude ME

Phase a(km s?1or%)(km s?1or%)

a Phases with respect to V light minimum.Ephemeris:T(min)=JD2,448,858.099±0.001+

0.7629434±0.0000020E(from Cowley et al.2002).

REFERENCES

Alcock,C.,et al.1996,MNRAS,280,L49

Cowley,A.P.,Schmidtke,P.C.,Crampton,D.,&Hutchings,J.B.1998,ApJ,504,854

Cowley,A.P.,Schmidtke,P.C.,Crampton,D.,&Hutchings,J.B.2002,AJ,124,2233

Crampton,D.,Hutchings,J.B.,Cowley,A.P.,Schmidtke,P.C.,McGrath,T.K.,O’Donoghue,D.,& Harrop-Allin,M.K.1996,ApJ,456,320

Hutchings,J.B.,Winter,K.,Cowley,A.P.,Schmidtke,P.C.,&Crampton,D.2002,AJ,124,2833 Reinsch,K.,van Teeseling,A.,Beuermann,K.,&Abbott,T.M.C.1996,A&A,309,L11 Southwell,K.A.,Livio,M.,Charles,P.A.,O’Donoghue,D.,&Sutherland,W.J.1996,ApJ,470,1065

Fig.1.—The mean FUSE spectrum of RX J0513.9?6951(solid line).The dotted line at the top of each panel shows the positions and relative strengths of H 2absorbers,and the lower dashed line shows the principal airglow features.Fluxes are in erg cm ?2s ?1?A ?1.The dots in the upper panel show the rest wavelengths of Lyman lines.

Fig.2.—Mean spectra in O VI doublet region for the2001(dashed line)and2003(solid line)epochs.Fluxes are in erg cm?2s?1?A?1.The zero point has been adjusted for the2001spectrum by subtracting1.3e-15, in order to match the continuum levels.The overall2003pro?le is higher in the central region,while the airglow and absorption features match well.H2absorbers can be identi?ed from the model spectrum plotted in the lower panel.The strongest airglow lines(including Lyβat1026?A)have been edited out manually,but their positions are marked.Note the change in the position of the absorption feature near1020-1?A.

Fig.3.—Mean broad O VI emission from the2003data,with the re?ected pro?le(shown as a dotted line) superimposed.Fluxes are in erg cm?2s?1?A?1.To create this pro?le,we have edited out the sharp emissions and absorptions.The center of the broad line is arbitarily set to zero velocity.The re?ection wavelength is chosen to maximize the broad feature symmetry.Note that the center of the broad pro?le is positively displaced with respect to the average position of the narrow O VI emission by~500km s?1,as discussed in the text.

Fig.4.—Individual velocity measures with superimposed best-?t sine curves.The circled points are those from the?nal overlapping phases in the observation sequence.In a few cases,measures were not possible or reliable due to data?aws,so not all quantities have15values plotted.The crosses show the average formal 1σerrors and phase range for a measure.(top)O VI cross-correlation velocities from the LiF1A(large dots)

Fig.5.—Mean spectrum(top)and di?erences from the mean obtained by subtracting the individual spectra. The di?erence spectra are smoothed over~5?A and expanded by a factor5.The dots show the approximate centroids of the broad absorption feature,and the dashed curve illustrates a best-?t sine curve through them.

Fig.6.—Pro?les of the Lyman absorption lines least contaminated by airglow emission and H2absorption. Fluxes are in erg cm?2s?1?A?1.Each line is identi?ed by its rest wavelength and shifted vertically by2.e-14 to provide separation from the mean pro?le(shown as the heavy line).Note the?at-bottomed saturated absorption pro?les and the large width in velocity.

Fig.7.—Mass diagram resulting from adopting the overall2003broad O VI emission velocity curve and assuming it traces the orbital motion of the compact star.The sketched limits arise from other considerations of the system,as described in the text.

三端稳压集成电路LM317工作原理

LM317工作原理分析

LM317工作原理 三端稳压集成电路LM317是三端稳压集成电路,它具有输出电压可变、内藏保护功能、体积小、性价比高、工作稳定可靠等特点。采用的电路模式如图所示,调节可变电阻R2的阻值,便可从LM317的输出端获得可变的输出电压0U 。 从图中的电路中可以看出,LM317的输出电压(也就是稳压电源的输出电压)0U 为两个电压之和。即A 、B 两点之间的电压也就是加在R2上的电压222R R U I R =?,而2R I 实际上是两路电流之和,一路是经R1流向R2的电流1R I ,其大小为1/1R U R 。因1R U 为恒定电压1.25V ,Rl 是一个固定电阻,所以1R I 是一个恒定的电流。另一路是LM317调整端流出的电流D I ,由于型号不同(例如LM317T 、LM317HVH 、LM317LD 等),生产厂家不同,其D I 的值各不相同。即使同一厂家,同一批次的LM317,其调整端流出的电流D I 也各不相同。尽管这祥.但总的来说D I 的电流但是有一定规律的,即D I 的平均值是50A μ左右,最大值一般不超过100A μ。而且在LM317稳定工作时,D I 的值基本上是一个恒定的值。当由于某种原因引起D I 变化相对较大时,LM317就不能稳定地工作。总而言之,2R I 是1R I 、D I 两路恒定电流之和.2R U 是由两路恒定电流1R I 、D I 流经R2产生的,调节R2的阻值即可调节LM317的输出电压0U (0U 是恒定电压1R U 与2R U 之和)。既然D I 和IR1对调节输出电压0U 都起到了一定的作用,并且1R I 是由R1提供的,1R I 的大小也没有任何限制.是否可以使R1的阻值趋于无穷大,使1R I 的电流值趋向于无穷小如果可以这样做的话,就可以去掉R1,只用可变电阻R2就可以调节LM317的输出电压。 LM317作为输出电压可变的集成三端稳压块,是一种使用方便、应用广泛的集成稳压块。稳压电源的输出电压可用下式计算,0V =(1+ R2/R1)。仅仅从公

稳压管,TVS管,压敏电阻,FUSE的作用和原理

稳压管、TVS管、压敏电阻、FUSE 稳压管: 1、浪涌保护电路:稳压管在准确的电压下击穿,这就使得它可作为限制或保护之元件来使用,因为各种电压的稳压二极管都可以得到,故对于这种应用特别适宜.图中的稳压二极管D是作为过压保护器件.只要电源电压VS超过二极管的稳压值D就导通,使继电器J吸合负载RL就与电源分开. 2、电视机里的过压保护电路:EC是电视机主供电压,当EC电压过高时,D导通,三极管BG导通,其集电极电位将由原来的高电平(5V)变为低电平,通过待机控制线的控制使电视机进入待机保护状态. 3、电弧抑制电路:在电感线圈上并联接入一只合适的稳压二极管(也可接入一只普通二极管原理一样)的话,当线圈在导通状态切断时,由于其电磁能释放所产生的高压就被二极管所吸收,所以当开关断开时,开关的电弧也就被消除了.这个应用电路在工业上用得比较多,如一些较大功率的电磁吸控制电路就用到它. 4、串联型稳压电路:在此电路中,串联稳压管BG的基极被稳压二极管D钳定在13V,那么其发射极就输出恒定的12V电压了.这个电路在很多场合下都有应用 瞬态电压抑制二极管(TVS管) 瞬态电压抑制二极管(TVS管)常称为防雷管,是一种安全保护器件。这种器件在电路系统中起到分流、箝位作用,可以有效降低由于雷电、电路中开关通断时产生的高压脉冲,避免雷电、高压脉冲损坏其它器件。其工作原理是交流到直流震荡产生直流波,用TVS去掉尖峰,直接并接在次级被保护的设备之前。TVS是普遍使用的一种新型高效电路保护器件,它具有极快的响应时间(亚纳秒级)和相当高的浪涌吸收能力。当它的两端经受瞬间的高能量冲击时,TVS能以极高的速度把两端间的阻抗值由高阻抗变为低阻抗,以吸收一个瞬间大电流,从而把它的两端电压箝制在一个预定的数值上,从而保护后面的电路元件不受瞬态高压尖峰脉冲的冲击。正因为如此,TVS可用于保护设备或电路免受静电、电感性负载切换时产生的瞬变电压,以及感应雷所产生的过电压。 TVS管有单向、双向两种。单向的图形符号与稳压管相似,TVS器件按极性可分为单极性和双极性两种;按用途可分为通用型和专用型;按封装和内部结构可分为轴向引线二极管、双列直插TVS阵列、贴片式和大功率模块等[1]。轴向引线的产品峰值功率可达400 W、500 W、600W、1500W和5 000W。其中大功率的产品主要用在电源馈线上,低功率产品主要用在高密度安装场合。对于高密度安装的场合,也可以选择双列直插和表面贴装等封装形式。 应用电路。当输入端有高压浪涌脉冲引入时,不论脉冲方向如何,TVS管能快速进入击穿状态,对输入电压进行箝位。在电源端用TVS比较好。电源主要保护有两种: AC/DC电源输入防雷过压保护: AC/DC电源输入过压保护: 常用的电能有二种AC,DC.国内电网供电通常为AC220/AC380V,但是由于电网通常不稳定,所以要在选型的时候考虑相应的浮动电压。当用于低压电源(通常属于次级保护)我们可以选用TVS。 常用的双向TVS管参数: 截止电压(V)击穿电压(Vmin)击穿电压(Vmax)测试电流(mA)最大箝位电压(V)最高脉冲电流(A)反向漏电流(uA) 在选用TVS时,应考虑以下几个主要因素: (1)若TVS有可能承受来自两个方向的尖峰脉冲电压(浪涌电压)冲击时,应当选用双极性的,否则可选用单极性。 (2)所选用TVS的Vc值应低于被保护元件的最高电压。Vc是二极管在截止状态的电压,也就是在ESD冲击状态时通过TVS的电压,它不能大于被保护回路的可承受极限电压,否则器件面临被损坏的危险。(3)TVS在正常工作状态下不要处于击穿状态,最好处于VR以下,应综合考虑VR和VC两方面的要求来

保护用fuse选型说明

1保险丝类 1.1保险丝结构介绍 一般保险丝由三个部分组成:一是熔体部分,它是保险丝的核心,熔断时起到切断电流的作用,同一类、同一规格保险丝的熔体,材质要相同、几何尺寸要相同、电阻值尽可能地小且要一致,最重要的是熔断特性要一致;二是电极部分,通常有两个,它是熔体与电路联接的重要部件,它必须有良好的导电性,不应产生明显的安装接触电阻;三是支架部分,保险丝的熔体一般都纤细柔软的,支架的作用就是将熔体固定并使三个部分成为刚性的整体便于安装、使用,它必须有良好的机械强度、绝缘性、耐热性和阻燃性,在使用中不应产生断裂、变形、燃烧及短路等现象; 电力电路及大功率设备所使用的保险丝,不仅有一般保险丝的三个部分,而且还有灭弧装置,因为这类保险丝所保护的电路不仅工作电流较大,而且当熔体发生熔断时其两端的电压也很高,往往会出现熔体已熔化(熔断)甚至已汽化,但是电流并没有切断,其原因就是在熔断的一瞬间在电压及电流的作用下,保险丝的两电极之间发生拉弧现象。这个灭弧装置必须有很强的绝缘性与很好的导热性,且呈负电性。石英砂就是常用的灭弧材料。 参数解释: ①.NORMAL OPERATING CURRENT: FUSE所串联回路通过的满载电流 ②.INTERRUPTING RATING:在保险丝额定电压范围内所允许保险丝安全熔断的电流, 目前使用的半导体保护保险的INTERRUPTING RATING一般达到20KA,如果此电流持续时间足够短,Fuse将不会熔断,fuse具有重复承受此冲击的能力。但是注意,如果短路电流超过此分断电流规格,可能导致FUSE无法正常熔断。③.VOLTAGE RATING:Fuse所承受的额定电压,如果Fuse熔断后两端的电压差越高, 由于内部的拉弧效应,Fuse熔断速度越慢,参考曲线如下:

三端稳压器工作原理(精华)

LM317工作原理 三端稳压集成电路LM317是三端稳压集成电路,它具有输出电压可变、内藏保护功能、体积小、性价比高、工作稳定可靠等特点。采用的电路模式如图所示,调节可变电阻R2的阻值,便可从LM317的输出端获得可变的输出电压0U 。 从图中的电路中可以看出,LM317的输出电压(也就是稳压电源的输出电压)0U 为两个电压之和。即A 、B 两点之间的电压也就是加在R2上的电压 222R R U I R =?,而2R I 实际上是两路电流之和,一路是经R1流向R2的电流1R I ,其大小为1/1R U R 。因1R U 为恒定电压1.25V ,Rl 是一个固定电阻,所以1R I 是一个恒定的电流。另一路是LM317调整端流出的电流D I ,由于型号不同(例如LM317T 、LM317HVH 、LM317LD 等),生产厂家不同,其D I 的值各不相同。即使同一厂家,同一批次的LM317,其调整端流出的电流D I 也各不相同。尽管这祥.但总的来说D I 的电流但是有一定规律的,即D I 的平均值是50A μ左右,最大值一般不超过100A μ。而且在LM317稳定工作时,D I 的值基本上是一个恒定的值。当由于某种原因引起D I 变化相对较大时,LM317就不能稳定地工作。总而言之,2R I 是1R I 、D I 两路恒定电流之和.2R U 是由两路恒定电流1R I 、D I 流经R2产生的,调节R2的阻值即可调节LM317的输出电压0U (0U 是恒定电压1R U 与2R U 之和)。既然D I 和IR1对调节输出电压0U 都起到了一定的作用,并且1R I 是

由R1提供的, I的大小也没有任何限制.是否可以使R1的阻值趋于无穷大, R 1 使 I的电流值趋向于无穷小?如果可以这样做的话,就可以去掉R1,只用可变R 1 电阻R2就可以调节LM317的输出电压。 LM317作为输出电压可变的集成三端稳压块,是一种使用方便、应用广泛的集成稳压块。稳压电源的输出电压可用下式计算, V=1.25(1+R2/R1)。仅 仅从公式本身看,R1、R2的电阻值可以随意设定。然而作为稳压电源的输出电压计算公式,R1和R2的阻值是不能随意设定的。首先LM317稳压块的输出电压变化范围是 V=1.25——37V(高输出电压的LM317稳压块如LM317HV A、 LM317HVK等,其输出电压变化范围是V o=1.25——45V),所以R2/R1的比值范围只能是0——28.6V。其次是LM317稳压块都有一个最小稳定工作电流,有的资料称为最小输出电流,也有的资料称为最小泄放电流。最小稳定工作电流的值一般为1.5mA。由于LM317稳压块的生产厂家不同、型号不同,其最小稳定工作电流也不相同,但一般不大于5mA。当LM317稳压块的输出电流小于其最小稳定工作电流时,LM317稳压块就不能正常工作。当LM317稳压块的输出电流大于其最小稳定工作电流时,LM317稳压块就可以输出稳定的直流电压。 要解决LM317稳压块最小稳定工作电流的问题,可以通过设定R1和R2阻值的大小,而使LM317稳压块空载时输出的电流大于或等于其最小稳定工作电流,从而保证LM317稳压块在空载时能够稳定地工作。此时,只要保证 V/(R1 +R2)≥1.5mA,就可以保证LM317稳压块在空载时能够稳定地工作。上式中的1.5mA为LM317稳压块的最小稳定工作电流。当然,只要能保证LM317稳 V/(R1+R2)的值也可以设定为大于1.5mA 压块在空载时能够稳定地工作, 的任意值。

Fuse设计选型详解

Fuse设计选型详解 本文仅针对Fuse(熔断器)选型,PPTC&CPTC及其他过流保护装置或电路不在其列。 一、Fuse简介及分类 1、Fuse的结构: (1)熔体:保险丝的核心部分,熔断时起到切断电流的作用。以管式保险为例,就是玻璃管中间看到的金属丝; (2)电极:熔体与电路联接的部分,该部分必须具有良好的导电性,电阻值极小; (3)支架:固定熔体与电极成为刚性的整体的部分,便于安装使用,熔体相对脆弱,所以要求支架具有良好的机械强度、绝缘性、耐热性、和阻燃性。以管式保险丝为例,就是玻璃管部分,可以防止内部的熔体被氧化或受外力而断裂,同时也保证在熔体熔断时、熔断后不会产生二次损害; (4)灭弧装置:该部分主要存在于高分断能力或高低压熔断器,可忽略。 2、Fuse的分类: (1)按保护形式:过电流保护与过热保护,在这里只讨论过电流保护的Fuse; (2)按使用范围:电力保险丝、机床保险丝、电气仪表保险丝(电子保险丝)、汽车保险丝,在这里我们适用于电子保险丝; (3)按形状(安装方式):管式保险丝(又分平头、尖头、内焊式、外焊式),铡刀式保险丝、螺旋式保险丝、片式保险丝(常见于汽车保险,少数机动车采用管式保险丝)、平板式保险丝、贴片式保险丝; (4)按额定电压:高压保险丝、低压保险丝、安全电压保险丝; 科普知识:安全电压的范围,我国规定工频安全电压(有效值)的上限为50V,直流安全电压的上限为120V,我们常说的安全电压36V一般是指工频电压等级,也就是交流电,国家标准GB/T 3805-2008[特低电压(ELV)限值]中规定交流(15Hz~100Hz)的电压的有效值额定值等级有42V,36V,24V,12V,6V,而对于更高频率或直流电的电压限值因为尚无可靠的研究数据,所以标准中未给出相应的限制。 (5)按分断能力:高分断能力保险丝、低分断能力保险丝; (6)按体积:大型、中型、小型、微型; (7)按熔断速度:特慢速保险丝(一般用TT表示)、慢速保险丝(一般用T表示)、中速保险丝(一般用M表示)、快速保险丝(一般用F表示)、特快速保险丝(一般用FF表示)。 (8)按安规认证:欧规保险丝(IEC标准,中国、欧洲)、美规保险丝(UL/CSA标准,美国、加拿大等北美国家)、日规保险丝(MIT/KTL标准,日韩) (9)按分断电流范围:全范围分断能力(不涉及)、部分范围分断能力 (10)按使用类别:一般用途保险丝、电机保护用保险丝 (11)按熔断指示:无指示、有指示(熔断指示如发光、变色、弹出固体指示器等)二、保护装置设计选型的基本要求 该部分为电气保护的基本要求,不仅针对Fuse 1、选择性:当电路发生故障时,只离故障点最近的保护装置动作,切除故障,而其他部分仍然正常运行。保护装置满足这一要求的动作,称为“选择性动作”。如果电路发生故障时,靠近故障点的保护装置不动作(拒动),而离故障点远的前一级保护装置动作(越级动作),就称为“失去选择性”。 2、速动性:为防止故障扩大,减轻其危害程度,并提高电路运行的稳定性,因此在电路发生故障时,保护装置应尽快的动作,切除故障。(及时有效的动作) 3、可靠性:保护装置在应该动作时动作,不应该拒动;而不应该动作时,就不应误动。可靠性要求非常重要,需要根据实际需求选择合适的规格。

三端集成稳压器的工作原理

三端集成稳压器的工作原理

————————————————————————————————作者:————————————————————————————————日期:

三端集成稳压器的工作原理 现以具有正电压输出的78L××系列为例介绍它的工作原理。 电路如图1所示,三端式稳压器由启动电路、基准电压电路、取样比较放大电路、调整电路和保护电路等部分组成。下面对各部分电路作简单介绍。

(1)启动电路 在集成稳压器中,常常采用许多恒流源,当输入电压VI接通后,这些恒流源难以自行导通,以致输出电压较难建立。因此,必须用启动电路给恒流源的BJT T4、T5提供基极电流。启动电路由T1、T2、DZ1组成。当输入电压VI高于稳压管DZ1的稳定电压时,有电流通过T1、T2,使T3基极电位上升而导通,同时恒流源T4、T5也工作。T4的集电极电流通过DZ2以建立起正常工作电压,当DZ2达到和DZ1相等的稳压值,整个电路进入正常工作状态,电路启动完毕。与此同时,T2因发射结电压为零而截止,切断了启动电路与放大电路的联系,

从而保证T2左边出现的纹波与噪声不致影响基准电压源。 (2)基准电压电路 基准电压电路由T4、DZ2、T3、R1、R3及D1、D2组成,电路中的基准电压为 式中VZ2为DZ2的稳定电压,VBE为T3、D1、D2发射结(D1、D2为由发射结构成的二极管)的正向电压值。在电路设计和工艺上使具有正温度系数的R1、R2、DZ2与具有负温度系数的T3、D1、D2发射结互相补偿,可使基准电压VREF基本上不随温度变化。同时,对稳压管DZ2采用恒流源供电,从而保证基准电压不受输入电压波动的影响。 (3)取样比较放大电路和调整电路 这部分电路由T4~T11组成,其中T10、T11组成复合调整管;R12、R13组成取样电路;T7、T8和T6组成带恒流源的差分式放大电路;T4、T5组成的电流源作为它的有源负载。

NTFS文件系统中文件的安全擦除7页word

NTFS文件系统中文件的安全擦除 NTFS(New Technology File System)是微软开发的具有较好容错性和安全性的文件系统。NTFS将磁盘卷中的所有数据都以文件的方式,而数据类型,大小等信息都作为文件的属性,记录在主文件表(Main File Table, MFT)记录中,每条MFT记录都分配同样大小的空间描述文件(夹)。当文件放入回收站并被清空删除时,操作系统将文件MFT记录相应字段置为删除标志(在MFT中0x16偏移处),同时文件MF记录号在$MFT的Bitmap属性 中对应位置0标志该MFT记录号可供重新分配,将文件占用的数据簇在$Bitmap中的对应位置0标志空闲可供再分配。虽然删除文件,在操作系 统用户视图中无法获取,但通过数据恢复手段,该文件仍然可以再现。 本文对NTFS的主文件表记录及位图文件进行分析,研究了NTFS文件系统下文件的安全擦除。 1 NTFS 卷文件管理 1.1 簇管理 NTFS以簇为基本单位分配回收存储空间[1],与FAT结构不同,NTFS 卷(volume)从0扇区开始划分簇,每簇为1,2,4或8个扇区,根据分区的大小不同,最大值不超过8扇区,格式化时可以以格式化参数的形式设定。而在FAT中,由于卷管理空间的限制,只能通过增加簇大小来管理大容量硬盘,较NTFS文件系统,容易造成存储空间的浪费。NTFS簇大小, 即每簇扇区数保存在BOOT扇区(0扇区)。同时,NTFS通过Bitmap文件记录所有簇的使用情况,1个bit对应一个簇,值为1表示已经分配,为0 表示未分配。FAT文件系统中的FAT表不仅记录了数据簇的使用情况,还

三端稳压管

三端稳压管 三端稳压管是一种直到临界反向击穿电压前都具有很高电阻的半导体器件。稳压管在反向击穿时,在一定的电流范围内(或者说在一定功率损耗范围内),端电压几乎不变,表现出稳压特性,因而广泛应用于稳 压电源与限幅电路之中。 三端稳压管的分类 三端稳压管,主要有两种,一种输出电压是固定的,称为固定输出三端稳压管,另一种输出电压是可调的,称为可调输出三端稳压管,其基本原理相同,均采用串联型稳压电路。 三端稳压管的原理 因为固定三端稳压器属于串联型稳压电路,因此它的原理等同于串联型稳压电路。 其中R1、Rp、R2组成的分压器是取样电路,从输出端取出部分电压UB2作为取样电压加至三极管T2的基极。稳压管Dz以其稳定电压Uz作为基准电压,加在T2的发射极上。R3是稳压管的限流电阻。三极管T2组成比较放大电路,它将取样电压UB2与基准电压Uz加以比较和放大,再去控制三极管T1的基极电位。输入电压Ui加在三极管T1与负载RL相串联的电路上,因此,改变T1集电极间的电压降UCE1便可调节RL两端的电压Uo。也就是说,稳压电路的输出电压Uo可以通过三极管T1加以调节,所以T1称为调整管。由于调整元件是晶体管管,而且在电路中与负载相串联,故称为晶体管串联型稳压电路。电阻R4和T1的基极偏置电阻,也是T2的集电极负载电阻。 当电网电压降低或负载电阻减小而使输出端电压有所下降时,其取样电压UB2相应减小,T2基极电位下降。但因T2发射极电位既稳压管的稳定Uz保持不变,所以发射极电压UBE2减小,导致T2集电极电流减小而集电极电位Uc2升高。由于放大管T2的集电极与调整管T1的基极接在一起,故T1基极电位升高,导致集电极电流增大而管压降UCE1减小。因为T1与RL串联,所以,输出电压Uo基本不变。 同理,当电网电压或负载发生变化引起输出电压Uo增大时,通过取样、比较放大、调整等过程,将使调整调整管的管压降UCE1增加,结果抑制了输出端电压的增大,输出电压仍基本保持不变。 调节电位器Rp,可对输出电压进行微调。调整管T1与负载电阻RL组成的是射极输出电路,所以具 有稳定输出电压的特点。 在串联型稳压电源电路的工作过程中,要求调整管始终处在放大状态。通过调整管的电流等于负载电流,因此必须选用适当的大功率管作调整管,并按规定安装散热装置。为了防止短路或长期过载烧坏调整管,在直流稳压器中一般还设有短路保护和过载保护等电路。 三端稳压管使用注意事项 在使用时必须注意:(VI)和(Vo)之间的关系,以7805为例,该三端稳压管的固定输出电压是5V,而输入电压至少大于7V,这样输入/输出之间有2-3V及以上的压差。使调整管保证工作在放大区。但压差取得大时,又会增加集成块的功耗,所以,两者应兼顾,即既保证在最大负载电流时调整管不进入饱和,又不 致于功耗偏大。 另外一般在三端稳压管的输入输出端接一个二极管,用来防止输入端短路时,输出端存储的电荷通过稳 压器,而损坏器件。 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------

三端稳压电路图集分析

三端稳压电路图集(六祖故乡人汇编2013年9月8日) LM317可调稳压电源电路图: LM317是可调稳压电源中觉的一种稳压器件,使用也非常方便。LM317 是美国国家半导体公司的三端可调正稳压器集成电路。很早以前我国和世界各大集成电路生产商就有同类产品可供选用,是使用极为广泛的一类串连集成稳压器。LM317 的输出电压范围是1.25V —37V(本套件设计输出电压范围是 1.25V—12V),负载电流最大为 1.5A。它的使用非常简单,仅需两个外接电阻来设置输出电压。此外它的线性率和负载率也比标准的固定稳压器好。LM317 内置有过载保护、安全区保护等多种保护电路。 为保证稳压器的输出性能,R应小于240欧姆。改变RP阻值稳压电压值。D5,D6用于保护LM317。 输出电压计算公式:Uo=(1+RP/R)*1.25 下面是LM317可调稳压电源电路图的元器件清单: 下面是LM317可调稳压电源电路图:

三端集成稳压可调电源电路设计: 如图所示,此电路的核心器件是W7805。W7805将调整器,取样放大器等环节集于一体,内部包含限流电路、过热保护电路、可以防止过载。具有较高的稳定度和可靠性。W7805属串联型集成稳压器。其输出电压是固定不变的,这种固定电压输出,极大的限制了它的应用范围。如果将W7805的公共端即3脚与地断开,通过一只电位器接到-5V左右的电源上,就可以在改变电位器阻值的同时,使集成稳压器的取样电压及输出电压都随之改变。图中RP1就是为此而设计的。只要负电压的大小取得合适便能使输出电压从0V起连续可调,输出电压的最大值由W7805的输入电压决定,本稳压器0V-12V可调。VD3整流,C2滤波,VD4稳压后提供5V负电压。 元件选择:变压器应选用5V A,输出为双14V;二极管VD1-VD4选用1N4001;VDW 选用稳压值为5-6V的2CW型稳压管;RP1用普通电位器;RP2为微调电阻。IC用7805;其它元件参数图中已注明,无特殊要求。 电路调试:元件焊接无误后可通电调试,首先测b点对地电压,空载时应在18V左右;d点电压大约为-5.5V--6V,如不正常,可重点检查VD3,C2,R1,VDW,RP2等元件,然后再测量输出电压,旋动RP1,万用表指针应能在较大范围变动,说明稳压器工作正常;最后

三端稳压管电路

三端稳压器扩流电路 2007-02-07 18:43 经典的电源电路(7805扩流) 上图为在非常流行的经典电路上做小许改动的电路图.电路目的: 1)+24V 转换为+5V +/-5% 2)可提供+2A以上的电流. 主要元件: TIP32C (ST) L7805CV (ST)

图中的R62,在实际应用中已经更改为22 OHM. 功率元件TIP32C已经加散热片 ---------------------------------- ----------- 此电路是极为常见的一个线性三端稳压器扩流电路,我们在实际使用的时候,遇到一些由于没有考虑周全或者说是低级错误的故障,故而开贴让坛子里面的朋友讨论,让以后用到此电路的朋友不至于重蹈覆辙. 1. 首先说此电源的缺点吧: 1.1 此电源是线性稳压电路,所有有其特有的内部功率损耗大,全部压降均转换为热量损失了,效率低.所以散热问题要特别注意. 1.2 由于核心的元件7805的工作速度不太高,所以对于输入电压或者负载电流的急剧变化的响应慢.

1.3 此电路没有加电源保护电路,7805本身有过流和温度保护但是扩流三极管TIP32C没有加保护,所以存在一个很大的缺点,如果7805在保护状态以后,电路的输出会是Vin-Vce, 电路输出超过预期值,这点要特别注意. 2. 电源的优点. 2.1 电路简单,稳定.调试方便(几乎不用调试). 2.2 价格便宜,适合于对成本要求苛刻的产品. 2.3 电路中几乎没有产生高频或者低频辐射信号的元件,工作频率 低,EMI等方面易于控制. 3. 说说电路工作原理吧. Io = Ioxx + Ic. Ioxx = IREG – IQ ( IQ 为7805的静态工作电流,通常为4-8mA) IREG = IR + Ib = IR + Ic/β (β为TIP32C的电流放大倍数) IR = VBE/R1 ( VBE 为 TIP32的基极导通电压) 所以 Ioxx = IREG – IQ = IR + Ib – IQ = VBE/R1 + IC/β- IQ 由于IQ很小,可略去,则: Ioxx = VBE/R1 + IC/β 查TIP32C手册,VBE = 1.2V, 其β可取10 Ioxx = 1.2/R + Ic/β = 1.2/22 + Ic/10 = 0.0545 + Ic/10 (此处

文件系统安全

现在你已知道如何实施帐号的安全,并已建立了一个有效的认证机制,接下来将实施安全中访问控制部分。访问控制必须在两个地方实施,即本地和远程。文件可以由用户在本地访问或通过网络进行远程访问。本课将对这两种方法逐一进行测试。 Windows NT文件系统安全 当建立文件的权限时,你必须先实现Windows NT的文件系统(NTFS),当然你也可以使用FAT格式,但是并不支持文件级的权限。FAT只在那些相对来讲,对安全要求较低的情况下使用。即使NTFS也不能认为是能完全地保护文件的,这一点在稍后的实验中你将会看到。 一旦已经实施了NTFS的文件系统格式,可通过Windows NT的资源管理器直接来管理文件的安全。使用NT资源管理器你可为设置目录或文件的权限。基于文件级的权限你可以分配下面几种:读取(R),写入(W),执行(X),删除(D),改变(P),取得所有权(O)。详细请参照下表: 为了简化权限的管理,NT有几种有关权限的标准。通常在分配权限的时候,往往是组合使用权限而不是使用单独的权限,这些权限如下表保密 标准权限基于目录基于文件 不可访问无无 列出RX 不适用 读取RX RX 添加WX 不适用 添加和读 RWS RX 取 更改RWXD RWXD

完全控制ALL ALL 在这些权限的基础上,你可以达到根据需要来访问控制。但是确定什么是你需要的最小权限是困难的。回顾一下第一课我们所讲的一个新建立的NTFS分区默认情况下everyone 组对其有完全控制的权限。这种标准是无法接受的,如果你不加选择的删除everyone组或在任何地方都把不可访问的权限赋予给everyone组,那么有可能会损坏你的NT安装。 Everyone组必须可以访问主要的系统目录(比如登陆目录)来使用户能够连接和登陆到服务器上。因为用户在开始登陆的过程中还没有被认证,你必须使用everyone组提供访问以使他们能够被认证。赋予everyone组不可访问其实更危险,因为拒绝访问优先于允许访问,而且所有的用户都是属于everyone组的,这样也就等于完全阻止了对文件系统的访问。 目录的权限分配和文件是一样的。目录的权限影响其目录中新建的文件。换句话说就是任何新建的文件将继承此目录的权限。 磁盘分区 因为操作系统目录的权限是非常严格的,把Windows NT放置自己单独的分区内是个明智的选择。在这个分区上只安装Windows NT而不安装应用程序使管理任务简单很多,一个磁盘分区可能会像下图这样。 操作系统程序文件数据 尽管这种分区需要额外地策划,但它还是很有吸引力,特别是简化了对于目录权限的管理。目录可以根据需要分开。如果你在运行一个设备如WEB服务器,你可能会考虑使用HTML,图像和其它一些静态文件在一个分区上,而你的脚本文件则放到另一个分区上。你可以将脚本设置成只可以执行那些静态文件可允许读取。这种策略的结果就是易于管理文件和目录的权限。 复制和移动文件 最后,你要理解当文件被复制和移动的时候发生了什么。每当一个文件被复制到一个新的目录里时,这个文件将继承目标目录的权限。当文件移动时,过程是很复杂的。如果一个文件从一个目录移动到同一分区下的另一个目录,那么此文件的权限将保留。当文件在相同的分区内移动时,Windows NT对于新目录的位置更新目录分配表。当文件在两个不同的分区间移动时,Windows NT首先把这个文件复制到新位置,在成功地复制之后,Windows NTG再删除掉原始的那个文件。一个新文件被建立后,将继承目标目录的权限。 远程文件访问控制 远程的访问一个文件或目录是通过共享权限来提供的。一个共享就是供远程用户访问文件的网络访问点。当配置这些共享时,你要设置相应的权限。共享权限的应用类似于在NTFS上权限的应用。主要的区别是共享权限缺乏精细地权限设置。你只能分配不可访问、读取、更改和完全控制的权限。参照下表

光伏熔断器的选择和注意事项

光伏熔断器的选择和注意事项 应用于光伏阵列保护的熔断体应符合以下要求: a.额定电压大于等于根据安装地点预期最低气温按光伏板制造商的说明或者上表来修正得 出的最大电压; b.直流熔断体; c.额定分断能力不低于来自光伏阵列、和其他连接的电源如电池、发电机和电网的故障电流,如存在的话; d.符合IEC60269-6标准并适合PV过电流和短路保护的型号。 应用于光伏阵列保护的熔断体支持件应符合以下要求: a.额定电压大于等于根据安装地点预期最低气温按光伏板制造商的说明或者上表来修正得 出的最大电压; b.额定电流大于等于对应熔断体的额定电流; c.保护等级适合安装地点且不低于IP 2X。 过电流保护熔断体额定电流的选择和安位置要求等 对于光伏串的保护,VICFUSE光伏熔断器应安装在光伏串导线连接到光伏子阵列导线的位置,如子阵列汇流箱等光伏汇流箱位置,且正负极位置都要安装,如下列光伏系统简图所示。熔断体的额定电流应在1.4-2.4ISC—MOD的范围内,ISC—MOD是指光伏板或光伏串在标准测试条件下的短路电流,是光伏板制造商规定在产品铭牌上的规格值。在此要注意的是,对于一些光伏板,在其工作的前几周或前几个月,其ISC—MOD比名义值要高 些。 对于光伏子阵列的保护,熔断器应安装在光伏子阵列导线连接到光伏阵列导线的位置,如光伏阵列汇流箱等光伏连接箱位置,且正负极位置都要安装,如下列光伏系统简图所示。熔断体的额定电流应在1.25-2.4ISC S—ARRAY的范围内,ISC S—ARRAY是指光伏子阵列在标准测试条件下的短路电流,其等于光伏串短路电流ISC—MOD的n倍,n是子阵列中并列的光伏串数。 对于整个光伏阵列的保护,熔断器应安装在光伏阵列导线和应用电路导线连接位置,一般安装在电池和电池组与充电控制器之间,并尽可能靠近电池位置安装,如下列光伏系统简

稳压二极管工作原理及故障特点

稳压二极管工作原理及故障特点

稳压二极管工作原理及故障特点 稳压二极管的稳压原理: 稳压二极管的特点就是击穿后,其两端的电压基本保持不变。这样,当把稳压管接入电路以后,若由于电源电压发生波动,或其它原因造成电路中各点电压变动时,负载两端的电压将基本保持不变。 稳压二极管在电路中常用“ZD”加数字表示,如:ZD5表示编号为5的稳压管。 故障特点: 稳压二极管的故障主要表现在开路、短路和稳压值不稳定。在这3种故障中,前一种故障表现出电源电压升高;后2种故障表现为电源电压变低到零伏或输出不稳定。 常用稳压二极管的型号及稳压值如下表: 型号 1N4728 1N4729 1N4730 1N4732 1N4733 1N4734 1N4735 1N4744 1N4750 1N4751 1N4761 稳压 值 3.3V 3.6V 3.9V 4.7V 5.1V 5.6V 6.2V 15V 27V 30V 75V 稳压管也是一种晶体二极管,它是利用PN结的击穿区具有稳定电压的特性来工作的。稳压管在稳压设备和一些电子电路中获得广泛的应用。我们把这种类型的二极管称为稳压管,以区别用在整流、检波和其他单向导电场合的二极管。如图画出了稳压管的伏安特性及其符号。

(1)稳定电压Uz Uz就是PN结的击穿电压,它随工作电流和温度的不同而略有变化。对于同一型号的稳压管来说,稳压值有一定的离散性。 (2)稳定电流Iz 稳压管工作时的参考电流值。它通常有一定的范围,即Izmin——Izmax。 (3)动态电阻rz 它是稳压管两端电压变化与电流变化的比值,如上图所示,即这个数值随工作电流的不同而改变。通常工作电流越大,动态电阻越小,稳压性能越好。 (4)电压温度系数它是用来说明稳定电压值受温度变化影响的系数。不同型号的稳压管有不同的稳定电压的温度系数,且有正负之分。稳压值低于4v的稳压管,稳定电压的温度系数为负值;稳压值高于6v的稳压管,其稳定电压的温度系数为正值;介于4V和6V之间的,可能为正,也可能为负。在要求高的场合,可以用两个温度系数相反的管子串联进行补偿(如2DW7)。 (5)额定功耗Pz 前已指出,工作电流越大,动态电阻越小,稳压性能越好,但是最大工作电流受到额定功耗Pz的限制,超过P2将会使稳压管损坏。 选择稳压管时应注意:流过稳压管的电流Iz不能过大,应使Iz≤Izmax,否则会超过稳压管的允许功耗,Iz也不能太小,应使Iz≥Izmin,否则不能稳定输出电压,这样使输入电压和负载电流的变化范围都受到一定限制。下图示出了稳压管工作时的动态等效电路,图中二极管为理想二极管。

操作系统安全课设-安全文件系统

中南大学 操作系统安全 课程设计报告 学生姓名代巍 指导教师宋虹 学院信息科学与工程学院 专业班级信安1201班 学号 0909121615 完成时间 2015年1月15日

摘要 本课程设计是实现一个多用户文件系统,通过具体的文件存储空间的管理、文件访问权限控制、目录结构和文件操作的实现。通过加深理解文件系统的内部功能及内部实现,掌握文件存储空间的管理,理解文件的物理结构,掌握目录结构的实现,掌握文件操作的实现,可以基本实现一个界面友好,功能完整的文件系统。 本人在此次课程设计分组中承担了文件或目录操作,复制,粘贴,剪切,重命名加密,解密等任务。

目录 摘要 (2) 1概述 (4) 1.1设计任务 (4) 1.2设计目的 (4) 1.3解决的问题 (4) 1.4实验环境 (4) 2总体设计 (5) 2.1需求分析 (5) 2.2设计思路 (6) 2.3功能设计 (6) 2.3.1剪切,复制,粘贴功能 (6) 2.3.2重命名功能 (7) 2.3.3加密解密功能 (7) 3详细设计 (8) 3.1主要函数 (8) 3.2关键算法 (11) 4使用说明以及完成情况 (13) 4.1简单的使用说明...................................................................... 错误!未定义书签。 4.2存在的问题 (15) 5总结 (16) 5.1作品特色 (16) 5.2经验教训 (16) 5.3心得体会 (16) 参考文献 (17)

1概述 1.1设计任务 采用C或C++编程语言,开发一个多用户安全的文件系统。基本要求如下: 1.能实现对多种不同文件及目录的管理,包括对文件系统(包括文件和目录)读、 写、创建、删除、打开、关闭、命名等操作; 2.对不同的文件和目录能设置访问权限和操作权限; 3.对不同的用户也设置访问权限和操作权限;根据用户和文件的权限来进行文件 系统的操作。 4.文件可以加密存储,可以进行一致性检测; 5.审计日志 6.能完成一种外部存储设备(如USB、移动硬盘)的空间动态添加到该文件系统 中进行管理,存入该设备的文件是有权限用户。 7.采用类似于Windows的窗口界面。 1.2设计目的 作系统安全是整个计算机系统安全的重要基础,主要针对操作系统层面的安全进行剖析,是上层运行的重要保证。与计算机原理、编译原理、汇编语言、计算机网络、程序设计等专业课程关系十分密切。本课程设计的目的综合应用学生所学知识,建立安全系统的概念,理解和巩固操作系统基本理论、原理和方法,掌握安全操作系统开发的基本技能。 1.3解决的问题 在操作系统安全层面上来讲,文件系统的安全是很重要的一环,如何保证用户的文件安全,是操作系统设计者需要考虑的问题。 1.防止入侵者渗透操作系统并窃取或改动用户的文件。 2.对文件系统进行分级管理,让不同级别的用户只能看到自己权限范围内的文件。 3.设置规则对文件进行管理,并实现用户对文件的基本操作。 1.4实验环境 实现环境:Ubuntu Linux操作系统,Linux GCC编译环境,QT Creator编译器 开发语言:C语言

AEM代理PTC自恢复 FUSE一次性保险丝 ESD TVS静电抑制器全系选型表

MF2410 Surface Mount Fuses "Series: AirMatrix? 中空贴片保险丝AirMatrix? MF Series 产品特点: 极小体积、贴片式、250V交流应用 环氧树脂基体 " "铜端头镀镍和锡 100%无铅 使用温度范围:-55℃~+125℃ 符合IEC60127-4标准 尺寸:1210和2410 产品应用: 照明:LED电源驱动 电源:充电器、适配器、电源板 医疗设备 白色家电 " Related Product AirMatrix? AF Series Related Documents

QF1206F Series Series: 车用系列保险丝 Automotive QF F-Series 产品特点 尺寸涵盖0603/1206/2410,包括快断、慢断6个系列产品。 符合AEC Q200测试标准,经过高温、震动等多项严格的可靠性测试。 100% 无铅,无卤素,完全符合环境要求。 拥有全套TS16949的认证资料。 安全性高。该系列产品全部采用熔丝内置式设计,避免熔断时能量外泄。 Related Product Automotive QA F-Series Automotive QF H-Series Electrical Characteristics Related Documents

QF1206F Series Series: 车用系列保险丝 Automotive QF F-Series 产品特点 尺寸涵盖0603/1206/2410,包括快断、慢断6个系列产品。 符合AEC Q200测试标准,经过高温、震动等多项严格的可靠性测试。 100% 无铅,无卤素,完全符合环境要求。 拥有全套TS16949的认证资料。 安全性高。该系列产品全部采用熔丝内置式设计,避免熔断时能量外泄。 Related Product Automotive QF F-Series Automotive QA F-Series Electrical Characteristics Related Documents

8500选型表4.29

三相智能电力仪表 产品简介: KLD-8500系列产品是石家庄科林自动化公司推出的新一代产品,是采用高性能微处理器和数字信号技术设计而成,具有小体积、高性能、高可靠性、低成本等优点,适用于中低压配电网分布式采集系统、盘装仪表、工厂自动化等领域。 KLD-8500系列产品功能全备,产品多样化,具有精确的电力参数测量、电能质量分析、双向四象限电能计量、统计记录等功能;配有四路遥信输出,还可选配两路继电器输出、两路脉冲输出,可用于现场设备状态检测与控制;并配有工业标准的RS-485通讯接口,可实现远程检测及抄表等功能,也可通过所配的大屏幕LCD读取数据,是当今各种智能化变配电系统领域的必备产品。 应用领域: KLD-8500系列产品即可作为电力自动化系统的采集终端,也可作为配电系统的多功能电力分析仪表,还可作为电力能源管理系统的电能计量仪表,应用非常广泛。 典型应用有:中、低压配电系统,智能开关盘柜,工厂自动化系统,工业机器设备,电力能源管理系统,楼宇自动化监控系统等。 功能特点: 基本测量功能: 电压:三相相电压﹑线电压有效值及计算3U0 电流:三相电流有效值及计算3I0 有功功率:各相有功功率及总有功功率 无功功率:各相无功功率及总无功功率 视在功率:各相视在功率及总视在功率 功率因数:计算终端功率因数 频率:计算终端频率 负载性质:以IEC标准,显示负载性质 负荷率;以柱型图显示电压、电流、有功功率占额定值的百分比 电能质量分析功能: 电压﹑电流不平衡度 奇次谐波含量 偶次谐波含量 总谐波含量 2 ~ 31谐波含量 电压波峰系数 电话谐波因数 电流K系数 电能计量功能: 双向、四象限系统有功电能/无功电能累计 分时区、分时段有功、无功电能累计功能 支持尖、峰、谷、平四种费率 定时抄表功能: 实时有功电能定时抄表 实时无功电能定时抄表 分时有功电能定时抄表

常用三端稳压器原理及应用资料

三端集成稳压器原理与应用 三端集成稳压器的分类 秦炎 做电子实验或自制各种电子装置都离不开直流稳压电源用分立元件组装的稳压电源调试维修比较麻烦且体积较大随着功率集成技术的提高和电子电路集成化的发展出现了集成稳压器所谓集成稳压器是指将功率调整管取样电阻以及基准稳压误差放大启动和保护电路等全部集成在一个芯片上而形成的一种稳压集成电路 目前常见的三端集成稳压器按性能和用途可分为以下4类 1. 三端固定输出正稳压器所谓三端是指电压输入端电压输出端和公共接地端 输出正是指输出正电压国内外各生产厂家均将此系列稳压器命名为78系列 如7805 7812等其中78后面的数字代表该稳压器输出的正电压数值以伏特为单位 例如7805即表示稳压输出为5V 7812表示稳压输出为12V等有时我们会发现在型号78前面和后面还有一个或几个英文字母如W78 AN78 L78 CV等前面的字母称前辍一般是各生产厂公司的代号后面的字母称为后 辍用以表示输出电压容差和封装外壳的类型等不过各生产厂家对集成稳压器型号后辍所用字母定义不一但这对实际使用没有大的影响 78 系列稳压器按输出电压分共有9种分别为7805 78067808 7809 7810 78127815 78187824按其最大输出电流又可分为78L78M 和78三个分系列其中78L系列最大输出电流为100mA 78M 系 列最大输出电流为500mA 78系列最大输出电流为1.5A 78系列稳压器外形见图1其中78L系列有两种封装形式一种是金属 壳的TO 39封装见图1a一种是塑料TO 92封装见图1 b前者温度特性 比后者好最大功耗为700mW加散热片时最大功耗可达1.4W后者最大功耗为 700mW使用时无需加散热片78L系列中一般以塑封的使用较多78M 系列有两种封装形式一种是T O 202塑封见图1 c一种是TO 220塑封见 图1 d不加散热片时最大功耗为1W加2002004m㎡散热片时最大功耗可 达7.5W 78系列也有两种封装形式一种是金属亮的TO 3封装见图1e 一种是料TO 220封装见图1d不加散热片时前者最大功耗可达2.5W后者可 达2W加装200 2004mm3散热片时最大功耗可达15W塑料封装以其安 装固定容易价廉等优点在无线电爱好者中使用居多 2. 三端固定输出负稳压器即79系列除输出电压为负电压引脚排列不同 外其命名方法外型等均与78系列相同 3 .三端可调输出正稳压器此处的三端是指电压输入端电压输出端和电压调整端 在电压调整端外接电位器后可对输出电压进行调节其主要特点是使用灵活 4..三端可调输出负稳压器其输出为负电压

相关文档
最新文档