对IMO散装运输液化气体船舶构造和设备规则的解释(GC)

对IMO“散装运输液化气体船舶构造和设备规则”的解释目录

GC1 删除

GC2 第13.2.1 条第2句的解释

GC3 删除

GC4 删除

GC5 空气入口的关闭装置

GC6 货舱内间隙

GC7 载运本规则未包括的货品

GC8 第4.5.1条的解释

GC9 测量屏蔽间处所压力释放系统尺度的导则

GC10 电机驱动液化天然气船舶的再液化装置

GC11 C型液货舱的装载

GC1 删除

(1977)

(Rev.1 1996)

GC2 第13.2.1条第2句的解释

(1977)

第13.2.1条第2句原文如下：

“如仅设置一个液位仪，则其布置应使液货舱在营运状态下仍可进行任何必要的维修保养工作”。

为了评价上句中所述的一个液位仪是否可行，条文中“任何维修保养工作”系指当液货舱处于营运状态时，液位仪的“任一部分”均可进行检修。

GC3 1997年删除

GC4 1997年删除

GC5 空气入口的关闭装置

(1985)

IMO国际散装运输液化气体船舶构造和设备规则（MSC.5(48)）第3.2.6条的解释

第3.2.6条可作如下解释：

1 对拟载运有毒货品的船舶的处所，设置带有可在该处所内操作的关闭装置的空气入口和开口的要求应适用于船舶无线电和主航行设备的处所，卧室，餐室，盥洗室，医疗室，厨房等，但不应适用于通常无人的处所，诸如甲板物料间，首楼物料间，机舱棚，舵机室和修理车间。该要求也不适用于装货区域内的货物控制室。

2 对要求作内部关闭时，应包括关闭通风的入口和出口。

3 该关闭装置应尽可能气密。无垫料/密封材料的普通钢质防火闸一般不能认为是符合要求的关闭装置。

GC6 液货舱内间隙

(1986)

国际散装运输液化气体船舶构造和设备规则(MSC.5(48)) 第3.5节的解释

本节可作如下解释：

1 在液货舱上方及下方指定的通道应至少具有如3.5.3.1.3所要求的横截面。

2 就3.5.1或 3.5.2而言，下列规定应适用：

.1 如验船师要求在所检查的表面（平面或曲面）与结构件如甲板梁，扶强材，肋骨，桁材之间通过，则此表面与结构件自由边缘之间的距离应至少为380mm。在检查的表面与结构件所安装的表面诸如甲板，舱壁或船壳之间的距离，如为曲面（例如C型舱），应至少为450 mm，如为平面舱（例如A型舱），则应至少为600mm。（见图1）。

.2 如验船师不要求在检查的表面与结构件的任何部分之间通过，则为了目视的原因，在结构件的自由边缘与检查的表面之间的距离应至少为50 mm，或为结构件面板的半宽，取其大者。（见图2）

.3 如为了检查弧形表面，验船师要求在该弧形表面与另一无结构件的平面或弧形表面之间通过，则两个表面之间的距离应至少为380 mm（见图3）。如验船师不要求通过该表面及另一表面，则在考虑到弧形表面的形状的情况下，可以接受比380 mm小的距离。

.4 如为了检查一个近似平面的表面，验船师要求在两个近似平面而又近似平行的表面（在该表面上无附连的结构件）之间通过，则在此二表面之间的距离应至少为600 mm。（见图4）

.5 在液货舱沉淀槽与相邻的双层底结构之间（于抽吸阱处）的最小距离应不小于如图5所示。如不存在抽吸阱，则液货舱沉淀槽与内底之间的距离应不小于50 mm。

.6 液货舱气室与甲板结构之间的距离应不小于150 mm。（见图6）

.7 必要时为检查起见，应装设固定的或便携式的平台。平台应不妨碍.1至.4所要求的距离。

.8 如为了符合12.2的要求，设置固定的或便携的通风管道时，此类管道应不妨碍.1至 .4所要求的距离。

3 就3.5.3.1.2 及.1.3而言, 下列规定应适用：

.1 “开孔最小净尺寸不小于600×600mm"系指此项开孔可以有半径为100mm及以下的圆角。

.2 “开孔最小净尺寸不小于600×800mm"也包括下列尺寸的开孔：

.3 C型液货舱的圆形出入开孔直径应不小于600mm。

GC7 载运本规则未包括的货品

(1986)

国际散装运输液化气体船舶构造和设备规则（MSC.5(48)）第4.2.4.4节的解释

1 如拟载运本规则①未包括的货品，应核实由于最大动压力差ΔP 引起的双振幅主薄膜应力Δ

m σ不超过如本规则4.2.4.4所述的许用双振幅薄膜动应力ΔA σ，即 Δm σ ≤ΔA σ

①所列方法仅适用于相对密度超过1.0的货品。

2 动压力差Δρ应计算如下：

Δρ= )

(1002.122114ββββααρ

Z Z ?×　bar

式中：ρ，βα，βZ 按本规则4.3.2.2的定义，同时参阅下图。1βα及1βZ 系按本规则4.3.2定义给出最大液体压力 hgdmax 时的

βα 及βZ 值。2βα及2βZ 系给出最小液体压力hgdmin 时的βα 及βZ 值。

为了估算最大压力差ΔP ，各压力差应在下图所示加速度椭圆的整个范围内进行评估。

GC8 第4.5.1条的解释

(1986) (C 型液货舱支持构件处的许用应力)

1 根据IGC 规则4.5.1，可对C 型液货舱用碳锰钢制成的支持件处的许用应力采用下列标准：

2

23)(τσσσ++=b n c ≤ a σ 式中：c σ = 等效应力（N/mm 2）；

n σ = 扶强环圆周方向的正应力（N/mm 2）；

b σ = 扶强环圆周方向的弯曲应力（N/mm 2）；

τ = 扶强环的剪应力（N/mm 2）；

a σ = 许用应力（N/mm 2），取下列二值小者：

0.57Rm 或 0.85Rc

Rm 及Rc 按本规则4.5.1.7.1中的定义。

等效应力值c σ 的计算应在扶强环的整个范围内使用船级社可以接受的方法进行，计算应针对本规则4.6.2及4.6.3所限定的足够的载荷情况。

2 扶强环应作如下的假定：

2.1 扶强环应认为是一个由腹板，面板，覆板（如设有时）及附连壳板组成的环形梁。附连板的有效宽度应取：

.1 对圆柱形壳体：

在腹板两侧的有效宽度(mm)不大于0.78rt 。如设有覆板时，在此距离内的覆板也可计入。

式中：r=圆柱形壳体的平均半径（mm ）；

t=壳体厚度（mm ）。

.2 对纵舱壁（如为瓣形舱）：

有效宽度应按既定的标准确定。作为参考值，在腹板两侧各取20 tb 。

式中：tb = 舱壁厚度（mm ）。

2.2 扶强环应在环的每一边加载由于剪应力而产生的周向力，此力由液舱的剪力通过二因次剪力流理论来确定。

3 应考虑下列因素：

3.1 支持材料的弹性（木材的中间层或类似材料）。

3.2 由于下列因素以及有关反应而改变液舱与支持件的接触面：

— 液舱的热收缩；

— 液舱及支持材料的弹性变形。

在支持件处的反应力最后分布不应显示出任何拉伸力。

4 应检查扶强环的屈曲强度。

GC9 确定屏蔽间处所压力释放系统尺度的导则

(1988)

1 通则

1.1 在第2节所给出的用来确定释放量的公式是针对设有隔热层的A 型独立液货舱四周的屏蔽间处所而制定的。

1.2 对B 型独立液货舱的四周屏蔽间处所的压力释放装置的释放量可由第2节所给出的方法为基础予以确定，但是渗漏率应按IGC 规则4.7.6.1确定。

1.3 对薄膜和半薄膜舱的屏蔽间处所压力释放装置的释放量应以薄膜/半薄膜舱的具体设计为依据进行估算。

1.4 对相邻于整体型液货舱的屏蔽间处所压力释放装置的释放量，如适用，可以按A 型独立液货舱确定。

1.5 在本解释范围内，屏蔽间处所压力释放装置是用来保护船体结构免遭不适当的过度应力的应急装置，这种过度应力是因主屏蔽失效而造成屏蔽间处所内压力升高所造成的。因此，这类装置不必符合IGC 规则8.

2.9和8.2.10的规定。

2 压力释放装置的尺度

对设有隔热层的A 型独立液货舱四周的屏蔽处所，其压力释放装置的组合释放量可以由下列公式确定：

h

A Q v c sa ρρ/4.3=Q m 3/s 式中：sa Q =在273K 和1.013 bar 的标准状态下所需的最低空气排放率；

A c = 设计裂口面积，m 2 ；

A c = л/4 δl ，m 2；

δ= 最大裂口宽度，m ；

δ= 0.2t, m ；

t = 舱底板厚度，m ；

l = 设计裂口长度（m ）等于舱底的最大板格的对角线，见下图；

h = 舱底之上最大液面高度加上10 MARVS, m ；

ρ= 在屏蔽间处所释放装置的设定压力下的货品液相密度，kg/m 3；

v ρ=在屏蔽间处所释放装置的设定压力下和273K 温度时的货品气相密度，kg/m 3； MARVS=液货舱释放阀最大许用调定值，bar 。

GC10 电机驱动液化天然气船舶的再液化装置

(1988)

1 作为货物压力控制主要系统而设置的机械制冷系统

1.1 7.2的要求是基于这样的假设，即用7.1.1.1规定的方式符合了7.1.1的要求。

这就是说，机械制冷系统是作为保持液货舱压力低于释放阀最大许用调定值（MARVS）的主要方式而设置的。

1.2 7.2的要求应适用于液化天然气船舶上配备的制冷系统，即要求具有按7.

2.1详细规定的备用量。不必配备备用的液化天然气/制冷剂热交换器，也不要求所设置的液化天然气/制冷剂热交换器具有超过通常要求容量的25%①。其他用水冷却的热交换器应具有备用热交换器或至少具有25%的超过容量。

1.3 7.

2.1规定：除非配备1台令主管机关满意的控制液货压力/温度的替代设施，否则应设有1台或几台备用机组，至少能提供相等于所需最大单个机组的容量。为满足上述要求，一适合的压力/温度控制替代设施为：

1.3.1 辅助锅炉，它能燃烧挥发蒸汽和能处理已生成蒸汽或者1台船级社能接受的交替废热系统。如果能够表明在21天周期之内不会达到释放阀最大许用调定值（MARVS），则应对仅燃烧部分挥发蒸汽的系统予以注意。

1.3.2 按7.1.1.5规定的控制货物蒸汽的透气，条件是经有关主管机关允许。

2 作为货物压力控制的次要系统而设置的机械制冷系统

如果1台制冷机是按7.1.1.2第2句详细规定作为1台处理过剩能量的设备而设置的话，则对制冷机不必要求备用机组。

①此项放宽的理由是在液化天然气/制冷剂热交换器内预计无腐蚀以及无污底问题。

GC11 C型液货舱的装载

(200603) （15.1.2和15.1.5）

15.1.2原文：15.1.2 “液货舱的最大可充装极限（LL）由下式确定：

LL = FL_R/_L

式中：

LL = 充载极限，以百分比计，系指最大许可液体体积与液货舱可装载体积之比；

FL = 按15.1.1或15.1.3规定的充装极限；

PR = 基准温度下货物的相对密度；和

PL = 在装载温度和压力下货物的相对密度。”

15.1.5原文：“如果液货舱的透气系统已按8.2.18批准，主管机关可允许C型液货舱按下式装载：

式中：

LL = 按15.1.2规定的充装极限；

FL = 按15.1.1或15.1.3规定的充装极限；

PR = 货物在装货终止、运输期间或卸载时，在7.1.2规定的环境设计温度条件下可能达到的最高温度下的货物相对密度；和

PL = 按15.1.2的规定。

本要求不适用于需用1G型船舶运输的货品。”

解释

无论船舶的建造日期，C型液货舱可按15.1.5的规定装载，或按15.1.2的规定装载。

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备注：各IACS成员社和预备成员社应从2006年7月1日或以后执行该统一解释。