反硝化为什么需要碳源

反硝化的过程其实就是脱氮的过程。反硝化细菌在缺氧条件下可以释放氮。能进行反硝化作用的只有少数细菌。由于反硝化细菌也需要有营养供给，我们为您具体解释一下反硝化需要碳源的原因是什么？

在需要脱氮的污水中，往往是碳源不足导致反硝化的去除率低，导致出水TN超标，所以外加碳源成为了目前唯一适用于实践的手段，目前碳源一般有甲醇、乙酸钠、面粉、葡萄糖等。

下面就目前应用比较广泛的碳源做一个对比，让大家对各种碳源的优缺点有初步的了解。

1、甲醇

普遍认为甲醇作为外碳源具有运行费用低和污泥产量小的优势。在甲醇碳源不足时，存在亚硝酸盐积累的现象。以甲醇为碳源时的反硝化速率比以葡萄糖为碳源时快3倍，最佳碳氮比为2.8～3.2。

2、乙酸钠

乙酸钠的优点在于它能立即响应反硝化过程，能用作水厂运行时的应急处理。乙酸钠由于是小分子有机酸的原因，反硝化菌易于利用，脱氮效果是最好的。但是，由于价格较为昂贵，污泥产率高，且目前污水厂的污泥处置问题也是一个较

大的攻关难题。

3、污泥水解上清液

生物转化VFA来源于污泥水解的上清液，由于水解所产生的VFA拥有很高的反硝化速率，碳源可以直接由污水厂内部提供，在污泥减容的同时还减少了碳源运输方面的问题，所以它是目前比较有优势的碳源。

可是，对于不同的污泥，不同的水解条件，所产生的污泥中VFA的成分有较大的差别，而由于成分不同，又能引起反硝化速率的不同。除此以外，若直接将水解污泥作为外碳源，还要考虑到污泥水解过程中氮磷的释放问题，这部分氮磷若以碳源的形式投加到污水中，势必会增加污水处理厂的氮磷负荷。

4、糖类

糖类物质中，以面粉、蔗糖、葡萄糖为主，由于葡萄糖是最简单的糖，所以目前研究比较多。当碳源充足时，以葡萄糖为碳源的最佳碳氮比较甲醇为碳源时高得多，为6∶1～7∶1。以葡萄糖为代表的糖类物质作为外加碳源处理效果不错，它作为一种多分子化合物，容易引起细菌的大量繁殖，导致污泥膨胀，增加出水中COD的值，影响出水水质，同时，与醇类碳源相比，糖类物质更容易产生亚硝态氮积累的现象。

硝化、反硝化的计算

分段进水A/O脱氮工艺反硝化速率的测定王卿卿1，王社平1、2，惠灵灵1，金尚勇1 （1 西安建筑科技大学环境与市政工程学院，陕西西安，710055； 2. 西安市市政设计研究院，陕西西安，710068）摘要: 采用间歇式反应器对分段进水A/O脱氮工艺中试装置中活性污泥的反硝化速率进行了测定，结果表明：反硝化过程存在三个速率明显不同的阶段，且随着反应时间的延长，反硝化速率逐渐降低。根据实验结果提出了城市污水厂缺氧选择池和生化反应池缺氧区设计计算时反硝化速率、水力停留时间的参考值。关键词：城市污水；反硝化速率；分段进水A/O脱氮工艺 The Determination of Denitrification Rate of Step-feed A/O Nitrogen Removal Process Wang Qingqing1, Wang Sheping1,2, Hui Lingling1,Jin Shangyong1 (1.School of Environmental and municipal Engineering,Xi,an University of Architecture & Technology , Shanxi Xi,an ,710055 2. Xi,an Municipal Engineering Design and Research Institution , Shanxi Xi,an ,710068) Abstract: The denitrification rate is determined in batch reactor, the results indicated that there are three obvious different denitrification rates stages in the denitrification process, and with the reaction time prolonging, the denitrification rate declined gradually. According to the experimental results, the reference value of the denitrification rate and hydraulic retention time (HRT) are suggested, which is used in designing and calculating the anoxic selecting tank and the bio-reactor anoxic zone of the municipal wastewater treatment plant (MWTP) . Key Words: municipal wastewater, the specific denitrification rate, Step-feed Nitrogen Removal Process. 反硝化速率的测定对于城市污水处理厂生化反应池缺氧区及缺氧选择池的设计具有十分重要的意义。利用测定的反硝化速率，可更加合理的确定生物反应池的水力停留时间，使其既

反硝化碳源的选择原则!

我国城市污水普遍存在反硝化碳源不足的问题，碳源不足已成为制约生物脱氮效率的重要因素，污水处理厂选择外加碳源成为必要的手段。 1、脱氮为什么对碳源有需求？硝化过程主要由自养微生物完成，亚硝酸菌和硝酸菌都是化能自养菌，硝化过程所需碳源来自CO2-、HCO-等无机碳源；硝化菌的世代期较异养菌长得多，生长繁殖速度缓慢，产率较低，若进水中有机污染物(COD)大大超过氨氮时，异养菌大量繁殖，并在与硝化菌竞争中占优势，逐渐成为优势菌种，从而降低反应器的硝化效率。一般认为处理系统的BOD 负荷小于0.15BOD/(gMLSS.d)时，硝化反应才能正常进行。反硝化菌利用碳源作为电子供体，NO-和NO-作为电子受体，将NO-、NO-还原成氮气，达到脱氮的效果。当有溶解氧存在时，反硝化菌分解有机物利用分子态氧作为最终电子受体。在

无氧情况时，反硝化菌利用硝态氮和亚硝态氮作为能量的电子受体，O2-作为受氢体生成HO和OH-碱度，有机物作为碳源及电子供体提供能量并被氧化稳定。硝化、反硝化过程对有机物的存在是矛盾的：自养硝化菌适宜在低碳源环境下生存，在大量有机物存在时，对氧气和营养物质的竞争不如好氧异养菌，致使反应器内异养菌成为优势菌种；而反硝化反应需要有机碳源作为电子供体完成脱氮过程。 2、反硝化碳源的选择原则 1、外加碳源易被微生物降解，易被反硝化菌利用，不存在残留物对后续出水达标造成不利影响的间题； 2、反应速度足够快，确保所投加的碳源尽量在厌、缺氧功能区内耗尽，避免增加后续曝气系统的负担和运行成本；

3、不会对系统内的微生物种群类型和含量造成影响，避免投加碳源前后出现微生物的短暂适应性问题； 4、价格便宜，安全性好，且易于投加、保存和运输，可就近获得。 3、常用反硝化碳源的优缺点目前市面上常用的碳源：甲醇、乙酸钠、面粉、葡萄糖、生物质碳源等。在使用过程中，需要根据实际工程情况选择合适的碳源。现对各种常用的碳源进行对比，分析各种碳源的优缺点： 1、甲醇普遍认为甲醇作为外碳源具有运行费用低和污泥产量小的优势，甲醇作为碳源时，C/N〉5时能达到较好效果。

污水处理技术中反硝化碳源的选择方法

污水处理技术中反硝化碳源的选择方法随着国家对废水排放标准的提高，其中总氮排放的要求也进一步提高,尤其一些地区要求市政污水处理厂提标到地表水准四类标准，其中要求总氮小于10PPM，为保证总氮达标排放，通过外加碳源降低污水中总氮的量，成为了目前唯一适用于实践的手段。一、碳源介绍目前市面上常用的碳源：甲醇、乙酸、乙酸钠、面粉、葡萄糖、生物质碳源及污泥水解上清液等。在使用过程中，需要根据实际工程情况选择合适的碳源。现对各种常用的碳源进行对比，分析各种碳源的优缺点： 1、甲醇甲醇作为外碳源具有运行费用低和污泥产量小的优势，在甲醇碳源不足时，存在亚硝酸盐积累的现象。以甲醇为碳源时的反硝化速率比以葡萄糖为碳源时快3倍，其最佳碳氮比（CO D：氨氮）为2.8～3.2 。但甲醇作为外加碳源时，有以下3点问题需关注： ①甲醇易燃，为甲类危化品，储存和使用均有严格要求。特别是其储存需报当地公安部门备案审批，手续繁琐。 ②微生物对甲醇的响应时间较慢，甲醇并不能被所有微生物利用，当甲醇用于污水处理厂应急投加碳源时效果不佳； ③甲醇具有一定的毒害作用，将甲醇作为长期碳源，对尾水的排放也会造成一定的影响。 2、乙酸钠乙酸钠的优点在于它能立即响应反硝化过程，可作为水厂应急处置时使用。乙酸钠由于是小分子有机酸盐的原因，反硝化菌易于利用，脱氮效果是最好的。通过实验发现，碳氮比在4.6时，可以达到稳定的脱氮效果，而且它的水解物为小分子有机物，能容

易被微生物降解，反硝化响应时间快，而且无毒，能作为应急碳源。但是，它价格较贵，产泥率高，对污水厂的污泥处置会带来了一定的压力。使用乙酸钠要考虑以下3点： ①乙酸钠多为20%、25%、30%的液体，由于当量COD低，运输费用高，不能远距离运输。 ②产泥量大，污泥处理费用增加； ③价格较为昂贵，污水处理厂大规模投加乙酸钠几乎不可能。 3、乙酸乙酸作为碳源，与乙酸钠类同。但作为工业化产品，用做碳源确实浪费。但其弊端有四点： ①乙酸为乙类危化品，也是挥发性酸，是大气污染VOC的重要组成部分，环保部门监管多，储存条件要求高。 ②多数污水处理厂远离乙酸厂，运输费用高，不能远距离运输。 ③乙酸代谢后的氢离子有降低出水pH的可能。 ④乙酸价格市场变化大，高价时做碳源价格昂贵，将乙酸应用于污水处理厂的大规模投加几乎不可能。 4、糖类糖类外加碳源中，以面粉、蔗糖、葡萄糖为主，由于葡萄糖是最简单的糖，所以目前研究比较多。当碳源充足时，以葡萄糖为碳源的最佳碳氮比较甲醇为碳源时高得多，为6∶1～7∶1。碳源对硝氮的比还原速率几乎没有影响，但是对亚硝氮的比积累速率影响较大，在研究中发现只有葡萄糖作为外加碳源时对亚硝氮的比累积速率没有影响。

计算污水处理反硝化深床滤池运营成本

计算污水处理反硝化深床滤池运营成本一、反硝化深床滤池工艺特点总结 1、多功能性：反硝化深床滤池一池多用，同步去除 TN、SS、TP 三个水质指标稳定达标，运行可靠，而其它滤池技术功能单一。 2、N TN 低温时稳定达标：根据调查现实运行情况，因国内大部分污水处理厂在冬季低温条件下反硝化不彻底，反硝化深床滤池可对 TN 的稳定达标起到了把关作用，并可应对远期日益严格的 TN 排放标准。 3、工艺灵活性：夏季 TN 如能达标，运行时简单改变工艺运行条件，反硝化深床滤池可灵活转换成深床滤池，可只直接过滤SS，满足SS 稳定达标并可小于5mg/l。 4、投资成本低：因反硝化深床滤池一池多用，污水处理厂总体投资大大节省。 5、运行成本少：反硝化滤池独有的驱氮技术，保证滤池具有最小的碳源消耗和能耗。反冲洗水量小，本技术反冲洗水量一般≤2%，保证≤4%，远小于其他类型滤池的5%-10%，这无疑降低了反冲洗废水的处理成本。 6、反硝化深床滤池终身免维护，无易损易耗件。二、运行费用此处选择了广州龙岱贵州地区10000m3/D项目举例计算反硝化滤池运营成本。滤池的运行费用由四部分组成：

1、反冲洗电费反冲洗电耗计算：滤池运行周期 24h （按最不利工况计算），每天冲洗 4 格滤池，反冲洗历时：气单独反冲洗 2min + 气水联合反冲洗 10min + 水单独反冲洗 5min 。则气反冲洗时间为 12min/ 每池，计 48min/0.8h ；水反冲洗时间为 15min/ 每池，计 60min/1h 。驱氮电耗计算：驱氮周期 3h ，每次水反冲 2min 。 2、反硝化脱氮，则碳源投加费用：冬季低温进水平均TN为35mg/L，设计出水TN为15mg/L，则去除TN 为20mg/l。

反硝化碳源选用什么比较好

众所周知，过多氮磷会引起水环境恶化，因此，为保护我们所生活的环境，去除污水处理中氮磷是势在必行。但在需要脱氮的污水中，如碳源不足导致反硝化的去除率低，则会导致出水TN超标，那么需要哪种碳源比较好呢?下边，为使大家有所进一步的了解，现将目前应用比较广泛的碳源做一个对比，快来围观吧。 1、甲醇普遍认为甲醇作为外碳源具有运行费用低和污泥产量小的优势。阎宁发现，在甲醇碳源不足时，存在亚硝酸盐积累的现象。以甲醇为碳源时的反硝化速率比以葡萄糖为碳源时快3倍，最佳碳氮比（COD：氨氮）为2.8～3.2 。从目前研究来看，甲醇作为碳源时，C/N>5 时能达到较好的效果，但其弊端有三点： ①作为化学药剂，成本相对较高； ②响应时间较慢，甲醇并不能被所有微生物利用，当投加甲醇后，需要一定的适应期直到它完全富集，发挥全部效果，当用于污水处理厂应急投加碳源时效果不佳；

③甲醇具有一定的毒害作用，长期用甲醇作为碳源，对尾水的排放也会造成一定的影响。 2、乙酸钠乙酸钠的优点在于它能立即响应反硝化过程，能用作水厂运行时的应急处理。乙酸钠由于是小分子有机酸的原因，反硝化菌易于利用，脱氮效果是最好的。但是，由于价格较为昂贵，污泥产率高，且目前污水厂的污泥处置问题也是一个较大的攻关难题，所以，将乙酸钠应用于污水处理厂的大规模投加几乎不可能。 3、糖类糖类物质中，以面粉、蔗糖、葡萄糖为主，由于葡萄糖是最简单的糖，所以目前研究比较多。当碳源充足时，以葡萄糖为碳源的最佳碳氮比较甲醇为碳源时高得多，为6∶1～7∶1 。碳源类型对硝氮的比还原速率几乎没有影响，对亚硝氮的比积累速率影响较大，只有葡萄糖在该研究中没发现积累现象。以葡萄糖为代表的糖类物质作为外加碳源处理效果不错，可是，它作为一种多分子化合物，容易引起细菌的大量繁殖，导致污泥膨胀，增加出水中COD的

反硝化脱总氮方案及计算书

反硝化脱总氮方案及计算书 1、设计范围反硝化滤池脱总氮的工艺设计，包括全部设备选型及非标设备设计、工艺管道设计；本系统内的电气、自动控制及仪表系统设计。 2、设计进水条件（1）RO浓水水量3000m3/d，TN为80mg/L;雨季和冬季防冻时水量达4000m3/d，TN为40mg/L时，仍能满足TN≤10mg/L 的处理要求。（2）进水呈中性，含钙离子2mg/L、镁离子300mg/L，主要是硝态氮。（3）设计进水：化学需氧量（CODcr）≤250mg/L；TN≤80mg/L （硝态氮为主）；设计出水水质：化学需氧量（CODcr）≤400mg/L；TN（以N计）≤10mg/L。 3、工艺流程概述本系统主体工艺包括两部分，即反硝化滤池和配套的清水池及反冲洗废水池部分。反硝化滤池的主要作用是将废水中的硝态氮通过反硝化过程而转化为氮气，从而达到脱总氮的目的。 4、系统工艺流程详细说明（1）原水经加压提升进入反硝化滤池总进水分配槽，由总进水分配槽分配至每单元反硝化滤池进水管，每单元反硝化滤池进水管将污水送至滤池底部，污水自下而上以一定的流速流经生物滤料，滤料上长满生物膜，污水与生物膜相接触，在生物膜微生物的作用下，污

水得到净化。同时充满滤料的滤床可以有效的截留水中的悬浮物质，从而使污水能得到进一步澄清。（2）为了保证脱总氮的效果和总体去除率；考虑到冬季运行去除效率的下降，这里的反硝化滤池设为二级反硝化工艺。一级反硝化滤池出水自流进入二级反硝化滤池。由于反硝化过程需要消耗碳源，当碳源不足时通过投加甲醇补充碳源，保证每一级的反硝化过程的正常运行。（3）第二级每单元反硝化滤池汇总出水进入循环水池（清水池），内设有循环水泵，通过循环水泵的提升，将循环水池的处理水泵入第一级反硝化滤池总进水分配槽，与原水混合。通过处理水回流，一方面用于提高反硝化滤池的水力负荷，保证滤池适宜的滤速，另一方面出水回流可对原水中的SS、硝态氮等进行稀释，降低其在进水中的浓度，有利于保证滤池系统正常稳定运行，出水稳定达标。同时回流可以增加滤池中的反硝化微生物，提高滤池的反硝化处理效果。（4）循环水池（清水池）外设有反冲洗水泵，以备滤池反冲洗和驱氮系统时使用。循环水池（清水池）出水自流或提升进入后续工艺设备。 5、反硝化滤池冲洗流程（1）由于微生物的不断繁殖，生物膜逐渐增厚，超过一定厚度后，吸附的有机物，在传递到滤料表面的微生物之前已被代谢。此时，滤料表面的内层微生物因得不到有机营养而进入内源代谢，失去其粘附在滤料上的性能，脱落下来。这时滤池则需要进行冲洗。冲洗采用

污水厂反硝化滤池设计计算

污水厂反硝化滤池设计计算文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]

第七章设计依据和指导思想 7.1设计依据 7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》 7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。 7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。7.2设计规范及标准 7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－2002 7.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002） 7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003） 7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002） 7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002） 7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 ) 7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93） 7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90) 7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）《低压配电设计规范》(GB50054-95) 《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95） 7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92） 7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）

剩余污泥用作反硝化碳源时的有效电子供体

剩余污泥用作反硝化碳源时的有效电子供体目前,我国现行污水处理厂主要采用传统的生物脱氮技术,而反硝化碳源不足的问题已成为制约生物脱氮效率的重要因素。随着国家对于污水中氨氮、总氮浓度的重视,氮元素的去除已经成为必要目标。当前所用的反硝化碳源主要是添加简单的有机物,成本非常高昂。因此,寻找低成本的电子供体来驱动反硝化反应是许多城市污水处理厂的重要目标。同时,污水处理厂每年都会产生大量的剩余污泥,需要对其进行处理处置。剩余污泥含有丰富的有机物,可以作为污水处理厂内部产生的低成本的电子供体,但必须对其进行处理,使其具有更高的生物可利用性。本文基于利用剩余污泥作为生物脱氮技术的外加碳源的目的,用超声波和紫外光分别处理好氧和缺氧条件驯化的污泥,并将它们的上清液用作电子供体用于反硝化作用,并以乙酸钠作为基准,采用动力学和化学计量计算两种污泥的生物可利用率的差异,探究污泥中可生物利用的具体成分,且在实验过程中运用现代分子生物学技术——高通量测序探究微生物群落的多样性。本课题取得的主要结论如下:(1)超声处理后的好氧污泥和缺氧污泥的上清液可以作为可生物利用的电子供体用于反硝化反应,主要是因为超声处理破坏了污泥中的菌胶团,释放出了絮凝体内的有机质,增加了上清液中的颗粒COD(PCOD)含量。 (2)超声处理后,好氧和缺氧污泥上清液的生物可利用COD分别为总 COD(TCOD)的75%和82%,紫外光照射处理后,生物可利用率分别提高了1%和14%。超声处理与紫外光处理相比,对于两种污泥的生物可利用性的提高有更主要的作用。 (3)超声处理后,缺氧污泥上清液的生物可利用性高于好氧污泥,反硝化反应

污水处理技术之关于硝化反硝化的碳源、碱度的计算

污水处理技术之关于硝化反硝化的碳源、碱度的计算一、硝化细菌硝化反应过程：在有氧条件下，氨氮被硝化细菌所氧化成为亚硝酸盐和硝酸盐。他包括两个基本反应步骤：由亚硝酸菌（N i t r o s o m o n a s s p）参与将氨氮转化为亚硝酸盐的反应；硝酸菌（N i t ro b a c t e r s p）参与的将亚硝酸盐转化为硝酸盐的反应，亚硝酸菌和硝酸菌都是化能自养菌，它们利用C O2、C O32-、H C O3-等做为碳源，通过N H3、N H4+、或N O2-的氧化还原反应获得能量。硝化反应过程需要在好氧（A e ro bi c或O x i c）条件下进行，并以氧做为电子受体，氮元素做为电子供体。其相应的反应式为：亚硝化反应方程式： 55N H4++76O2+109H C O3→C5H7O2N﹢54N O2-+57H2O+104H2C O3 硝化反应方程式： 400N O2-+195O2+N H4-+4H2C O3+H C O3-→C5H7O2N+400N O3-+3H2O 硝化过程总反应式： N H4-+1.83O2+1.98H C O3→ 0.021C5H7O2N+0.98N O3-+1.04H2O+1.884H2C O3 通过上述反应过程的物料衡算可知，在硝化反应过程中，将1克氨氮氧化为硝酸盐氮需好氧4.57克（其中亚硝化反应需耗氧3.43克，硝化反应耗氧量为1.14克），同时约需耗7.14克重碳酸盐（以C a C O3计）碱度。在硝化反应过程中，氮元素的转化经历了以下几个过程：氨离子 N H4-→羟胺N H2O H→硝酰基N O H→亚硝酸盐N O2-→硝酸盐N O3-。二、反硝化细菌反硝化反应过程：在缺氧条件下，利用反硝化菌将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气而从无水中逸出，从而达到除氮的目的。反硝化是将硝化反应过程中产生的硝酸盐和亚硝酸盐还原成氮气的过程，反硝化菌是一类化能异养兼性缺氧型微生物。当有分子态氧存在时，反硝化菌氧化分解有机物，利用分子氧作为最终电子受体，当无分子态氧存在时，反硝化细菌利用硝酸盐和亚硝酸盐中的N3+和N5+做为电子受体，O2-作为受氢体生成水和O H-碱度，有机

某污水厂反硝化滤池设计计算

第七章设计依据和指导思想 7.1设计依据 7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》 7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。 7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。 7.2设计规范及标准 7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－2002 7.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002） 7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003） 7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002） 7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002） 7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 ) 7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93） 7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90) 7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87） 7.2.11《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93） 7.2.12《低压配电设计规范》(GB50054-95) 7.2.13《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93） 7.2.14《供配电系统设计规范》（GB50052-95） 7.2.15《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92） 7.2.16《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90） 7.2.17《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95） 7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92） 7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）

反硝化碳源

在污水处理过程中，反硝化细菌的作用是很关键的，由于反硝化细菌也属于微生物，那么微生物要想生存的就必须有一定的营养，微生物也需要通过一些有机物来提供营养，因此如果污水的有机物无法提供足够的碳源就会影响到反硝化作用的效果。下面带您了解一下什么情况下需要额外补充碳源？一、污水厂的活性污泥培养驯化阶段。作为一个污水厂在初期投产阶段，由于建设的生物池内没有微生物，需要进行微生物的培养聚集和驯化，在这个阶段微生物的生长过程属于对数增殖期，这个阶段的微生物需要大量的碳源来维持自身快速生长。这个阶段为了快速的培养活性污泥，一般会采用投加外界碳源的方式来加快微生物的生长繁殖。这是由于外加碳源一般是甲醇，乙酸，葡萄糖等易被利用的有机物，便于微生物吸收，从而加快微生物的生长繁殖。因此在培养阶段，要注意分析进水水质的情况，再根据厂内自身的经济条件进行选择碳源的投加，这种碳源的投加一般随着微生物的培养成熟，污水稳定进入厂内就会逐步减少乃至停止。二、污水厂的进水营养不均衡。

在很多污水厂，特别是收纳范围小，收集人口少，或者是工业废水厂内，污水的碳源营养组成比例和我们通常认为的100：5：1是不吻合的。有些是进水水质受雨污合流，地下水渗流等原因，导致水中的有机污染物质极少，碳源极少，但是氮和磷的含量较高，这样的水质为了处理氮磷达标，需要在生物池内保持一定的活性污泥中的微生物数量，对氮和磷进行降解，这就产生了较低的有机负荷食微比F/M非常低，极低的食微比F/M会造成活性污泥老化解体，因此在这样的进水环境下，需要对微生物进行碳源的补充，来维持微生物的较高的活性，这时就需要进行碳源的补充。长期进水水质较低，或者进水比例不合适进行的碳源投加往往成为污水厂极大的运行成本，很多污水厂经常认为投加一定时间，微生物生长起来以后，就可以减少甚至不加，但是由于微生物适应了投加碳源的营养环境，一旦停止下来，微生物没有充足的碳源来维持自身生长的需要，就又陷入老化解体的情况。因此对于进水营养不均衡的污水厂，需要长期投加碳源来维持工艺运行。三、生物脱氮的碳源补充。但是在现在来说，前面两种的碳源投加还不是引起大家共同讨论的重点，而

反硝化需要多少碳源

对于碳源，一般是指的是COD(化学需氧量)，有机物越多COD就越多。因此，我们可以用COD来表征有机物的变化。如果在污水中的碳源不足就需要人工投加的碳源也就是简单的有机化合物，便于微生物吸收利用，有利于反硝化细菌的生长繁殖。那么反硝化具体需要多少碳源，我们来了解一下。反硝化1mg的硝酸盐氮理论消耗2.87mg的COD，一般4mg的COD即可满足反硝化的需求。具体的碳源需要量还有结合很多的因素计算得出。反硝化过程中如果包含微生物自身生长我们可以计算出C/N=3.70。对应不含微生物生长的反硝化的理论碳源的需求量，实际就是相当于把N2氧化成N2O5的需氧量，进一步说就是N2O5分子中O/N的质量比。 C/N=16×5/(14×2)=20/7=2.86依次可以类推出NO2--N的纯反硝化的理论C/N比是N2O3分子中O/N的质量比=16×3/(14×2)=12/7=1.71 理论上只要CN比为2.86时，就可以完全脱氮，如果在加上微生物自身生长，CN比为3.70时可以完全脱氮，但是理论终究是理论，并没有考虑内回

流所携带的氧气。正常情况下，反硝化菌只有在消耗完内回流携带的氧气之后才进行反硝化，所有，这一部分的氧气也是消耗了碳源，一般AO脱氮工艺的CN比控制在4-6之间。污水厂的管理的核心在于对污水厂内的微生物的管理，为这些微生物提供充足的营养和环境是每个污水厂运行管理人员需要认真进行的工作。但是由于饮食习惯的地区差异，工业企业的生产废水排放，处理水量的大小等等因素，实际进入污水厂的污水水质中的C:N:P的营养比例并不是按照微生物生长所需的100：5：1的，正是由于进水水质中的比例失衡，才造成了污水厂运行人员对碳源甚至营养物质的探讨。相信上述的想关内容能帮助您了解反硝化的有关信息。感谢您的关注。

某污水厂反硝化滤池设计计算

某污水厂反硝化滤池设计计算 7、2设计规范及标准7、2、1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918－200 27、2、2《室外排水设计规范》（GB50014-xx）7、2、3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7、2、4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7、2、5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7、2、6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7、2、7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7、2、8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7、2、9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7、2、10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）7、2、11《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）7、2、12《低压配电设计规范》(GB50054-95)7、2、13《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）7、2、14《供配电系统设计规范》（GB50052-95）7、2、15《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）7、2、16《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）7、2、17《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7、2、18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7、2、19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）7、2、20《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）7、2、21《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)7、2、22《建筑内部装修设计

防火规范》（GB50222-95）7、2、23《建筑结构设计标准》（BGJ9N/m3滤料、d，城市污水一般取0、8-4、0由招标文件给定的进水水质条件：Q=1、3=（m3/d）（注：1、3为小时变化系数。）N0=57 (mg/l)Ne=15（TN）-5（NH4-N）=10(mg/l)qND=2、82（针对城市污水反硝化特性取值）故反硝化滤料体积为：VDN=Q（N0-Ne）/1000qND =(57-10)(10002、82) =10833 m3 取10860 m3（2）反硝化滤池平面设计滤池总面积按下式计算：A= VDN/HH：滤料层的高度：2、5-4、5m 根据招标文件提供土建条件，取滤料层高度为：H=3、0m 则滤池总面积A= VDN/H =10860 m 33、0m=32 90、9m2为保证滤池配水均匀，滤池按28格设计。则单格池的面积为A单=32 90、9m228=1 17、5m2取长边 12、68m，则滤池短边：9、27单池尺寸： 12、68m9、27m（3）反硝化滤池高度设计取：配水区高度： 0、95m 承托层高度：0、3m 滤料层高度：3、3m 清水区高度： 1、1m 超高：0、94m 滤池总高: H总=0、95+0、3+3、0+1、1+0、94=6、29m 与招标文件提供的土建条件图相符（4）滤池循环系统设计回流比取日平均水量的60%，平均小时回流水量为： m3/d24h/d60%=12500m3/h设计选用8台回流水泵，6用2备，每

反硝化为什么需要碳源

反硝化的过程其实就是脱氮的过程。反硝化细菌在缺氧条件下可以释放氮。能进行反硝化作用的只有少数细菌。由于反硝化细菌也需要有营养供给，我们为您具体解释一下反硝化需要碳源的原因是什么？在需要脱氮的污水中，往往是碳源不足导致反硝化的去除率低，导致出水TN超标，所以外加碳源成为了目前唯一适用于实践的手段，目前碳源一般有甲醇、乙酸钠、面粉、葡萄糖等。下面就目前应用比较广泛的碳源做一个对比，让大家对各种碳源的优缺点有初步的了解。 1、甲醇普遍认为甲醇作为外碳源具有运行费用低和污泥产量小的优势。在甲醇碳源不足时，存在亚硝酸盐积累的现象。以甲醇为碳源时的反硝化速率比以葡萄糖为碳源时快3倍，最佳碳氮比为2.8～3.2。 2、乙酸钠乙酸钠的优点在于它能立即响应反硝化过程，能用作水厂运行时的应急处理。乙酸钠由于是小分子有机酸的原因，反硝化菌易于利用，脱氮效果是最好的。但是，由于价格较为昂贵，污泥产率高，且目前污水厂的污泥处置问题也是一个较

大的攻关难题。 3、污泥水解上清液生物转化VFA来源于污泥水解的上清液，由于水解所产生的VFA拥有很高的反硝化速率，碳源可以直接由污水厂内部提供，在污泥减容的同时还减少了碳源运输方面的问题，所以它是目前比较有优势的碳源。可是，对于不同的污泥，不同的水解条件，所产生的污泥中VFA的成分有较大的差别，而由于成分不同，又能引起反硝化速率的不同。除此以外，若直接将水解污泥作为外碳源，还要考虑到污泥水解过程中氮磷的释放问题，这部分氮磷若以碳源的形式投加到污水中，势必会增加污水处理厂的氮磷负荷。 4、糖类糖类物质中，以面粉、蔗糖、葡萄糖为主，由于葡萄糖是最简单的糖，所以目前研究比较多。当碳源充足时，以葡萄糖为碳源的最佳碳氮比较甲醇为碳源时高得多，为6∶1～7∶1。以葡萄糖为代表的糖类物质作为外加碳源处理效果不错，它作为一种多分子化合物，容易引起细菌的大量繁殖，导致污泥膨胀，增加出水中COD的值，影响出水水质，同时，与醇类碳源相比，糖类物质更容易产生亚硝态氮积累的现象。

硝化反硝化系统加碱量如何计算

硝化反硝化系统加碱量如何计算一、硝化细菌硝化反应过程：在有氧条件下，氨氮被硝化细菌所氧化成为亚硝酸盐和硝酸盐。他包括两个基本反应步骤：由亚硝酸菌（Nitrosomonas sp）参与将氨氮转化为亚硝酸盐的反应；硝酸菌（Nitrobacter sp）参与的将亚硝酸盐转化为硝酸盐的反应，亚硝酸菌和硝酸菌都是化能自养菌，它们利用CO2、CO32-、HCO3-等做为碳源，通过NH3、NH4+或NO2-的氧化还原反应获得能量。硝化反应过程需要在好氧（Aerobic 或Oxic）条件下进行，并以氧做为电子受体，氮元素做为电子供体。其相应的反应式为：亚硝化反应方程式： 55NH4++76O2+109HCO3→C5H7O2N﹢54NO2-+57H2O+104H2CO3 硝化反应方程式： 400NO2-+195O2+NH4-+4H2CO3+HCO3-→C5H7O2N+400NO3-+3H2O 硝化过程总反应式： NH4-+1.83O2+1.98HCO3→0.021C5H7O2N+0.98NO3-+1.04H2O+1.884H2CO3 通过上述反应过程的物料衡算可知，在硝化反应过程中，将1g氨氮氧化为硝酸盐氮需好氧4.57g（其中亚硝化反应需耗氧3.43g，硝化反应耗氧量为1.14g），同时约需耗7.14g重碳酸盐（以CaCO3计）碱度。在硝化反应过程中，氮元素的转化经历了以下几个过程：氨离子NH4-→羟胺NH2OH→硝酰基NOH→亚硝酸盐NO2-→硝酸盐NO3-。二、反硝化细菌反硝化反应过程：在缺氧条件下，利用反硝化菌将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气而从污水中逸出，从而达到除氮的目的。

硝化、反硝化的计算

分段进水A/O 脱氮工艺反硝化速率的测定王卿卿1，王社平1、2，惠灵灵1，金尚勇1 （1 西安建筑科技大学环境与市政工程学院，陕西西安，710055 ； 2. 西安市市政设计研究院，陕西西安，710068 ）摘要: 采用间歇式反应器对分段进水A/O 脱氮工艺中试装置中活性污泥的反硝化速率进行了测定，结果表明：反硝化过程存在三个速率明显不同的阶段，且随着反应时间的延长，反硝化速率逐渐降低。根据实验结果提出了城市污水厂缺氧选择池和生化反应池缺氧区设计计算时反硝化速率、水力停留时间的参考值。关键词：城市污水；反硝化速率；分段进水A/O 脱氮工艺 The Determination of Denitrification Rate of Step-feed A/O Nitrogen Removal Process 1 1, 2 1 Wang Qingqing , Wang Sheping , Hui Lingling ,Jin Shangyong (1.School of Environmental and municipal Engineering, Xi,an University of Architecture & Technology , Shanxi Xi ,an ,710055 2. Xi ,an Municipal Engineering Design and Research Institution , Shanxi Xi,an ,710068) Abstract: The denitrification rate is determined in batch reactor, the results indicated that there are three obvious different denitrification rates stages in the denitrification process, and with the reaction time prolonging, the denitrification rate declined gradually. According to the experimental results, the reference value of the denitrification rate and hydraulic retention time (HRT) are suggested, which is used in designing and calculating the anoxic selecting tank and the bio-reactor anoxic zone of the municipal wastewater treatment plant (MWTP) . Key Words: municipal wastewater, the specific denitrification rate, Step-feed Nitrogen Removal Process. 反硝化速率的测定对于城市污水处理厂生化反应池缺氧区及缺氧选择池的设计具有十分重要的意义。利用测定的反硝化速率，可更加合理的确定生物反应池的水力停留时间，使其既

水处理常用的计算公式

水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。格栅的设计计算一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水）。格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水）。 (2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。

(3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2) 格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6) 大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1) 栅槽宽度B 式中，S为栅条宽度，m；n为栅条间隙数，个；b为栅条间隙，m；为最大设计流量，m3/s；a为格栅倾角，（°); h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v为过栅流速，m/s。 (2) 过栅水头损失如

某1.8万方反硝化深床滤池设计计算书

反硝化深床滤池设备设计计算书目录 1、设计依据 2、滤池格数计算 3、设计滤速与空床停留时间 4、单位TN所需碳源量 5、PAC投加量计算 6、反冲洗水泵 7、反冲洗罗茨鼓风机 8、阀门及管道流速 9、混合池、清水池、废水池设计 10、滤池总水头损失计算 11、海拔高度影响

1、设计依据反硝化深床滤池是具有同步去除TN、SS和TP功能的滤池，其设计控制条件为去除TN。因为去除TN是生物过程，需要控制反硝化速率、负荷和一定的接触反应时间，在此称之为空床停留时间。对于该项目，设计依据如下：设计水量为1.8万m3/d，K z= 1.40；平均水量为750m3/h，最大日最大时设计水量1050m3/h。 ?反硝化深床滤池设计进水、出水水质：(单位：mg/L) TN去除量：5mg/L。设计最低水温10℃-12℃设计最高水温25℃。 2、滤池格数计算滤池设计限制条件多为冬天，此时水温低，反硝化菌活性较差，反硝化滤池设计负荷远低于夏天，但是冬季水量一般较小，按平均日水量计算。夏天水温高反硝化菌的活性较高，但是水量较大，最大日最大时水量多发生在夏天，因此用夏天最大日最大时水量进行核算。（1）冬季计算当在设计最低水温10℃时，取NO3-N去除负荷0.3kgNO3-N/(m3·d)，水量为1.8万m3/d ，NO3-N去除总量为： G = 18000m3/d×5g/m3×0.001 kg/g =90kgNO3-N/d 则滤料容积V： V = 90kgNO3-N/d÷0.3kgNO3-N/(m3·d) =300m3。此处单格滤池，滤料层厚度h=1.9m，池宽B=2.9m, 则滤池总长度为： L总=V/(B×h)=300÷( 2.9×1.9)=54.45m，取4格滤池：