新型铣齿刀盘

盾构机液压系统原理(海瑞克)

盾构机液压系统原理 一.液压系统原理 盾构机的绝大部分工作机构主要由液压系统驱动来完成，液压系统可以说是盾构机的心脏，起着非常重要的作用。这些系统按其机构的工作性质可分为： 1. 盾构机液压推进及铰接系统 2. 刀盘切割旋转液压系统 3. 管片拼装机液压系统 4. 管片小车及辅助液压系统 5. 螺旋输送机液压系统 6. 液压油主油箱及冷却过滤系统 7. 同步注浆泵液压系统 8. 超挖刀液压系统 以上8个系统除同步注浆泵液压系统在1号拖车、超挖刀液压系统在盾壳前体为两个独立的系统外，其余6个液压系统都共用一个油箱，并安装在2号拖车上组成一个液压泵站。有的系统还相互有联系。下面就分别介绍一下以上8个液压系统的作用及工作原理。 (一)盾构机液压推进及铰接系统 1. 盾构机液压推进 （1）盾构机液压推进系统的组成 盾构机液压推进系统由液压泵站，调速、调压机构，换向控制阀组及推进油缸组成，30个油缸分20组均布的安装在盾构中体内圆壁上（见图），并分为上、下、左、右四个可调整液压压力的区域，为盾构机前进提供推进力、推进速度，通过调整四个区域的压力差来实现盾构机的

转弯调向及 纠偏功能。铰接系统的主要作用是减小盾构机转弯或纠偏时的曲率半径上的直线段，从而减少盾尾与管片、盾体与围岩间的摩擦阻力。 （2）推进系统液压泵站： 推进系统的液压泵站是由一恒压变量泵（1P001）和一定量泵（1P002）组成的双联泵，功率为75KW，恒压变量泵为盾构的前进提供恒定的动力。恒压泵的压力可通过油泵上的电液比例溢流阀（A300）调整，流量在0-q ma x范围内变化时，调整后的泵供油压力保持恒定。恒压式变量泵常用于阀控系统的恒压油源以避免溢流损失。

法兰盘规格尺寸

HG/T 20592 40-16 RF A=M20*1.5： 40-16是公称直径DN40的法兰，公称压力16公斤也就是1.6MPa，RF指密封面为突面，A=M20X1.5指该法兰上所配的螺栓规格。 GB9119，2—88GB9119，2—88 in 公称 通径 10kg=1.0MPa 公称 通径 16kg=1.6MPa 法 兰 外 径 螺栓 孔距 螺 栓 直 径 螺栓 孔数 法兰 厚度 法兰 外径 螺栓 孔距 螺栓 直径 螺栓 孔数 法兰厚度 3/8 DN10 506014414DN10 906014414 1/2 DN15 596514414DN15 956514414 3/4 DN20 1057514416DN20 1057514416 1 DN25 1158514416DN25 1158514416 11/4DN32 14010018418DN32 14010018418 11/2DN40 150********DN40 150******** 2 DN50 16512518420DN50 16512518420 21/2DN65 185********DN65 185******** 3 DN80 20016018820DN80 20016018820 31/2DN10 22018018822DN100 22018018822 4 DN12 5 25021018822DN125 25021018822 5 DN15 28524022824DN150 28524022824 6 DN20 34029522824DN200 34029522826 8 DN25 395350221226DN250 405355261229 10 DN30 445400221228DN300 460410261232 12 DN35 505460221630DN350 520470261635

(完整版)海瑞克盾构机液压系统说明(附电路图)

一、液压系统元件 1液压泵 液压泵是液压系统的动力元件，按结构可以分为柱塞泵、齿轮泵、叶片泵，按排量可以分为定量泵、变量 泵，按输出出口方向又可以分为单向泵、双向泵。 泵都是由电动机或其他原动机带动旋转，通过这种往复的旋转将油不断地输送到管路中，通过各种阀的作 用，控制着执行元件的运行。 在大连地铁盾构机中，螺旋输送机使用一个双向变量泵和一个定量泵，推进系统中使用一个大排量的单向 变量泵，管片安装机种使用两个单向变量泵，注浆系统 中使用一个单向变量泵，辅助系统使用一个单向变量泵。

a.定量齿轮泵 注：右侧油液进入泵内，齿轮旋转带动油液从左侧出口流出，排量是一定的

c.定量叶片泵 注：转子转动，带动叶片推动油液1、2进油，3、4出油，排量一定 d.斜盘式柱塞泵 注：斜盘由联轴器带动转动，往复吸油、压油，斜盘角度是可以调控的

2液压阀 液压阀根据作用可以分为压力控制阀、流量控制阀、方向控制阀。 压力控制阀可以控制液压回路的压力，如当液压回路中压力过大时，溢流阀或卸荷阀打开泄压。 流量控制阀可以控制液压回路中的流量大小，根据流量的不同可以控制执行元件的速度。 方向控制阀主要控制液压回路中液压油的流动方向，由此可以改变液压油缸的伸缩。 各种阀一般安装在靠近泵的油液管路中，相对来说比较集中，便于检查和维修。 a.单向阀 注：油液从P1口进入，克服弹簧力推开单向阀的阀芯，经孔隙从p2 口流出，油液只能从p1流向p2

b.溢流阀 注：油从压力口进入，通过阻尼孔进入后腔，克服弹簧压力，推开阀芯，油液 从溢流口

c.液控单向阀 注：x口接压力油时，阀芯将a与b口堵死，当x口接油箱时，若Pa大于Pb，则从a口进油，打开阀芯，流向b口，若Pb大于Pa时，则油液从b 口流向a口，

盾构刀盘驱动液压系统的实验研究

盾构主要用于软土、砂砬和强风化岩层及含水的混合地层隧道掘进。主要由盾体、刀 盘及驱动系统、螺旋输送系统、液压推进系统、管片拼装系统、同步注浆系统以及盾尾密封装置等构成。 盾构掘进过程中，负载是随断面的土质状况变化的，切削硬岩和切削软土所需的切削扭矩变化很大(见表1)。 轰1上浴吃铁工程麻构推进时刀理扭矩统计表 可见，盾构刀盘驱动所需功率大且功率变化范围宽。 刀盘驱动液压系统原理 如图1所示刀盘驱动液压系统。采用电比例功率自适应泵控马达技术，实时检测刀盘 的转速，根据合适的策略控制变量缸位移，继而控制变量泵的排量，形成按负载工况变化需 要进行刀盘转速的连续实时控制。液压系统设计成开式回路，可适应两种工况，软岩工况时 蹬低速大转矩和硬岩工况时的高速小转矩。两种工况转换可通过控制电磁换向阀6来实现,

当电磁铁断电时，溢流阀7.1确定系统最高压力，此时，系统压力设定为10 MPa，输出 转矩小，但流量大（最大为300 L/min），输出转速高；当电磁铁通电时，溢流阀7.2确定系统最高压力，此时，系统压力设定为20MPa，输出转矩大，但流量小，输出转速低。刀盘 转速通过调节变量泵2的排量实现，检测液压马达的输出转速，检测信号反馈到变量泵的比例阀上，构成速度闭环控制系统。液压马达 5.1和5.2的正反转可通过电液换向阀3来控制。系统采用某公司的A11VO 260 LRDU2 恒功率比例变量泵。泵的排量在其整个范围 内可无级调节，并与比例电磁铁的控制电流成比例。恒功率控制优先于变量控制，如果设定流量或工作压力使功率曲线超过，则恒功率控制取代电控变量并按照恒功率曲线减小排量。 当低于功率曲线时，排量受控制电流的调整，泵输出的流量只与输入控制信号相关，而不受负载压力变化的影响。变量调节特性如图2所示。 3模拟盾构实验平台 实验装置如图3所示，包括模拟土箱、模拟盾构机、主顶、土体加压泵站、模拟盾构 机泵站和控制室。乩'■撼冬魅咻台击塚诊 模拟土箱内的土能够通过水囊进行加压，实现对不同土压的模拟。模拟盾构机由主顶 推进，模拟盾构泵站包括刀盘与螺旋机驱动泵站和主顶驱动泵站。模拟土箱内的多个断面布 置有压力传感器，刀盘转速通过在刀盘上布置2个接近开关进行测量，主顶的位移通过布 置在液压缸内的位移传感器测量。

海瑞克盾构机液压系统刀盘驱动主泵变量控制原理

海瑞克盾构机液压系统刀盘驱动主泵变量控制原理 德国力士乐A4VSG***/HD1...变量柱塞泵、变量控制原理

德国力士乐A4VSG750HD1/R***,斜轴式变量柱塞泵广泛的应用在“海端克”盾构机和中铁装备及中铁建所生产的盾构机液压系统中，，每台盾构机使用三(四）台此泵用于驱动刀盘旋转的八台A6VM500液压马达。 盾构机刀盘驱动液压泵是三台泵P口合流后，驱动八台液压马达式闭液压回路，这种群变量泵驱动群变量马达工作方式的一个重要技术指标是：三台泵输出压力、流量、变量特性及曲线一至。但在实际的工作状态下，很难做到输出压力一至、输出流量一至、变量特性一至，各种原因促使泵的技术特性不可能一至，就是新泵也不可能一至！使用到一定周期的泵差异就更大了，就是需要调整，本文作者本意是要打破技术壁垒，使盾构机液压维修人员了解此泵的变量制式，懂得泵变量油路走向，为故障提供分析检测依据，了解此泵上的各阀功能及调节参数，使盾构机能够长期的稳定无故障工作。 想了解学习此泵的变量控制人员，当先复制一份上面的液压变量原理图，手持原图与下面的沟画的图对照，了解控制油路的走向。

图一说明： 此型号的柱塞泵没有内置补油泵，需要外部提供变量控制、热油更换、稳定回油备压的油源。在盾构机液压系统中的一台螺杆泵排出的油源经过高精度过滤器后，从E口中进入到泵控制油路中。经过高精度过虑的控制压力油源，对于提高泵的使用寿命及减轻泵变量机构的磨损，维稳状态特殊重要。 在盾构机上，此刀盘泵要起动前，必需先起到补油泵，当补油泵压力建立后，系统中的压力传感器发出讯号给PLC后，才能起到刀盘泵。 刀盘泵的变量控制方式有二种状态，第一种是外控提供的压力油变量方式，第二种是自控压力油变量方式。 先谈第一种：外控提供的压力油变量方式，见上图，刀盘泵的电动机没有起动，外部提供的先导压力油已进入到泵的变量执行机构中，使泵的变量活塞保持在中位（此时：观察泵外观上的角度指示器如不在中位时、那一定是故障）。就是电动机起动带动刀盘泵运转后（泵变量的比例电磁阀的A、B没有指令，也就是没有电流值时），泵壳上的变量角度指示器也要保持在中位。 外部提供的压力油在泵壳的管路运行过程中，遇到第一个阀是“液控顺序阀”，它只在泵的A、B排油口内的油液压力小于25bar 时，起到液阻作用，由于这个顺序阀的液阻，使外供控制油源在阀前建立到25bar压力，这25bar压力油源通过比例阀、限压阀流动到变量活塞大、小控制腔内，达到活塞大、小端控制腔内压力平衡，使活塞保持在中位。 特殊说明;此型号的柱塞泵在各式变量变换中时，变量压力控制油永远直达变量活塞小瑞（小变量控制腔无任何控制方式），大瑞变量控制腔内的油液压力增大时，活塞从中位向左移动。大瑞变量控制腔内的油液压力减少时，活塞从中位向右移动。

隧道盾构机液压系统工作原理

隧道盾构机液压系统工作原理 一.液压系统原理 盾构机的绝大部分工作机构主要由液压系统驱动来完成，液压系统可以说是盾构机的心脏，起着非常重要的作用。这些系统按其机构的工作性质可分为： 1.盾构机液压推进及铰接系统 2.刀盘切割旋转液压系统 3.管片拼装机液压系统 4.管片小车及辅助液压系统 5.螺旋输送机液压系统 6.液压油主油箱及冷却过滤系统 7.同步注浆泵液压系统 8.超挖刀液压系统 以上8个系统除同步注浆泵液压系统在1号拖车、超挖刀液压系统在盾壳前体为两个独立的系统外，其余6个液压系统都共用一个油箱，并安装在2号拖车上组成一个液压泵站。有的系统还相互有联系。下面就分别介绍一下以上8个液压系统的作用及工作原理。 （一）盾构机液压推进及铰接系统 1. 盾构机液压推进 （1）盾构机液压推进系统的组成 盾构机液压推进系统由液压泵站，调速、调压机构，换向控制阀组及推进油缸组成，30个油缸分20组均布的安装在盾构中体内圆壁上（见图），并分为上、下、左、右四个可调整液压压力的区域，为盾构机前进提供推进力、推进速度，通过调整四个区域的压力差来实现盾构机的

转弯调向及 1A030U001 lAOie 1A015 纠偏功能。铰接系统的主要作用是减小盾构机转弯或纠偏时的曲率半径上的直线段，从而减少盾尾与管片、盾体与围岩间的摩擦阻力。 （2）推进系统液压泵站： 推进系统的液压泵站是由一恒压变量泵（1P001）和一定量泵（1P002）组成的双联泵，功率为75KW,恒压变量泵为盾构的前进提供恒定的动力。恒压泵的压力可通过油泵上的电液比例溢流阀（A300 ）调整，流量在0-q max范围内变化时，调整后的泵供油压力保持恒定。恒压式变量泵常用于阀控系统的恒压油源以避免溢流损失。

法兰盘规格尺寸

GB9119，2—88GB9119，2—88 in 公称 通径 10kg=1.0MPa 公称 通径 16kg=1.6MPa 法 兰 外 径 螺栓 孔距 螺 栓 直 径 螺栓 孔数 法兰 厚度 法兰 外径 螺栓 孔距 螺栓 直径 螺栓 孔数 法兰厚度 3/8 DN10 506014414DN10 906014414 1/2 DN15 596514414DN15 956514414 3/4 DN20 1057514416DN20 1057514416 1 DN25 1158514416DN25 1158514416 11/4DN32 14010018418DN32 14010018418 11/2DN40 150********DN40 150******** 2 DN50 16512518420DN50 16512518420 21/2DN65 185********DN65 185******** 3 DN80 20016018820DN80 20016018820 31/2DN10 22018018822DN100 22018018822 4 DN12 5 25021018822DN125 25021018822 5 DN15 28524022824DN150 28524022824 6 DN20 34029522824DN200 34029522826 8 DN25 395350221226DN250 405355261229 10 DN30 445400221228DN300 460410261232 12 DN35 505460221630DN350 520470261635 14 DN40 565515261632DN400 580525301638 16 DN45615565262035DN450 640585302042

盾构机液压系统原理(海瑞克)

盾构机液压系统原理 液压系统原理 盾构机的绝大部分工作机构主要由液压系统驱动来完成，液压系统可以说是盾构机的心脏，起着非常重要的作用。这些系统按其机构的工作性质可分为： 1.盾构机液压推进及铰接系统 2.刀盘切割旋转液压系统 3.管片拼装机液压系统 4.管片小车及辅助液压系统 5.螺旋输送机液压系统 6.液压油主油箱及冷却过滤系统 7.同步注浆泵液压系统 8.超挖刀液压系统 以上8个系统除同步注浆泵液压系统在1号拖车、超挖刀液压系统在盾壳前体为两个独立的系统外，其余6个液压系统都共用一个油箱，并安装在2号拖车上组成一个液压泵站。有的系统还相互有联系。下面就分别介绍一下以上8个液压系统的作用及工作原理。 （一）盾构机液压推进及铰接系统 1.盾构机液压推进 （1）盾构机液压推进系统的组成 盾构机液压推进系统由液压泵站，调速、调压机构，换向控制阀组及推进油缸组成，30个油缸分20组均布的安装在盾构中体内圆壁上（见图），并分为上、下、左、右四个可调整液压压力的区域，为盾构机前进提供推进力、推进速度，通过调整四个区域的压力差来实现盾构机的

转弯调向及 纠偏功能。铰接系统的主要作用是减小盾构机转弯或纠偏时的曲率半径 上的直线段，从而减少盾尾与管片、盾体与围岩间的摩擦阻力。 （2）推进系统液压泵站： 推进系统的液压泵站是由一恒压变量泵（1P001 ）和一定量泵 （1P002）组成的双联泵，功率为75KW ，恒压变量泵为盾构的前进提 供恒定的动力。恒压泵的压力可通过油泵上的电液比例溢流阀（A300） 调整，流量在0-q m ax 范围内变化时，调整后的泵供油压力保持恒定。 恒压式变量泵常用于阀控系统的恒压油源以避免溢流损失。 ■ Q V&nri^bs^/lindflr GRLIPP￡_￡ ■ Vortn^bsiylinder i? V^gmlesiSYS^mn

刀盘驱动的液压系统

第３４卷　２００６年第５期３０Mining & Processing Equipment ３０ 采掘 盾 构机模拟试验台既可用于各种工作装置的功能模拟，又可用于控制系统的逻辑关系模 拟，其中的液压系统为各种工作装置提供动力，同时又是控制系统的主要控制对象。模拟试验台中的液压系统由刀盘驱动系统、推进系统及模拟加载系统组成，以下就刀盘驱动液压系统的设计方案与工作原理作出简单介绍。 系统由　１　台　Ａ４ＶＧ２５０　双向变量泵及　２　台　Ａ６ＶＭ－　５００　变量马达组成，要求实现刀盘的转速控制、旋 转方向控制与制动控制，满足不同地层对掘进工况的不同要求。 １刀盘转速的控制 刀盘的调速可采取有级调速＋无级调速的复合控制方式。有级调速由刀盘驱动变量马达实现，无级调速由刀盘驱动变量泵实现。 １．１第一种速度控制方式　（有级调速） 如图　１　所示，通过电磁换向阀的切换，可使刀盘驱动马达变量机构的先导控制油路分别工作在卸荷与带压状态。当处于卸荷状态时，马达排量最大，刀盘低速旋转，可模拟低速大扭矩工况即软岩掘进的工况。当处于带压状态时，马达的排量会减小，刀盘的 论文编号：１００１－３９５４（２００６）０５－００３０－３１ 盾构机模拟试验台中的刀盘 驱动液压系统 何於琏 中铁隧道股份公司制造公司 河南洛阳 ４７１００９ 作者简介：何於琏，男，１９４６年生，１９７０年毕业于南京理工大学机械专业，高级工程师，中铁隧道股份公司制造公司副经理，国家８６３计划《盾构掘进机刀盘－刀具与液压驱动系统关键技术研究及其应用》课题的主要参研人员。 （上接第　２９　页）密封不好，不仅会降低液压冲击器的效率，而且也会增加液压油的消耗和影响正常的使用及维护。液压冲击器密封形式的设计主要是针对冲击活塞的密封和活塞前后腔密封，主要有以下几种。 ４．１组合密封 液压冲击器冲击活塞的密封在国内外主要是采用组合密封形式。组合密封考虑制造和实际密封的效果，在实际中主密封采用两种形式，如图　４　所示，辅助密封一般采用　Ｏ　型密封圈和矩形密封圈。滑环形组合密封的接触应力分布比较均匀，而阶梯形组合密封的压力梯度很大，有利于高压状态下进行密封。经试验表明，高压下密封的泄漏几乎为零，滑环组合密封的泄漏值远大于阶梯形组合，因而在冲击器中多采用阶梯形 组合密封。 ４．２三段式密封 即间隙　—　低压回油 槽　—　密封圈，其结构示意图如图　５　所示。　这种结构形式的特点是将高压转变为低压泄漏能量。 紧密配合的间隙密封是高压密封的主要手段，当间隙密封的长度为１０　ｍｍ　时，泄出油的压力约降低　５０％；密封长度为　２０　ｍｍ　时，压力约降 低　９０％。经过间隙密封后少量泄漏的高压油又经低压回油槽流走，因而第三段的密封圈所承受的就是低压回油槽的压力，所以很容易实现密封。密封圈的形式很多，但　ＹＸ　型的效果较好。选用优质耐磨的材料，可提高密封圈的使用寿命。此外，提高活塞表面的光洁度也是重要措施。这种三段式的密封结构对高压油的密封有很好效果。 ５结论 综上所述，液压凿岩机在进行活塞的结构设计时应着重考虑： （１）　在结构允许的情况下，尽量采用细长活塞而不用粗短活塞； （２）　断面变化应尽量减少，必须变化的断面部位应有一个圆滑的过渡区，以减少由于应力波的反射所引起的能量损失； （３）　活塞冲击端的直径应尽量与钎尾直径一致，使冲击波能够从冲击锤平稳地传递到钎杆上； （４）　为了增大冲击能量，适当增加活塞的质量会有一定的效果。但不能过重，否则将会降低冲击次数，从而减少输出能量； （５）　密封形式多采用阶梯形组合密封和三段式密封。 参 考文献 １王维华等．国外液压凿岩机．北京：煤炭工业出版社，１９８７．２ 安顺波．现代矿山机械设备安装调试规范操作、维护保养及常见故障排除实用手册．北京：中国矿业大学出版社，２００５． □ （收稿日期：２００６－０２－２７） 图４阶梯形和滑环形组合密封 １．　密封圈 ２．　回油槽３．　间隙密 封４．　缸体５．　活塞Ａ─回程进油口Ｂ─冲程进油口 图５活塞轴向密封结构 88888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888 盾构机模拟试验台中的刀盘驱动液压系统

刀锉铣床液压系统的设计

第一章绪论 第二章工况分析与方案选择 2.1技术要求 2.2工况分析 2.3工作负载 第三章液压系统 3.1 拟定液压系统原理图 3.2组成液压系统 3.3系统液压元件、辅件设计 第四章刀锉铣床液压系统中液压缸的设计4.1液压缸的设计 4.2液压缸主要尺寸的确定 4.3液压缸的结构设计 结论 文献

液压系统是以电机提供动力基础，使用液压泵将机械能转化为压力，推动液压油。通过控制各种阀门改变液压油的流向，从而推动液压缸做出不同行程、不同方向的动作。完成各种设备不同的动作需要。液压系统已经在各个工业部门及农林牧渔等许多部门得到愈来愈广泛的应用，而且愈先进的设备，其应用液压系统的部分就愈多。 关键词：液压传动、稳定性、液压系统

第一章绪论 1.1铣床概述 铣床是用铣刀对工件进行铣削加工的机床。铣床除能铣削平面、沟槽、轮齿、螺纹和花键轴外，还能加工比较复杂的型面，效率较刨床高，在机械制造和修理部门得到广泛应用。 1.2液压技术发展趋势 液压技术是实现现代化传动与控制的关键技术之一，世界各国对液压工业的发展都给予很大重视。液压气动技术具有独特的优点，如:液压技术具有功率重量比大，体积小，频响高，压力、流量可控性好，可柔性传送动力，易实现直线运动等优点；气动传动具有节能、无污染、低成本、安全可靠、结构简单等优点，并易与微电子、电气技术相结合，形成自动控制系统。主要发展趋势如下：1.减少损耗，充分利用能量2.泄漏控制3.污染控制4.主动维护 第二章工况分析与方案选择 2.1技术要求 刀锉铣床采用缸筒固定的液压缸驱动工作台，卧式布置，，完成工件铣削加工时的进给运动；工件采用机械方式夹紧。工作台由液压与电气配合实现的自动循环要求为：快进—→工进—→快退—→停止。工作台除了机动外，还能实现手动。刀锉铣床工作台的运动参数和动力参数如表一所列。 表一刀锉铣床工作台的运动参数和动力参数 工况行 程 (mm ) 速度 (m/s) 时间 t(s) 运动部 件重力 G(N) 铣削负 载 Fe(N) 启动、制 动t(s) 快速300 0.075 t1 5500 - 0.05

法兰规格表

法兰规格表|常用法兰规格尺寸表(国标） 法兰规格表|常用法兰规格尺寸表(国标）无缝合金管合金钢管 GB9119，2—88 GB9119，2—88 in 公称通径 10kg=1.0MPa 公称通径 16kg=1.6法兰外 径 螺栓孔 距 螺栓直 径 螺栓孔数法兰厚度法兰外径螺栓孔距螺栓直 3/8 DN10 50 60 14 4 14 DN10 90 60 14 1/2 DN15 59 65 14 4 14 DN15 95 65 14 3/4 DN20 105 75 14 4 16 DN20 105 75 14 1 DN25 115 85 14 4 16 DN25 115 85 14 11/4 DN32 140 100 18 4 18 DN32 140 100 18 11/2 DN40 150 110 18 4 18 DN40 150 110 18 2 DN50 165 125 18 4 20 DN50 165 125 18 21/2 DN65 185 145 18 4 20 DN65 185 145 18 3 DN80 200 160 18 8 20 DN80 200 160 18 31/2 DN100 220 180 18 8 22 DN100 220 180 18 4 DN12 5 250 210 18 8 22 DN125 250 210 18 5 DN150 285 240 22 8 24 DN150 285 240 22 6 DN200 340 295 22 8 24 DN200 340 295 22 8 DN250 395 350 22 12 26 DN250 405 355 26 10 DN300 445 400 22 12 28 DN300 460 410 26 12 DN350 505 460 22 16 30 DN350 520 470 26 14 DN400 565 515 26 16 32 DN400 580 525 30 16 DN450 615 565 26 20 35 DN450 640 585 30 18 DN500 670 620 26 20 38 DN500 715 650 33 20 DN600 780 725 26 20 42 DN600 840 770 36

法兰盘规格尺寸

法兰盘规格尺寸 Prepared on 24 November 2020

GB9119，2—88GB9119，2—88 in 公称 通径 10kg= 公称通 径 16kg= 法 兰 外 径 螺栓孔 距 螺栓直 径 螺栓 孔数 法兰 厚度 法兰外径螺栓孔距螺栓直径螺栓孔数法兰厚度 3/8DN10506014414DN10906014414 1/2DN155********DN159******** 3/4DN201057514416DN201057514416 1DN251158514416DN251158514416 11/4DN3214010018418DN3214010018418 11/2DN4015011018418DN4015011018418 2DN5016512518420DN5016512518420 21/2DN6518514518420DN6518514518420 3DN8020016018820DN8020016018820 31/2DN10022018018822DN10 22018018822 4DN12525021018822DN12 5 25021018822 5DN15028524022824DN15 28524022824 6DN20034029522824DN20 34029522826 8DN250395350221226DN25 405355261229 10DN300445400221 2 28 DN30 460410261232 12DN350505*********DN35 520470261635 14DN400565515261632DN40 580525301638 16DN450615565262035DN45 640585302042 18DN500670620262038DN50 715650332046 20DN600780725262042DN60 840770362052 JIS标准JIS标准

法兰用螺栓尺寸对照表

6)法兰用螺栓尺寸对照表（DIMENSIONS OF FLANGE BOLTS） For Class150LB Flanges For Class300LB Flanges Size No. of Bolts Dia of Bolts Length of Bolt No.of Bolts Dia of Bolt Length of Bolt NPS ISO RF RJ ISO RF RJ 1/241/2M1460--41/2M146575 3/441/2M1465--45/8M167590 141/2M14658045/8M168090 11/441/2M14708545/8M168595 11/241/2M14708543/4M2090100 245/8M16859585/8M1690100 21/245/8M169010083/4M20100115 345/8M169010083/4M20110120 31/285/8M169010083/4M20110125 485/8M169010083/4M20110130 583/4M209511083/4M20120135 683/4M20100115123/4M20125140 883/4M20110120127/8M24140155 10127/8M24115130161M24155170 12127/8M241201351611/8M30170185 14121M271301502011/8M30175190 16161M271351502011/4M33190205 181611/8M301501602411/4M33195210 202011/8M301601702411/4M33205225 242011/4M331751852411/2M39230255 For Class400LB Flanges For Class600LB Flanges Size No.of Bolts Dia of Bolts Length of Bolt No.of Bolts Dia of Bolt Length of Bolt NPS ISO RF RJ ISO RF RJ 1/241/2M14757541/2M147575 3/445/8M16909045/8M169090 145/8M16959045/8M169090 11/445/8M161109545/8M169595 11/243/4M2011011043/4M20110110 285/8M1612011085/8M16110110 21/283/4M2012512083/4M20120120 383/4M2014013083/4M20125130 31/287/8M2414014087/8M24140140 487/8M2414514087/8M27145145 587/8M2415015081M27165165 6127/8M24150155121M27170175 8121M271701751211/8M30190195 101611/8M301901901611/4M33215215 121611/4M332052052011/4M33225225 142011/4M332102102013/8M36235235 162013/8M362202252011/2M39255255 182413/8M362302302015/8M42275275 202411/2M392452502415/8M42290295 242411/4M452702802417/8M48330335