常温集气站工艺设计
西南石油大学
《油气集输》课程设计
-------常温集气站工艺设计
设计说明书
一． 设计依据
在学习了课程《油气集输》后，为了对课程有更深入全面的认识，综合利用所学知识进行工艺设计，深入理解天然气矿场集输，掌握常温集气站的工艺计算和工艺流程的设计思路和方法。
根据给定的五口井的天然气的流动参数，设计天然气常温集气工艺流程，并
出站压力：6a MP
气体组成（%V ）：
1C —90.30 2C —8.02 3C —0.88 4C —0.43 5C —0.3 2CO —0.07 凝析油含量：20g /3Nm
二． 主要设计参数
干燥空气分子质量M 空 =28.97 天然气分子质量M 天 =17..73，相对密度Δ=0.612
天然气临界值：临界压力c
p '= 4.633a MP 临界温度c T '=200.7K 压缩系数Z=0.78 凝析油含量：20g /3Nm =22.63m /3Mm 凝析油密度885K g /3m
三． 设计内容
（1） 确定集气站的工艺流程；
（2） 完成绘制常温集气站工艺流程图；
（3） 确定主要工艺参数（压力。温度）；
（4） 计算分离器的尺寸，并确定主要管线的规格（材质，壁厚，直径）
四． 设计原则
五口井来气都不含有2H S ，凝析油含量也不高，进站压力较高，出站压力6a MP ，因此采用常温集气的设计原则，在常温下加热防冻，调压分离计量。回击后外输至用户。
五. 遵循的主要标准规范
国家标准（GB ）和石油行业标准（SY ）
石油天然气工程制图标准 SY/T0003-2003
《油气田常用阀门选用手册》
ANSIB31.8标准计算管子厚度
GB8163-87管子系列标准
六 .常温集气站工艺流程
该常温集气站工艺流程可以简单的概括为：天然气进站，节流降压加热提高天然气温度防止水合物形成，分离，计量后汇集外输。
五口单井来气中都不含2H S ，集气站出站压力6a MP ，进站压力都高于10a MP ，凝析油含量不高，可采用以下两种流程：
1，由于1—4井来气进站压力相差不大，5井来气压力教低。可采用1—4井轮换集气计量，5井单独集气计量，之后5口井汇集后外输。
2，每口井单独集气计量，之后汇集外输
除此之外还有其他集气计量流程。在该设计中采用第一种流程。
为了使天然气满足外输，通过计算，每口井需要两次节流调压，才能满足压力要求和防止形成水合物。第一次节流膨胀降压，在不生成水合物的条件下尽可能的膨胀降压，以减轻加热炉的的热负荷并使气流流动平稳，减少压力波动。第一次节流后要校核是否在节流阀和管线中生成水合物。第一次节流后气流压力降低，根据T —J 效应天然气的温度也随之降低，不能直接进行第二次节流膨胀，否则生成水合物堵塞节流阀和管线。因此在进行第二次节流降压之前必须经过加热炉加热。
七.主要设备，仪表的选择和参数
1，分离器
操作压力：6a MP ， 操作温度：200C , 长径比：4：1， 气体进入分离器速度：15m /s
5号井 ： 250mm ?1m 的分离器
计量分离器： 250mm ?1m 的分离器
生产分离器： 250mm ?1m 的分离器
2，阀门
(1)闸阀 ：用于截断和导通介质流，通常是全直径通道。
类型代号：Z11H(Y)—25(V)型闸阀
公称直径：40mm
(2)节流阀：角式节流阀
类型代号：J44W —16P 型角式节流阀
公称直径：40mm ，25mm 和20mm
结构形式：角式
连接方式：法兰连接
公称压力：16a MP
阀体材料：1Cr18Ni9Ti
由阀体直接加工的阀座封面材料
(3)安全阀：选用外螺纹弹簧封闭微启式安全阀
(1)高压放空阀设计压力：16
MP
a
类型代号：A41Y—160,公称直径：15mm, 开启压力：13～16
MP
a
(2) 中压放空阀设计压力：13
MP
a
类型代号：A41Y—160,公称直径：15mm, 开启压力：10～13
MP
a
(3) 低压放空阀设计压力：10
MP
a
类型代号：A41H—64, 公称直径：25mm, 开启压力：< 10
MP
a
3，流量计
天然气流量计量:标准孔板节流装置差压式流量计。
4，温度计：选用热电阻温度计
代号：WZP分度号：BA1测量范围：-200～6500C
5，压力表:弹簧式压力计
6，管线
材料API 5LX X60等级无缝钢管
尺寸：站场内管线分别有：Φ50?4mm,Φ57?3mm , Φ70?3mm ,Φ83?3.5mm , Φ89?3.5mm
汇管:127?3.5mm
八：参考文献
SYJ3-91 《石油工程制图标准》
SY/T 0076-93 《天然气脱水设计规范》
林存瑛主编，天然气矿场集输，石油工业出版社；
曾自强、张育芳主编，天然气集输工程，石油工业出版社，2001；
油田油气集输设计技术手册，石油工业出版社；
中国石油天然气集团公司规划设计总圆编，油气田常用阀门选用手册，石油工业出版社，2000
蔡尔辅编，石油化工管线设计，化学工业出版社，1986
《阀门产品样本》第一机械工业部编辑，机械工业出版社
《安装工程概算使用数据手册》中国石化出版社
《化工仪表及自动化》化学工业出版社
《工艺管道安装设计手册》石油化学工业出版社
设计计算书
一，天然气的相对密度?：
天然气的相对密度是在相同压力和温度条件下天然气的密度与空气
密度的比。
Δ＝t k ρρ = t k
M M 式中 t M —— 天然气的分子质量；
k M —— 空气的分子质量。k M ＝28.97
t M = i i y M ∑=0.9030?16+ 0.0802?30+0.0088?44+0.0043?58+
0.003?72+0.0007?44=17.73
Δ=0.612
天然气压缩系数 Z ：
Z 代表实际天然气与理想气体偏离的程度。根据研究气体的压缩系
数与对比压力，对比温度有一定的函数关系：Z = Φ（r P ，r T ）
天然气相对密度Δ=0.612在0.5～0.9范围内，由经验公式确
定天然气的临界参数：临界压力：P c '=4.885-0.363△
P c '=4.633 Mp a
临界温度：T c '=93+176△
T c '=200.7K
二， 卧式两相分离器的尺寸设计
在卧式分离器中，必须保持让一个小直径的液滴从垂直运动的气流中分离出来。液体停留时间的要求，规定了直径和分离器有效长度的组合。设计使经过分离器之后最不易分离的那口井或合流的几口井的设备符合要求则其他井亦符合要求。
气体负荷： d eff L =1.414 410-? [
P TZQ g ]K '
液体负荷： d 2eff L =1765t r Q L
式中 d — 分离器的内径，mm ；
T — 分离器的操作温度，K ；
P — 分离器的操作压力，Mp a （绝）
Z — 气体压缩系数；
Q g —气体流量，m 3/d ；
K ' — 常数，它取决于气体和液体的性质和从气体中分离
出来的颗粒大小；
eff L —分离器内产生分离作用的有效长度，mm ；
t r — 期望的液体停留时间，min ；
Q L — 液体流量，m 3/d 。
五口井操作压力和操作温度都相等，其中：P= 6Mp a ，T=288K
液体流量Q L =20g/ Nm 3=500g/d=5.64 m 3/d
凝析油密度 ρ
油=885kg/m 3 相对密度 S.G=0.885 计算K '： T
P △=288612.06?=0.01275 查图： S L =0.876 K '=0.265
S L =0.934 K '=0.255
插值法求得 K '=0.263
5号井： 气体流量Q 1g =11×104 Nm 3/d
气体负荷约束：d eff L =1.414 410-? [
P TZQ g ]K '
=1.414 410-?×4
2880.7811106???×0.263 d eff L =152.7mm
对于气体负荷约束直径与长度的关系
液体负荷约束：d eff L =1765t r Q L
估算分离器筒体长度：
L ss = eff L + 1000
d 式中L ss -分离器筒体长度，m ，其余符号同前。
对于不同的停留时间t r ，计算d 和eff L 的组合：
对于计量分离器和生产分离器可以用同样的方法计算：
计量分离器以2号井为设计依据，生产分离器以1，2，3口井合流数据为依
5号井 ： 250mm ?1m 的分离器
计量分离器： 250mm ?1m 的分离器
生产分离器： 250mm ?1m 的分离器
三， 节流阀
天然气经过节流阀，发生△P 的压降的同时也相应的发生△T 的温降，
天然气温度降低会导致生成水合物，堵塞阀门管线等，影响正常平稳供气。因此，必须适当控制节流阀的开启度，即达到调压的目的，又可以防止水合物的生成。设计使经过节流之后最易形成水合物的那口井或合流的几口井的设备符合要求则其他井亦符合要求。
井中来气要经过两次节流降压，才能达到出站6 Mp
a
的要求。第一次节流降压：
1号井：P
初始=15.5 Mp
a
降至P=10.5 Mp
a
△p=5000 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=16.2℃
又由于天然气中的液态烃的含量为22.6m3（液烃）/Mm3（气）（GPA 标准），液态烃含量越高则温度降越小，也就是说计算出来的最终温度就越高；每增加5.6 m3（液烃）/Mm3（气）（GPA标准），就有2.8℃的温度降。
则最终的温度降比查图所得的温度降要少5.6℃。
则最终的温度降△t'=16.2-5.6=10.6℃
节流后的最终温度t
终
=31-10.6=20.4℃
校核在该温度下是否会生成水合物：在终点压力10.5 Mp
a
下生成的水合物的临界温度为18.9℃。
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
2号井：P
初始=15 Mp
a
降至P=10.5 Mp
a
△p=4500 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=15.5℃
实际的温度降△t'=15.5-5.6=9.6℃
节流后的最终温度t
终
=26-9.6=19.4℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
3号井：P
初始=14.5Mp
a
降至P=10.5 Mp
a
△p=4000 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=12℃
实际的温度降△t'=12-5.6=6.4℃
节流后的最终温度t
终
=27-6.4=20.6℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
4号井：P
初始=14.9 Mp
a
降至P=10.5 Mp
a
△p=4900 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=16℃实际的温度降△t'=16-5.6=10.4℃
节流后的最终温度t
终
=30-10.4=19.6℃
t
终
〉18.9℃，则节流后不会生成水合物。
5号井：P
初始=10.5 Mp
a
降至P=8 Mp
a
△p=2500 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=10℃
实际的温度降△t'=10-5.6=4.4℃
节流后的最终温度t
终
=25-4.4=21.6℃
终点压力下生成的水合物的临界温度为16.78℃。
t
终
〉16.78℃，则节流后不会生成水合物。
为了达到出站压力为6Mp
a
的要求，天然气应进行第二次节流降压，但是如果直接节流会导致水合物的生成，因此节流前应经过加热炉加热。
经过加热炉后二次节流降压：进入分离器的压力为6Mp
a
，该压力下不生成水合物的临界温度是14.46℃。
因此，取气体进入分离器的温度为15+5℃，即200C
1号井：p=10.5 Mp
a 降至p=6 Mp
a
△p=4500 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=18℃
实际的温度降△t'=18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度 t
初始
=12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
2号井：p=10.5 Mp
a 降至p=6 Mp
a
△p=4500 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=18℃
实际的温度降△t'=18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度 t
初始
=12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
3号井：p=10.5 Mp
a 降至p=6 Mp
a
△p=4500 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=18℃
实际的温度降△t'=18-5.6=12.4℃
节流前的初始温度 t
初始
=12.4+20=32.4℃，也既是加热炉的加热终温。
4号井：p=10Mp
a 降至p=6 Mp
a
△p=4000 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=14.8℃
实际的温度降△t'=14.8-5.6=9.2℃
节流前的初始温度 t
初始
=9.2+20=29.2℃，也既是加热炉的加热终温。
5号井：p=8 Mp
a 降至p=6 Mp
a
△p=2000 Kp
a
由于压降带来的温度降△t=8℃
实际的温度降△t'=8-5.6=2.4℃
节流前的初始温度 t
初始
=2.4+20=22.4℃，也既是加热炉的加热终温。
因此，五口井来气的气体状态变化如下：
（压力Mp
a
，温度℃）
1#：（15.5，31）一次节流（10.5，20.4）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）2#：（15.0，29）一次节流（10.5，19.6）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）3#：（14.5，31）一次节流（10.5，20.6）加热炉加热（10.5，32.4）二次节流（6，20）4#：（14.9，31）一次节流（10.0，19.6）加热炉加热（10.0，29.2）二次节流（6，20）5#：（10.5，25）一次节流（ 8.0，15.6）加热炉加热（ 8.0，22.4）二次节流（6，20）根据节流前后的压降，选择节流阀：
根据阀前和阀后的压力比值范围，分为两种情况：
（1）当p
1/p
2
〉0.53，属于非临界流动，用下面公式计算节流阀的
通过直径：
d
计=
476
.0
3304
?
?
?
?
?O
Q
×
238
.0
2
1
2
??
?
?
?
?
-）
（p
p
p
SZT
（2）当p
1/p
2
〈 0.53，属于临界流动，用下面公式计算节流阀的通
过直径：
d
计=
476
.0
1591
?
?
?
?
?O
Q
×()238.0
SZT
式中 d
计
—节流阀的计算直径，mm；
Q
—流过节流阀的气体流量，m3/d；
p
1
、p
2
—分别为阀前、阀后的压力，Mp
a
（绝）；
S—气体的相对密度；
T—阀前的气体温度，K；
Z—气体的压缩系数。
为了满足调节的要求，节流阀的开启度宜处于半开状态，所以应将
d 计除以（1-Φ）并令Φ=0.5（Φ为阀门的开启度）这样，节流阀的通
过直径 d=
Φ计-1d
5#：一次节流：p 1/p 2=10.5/15.0=0.7〉0.53，属于非临界流动
d 计=476.03304??? ??O Q ×238.0212???? ??-）（p p p SZT =478.04
33041011???? ???×??
? ??-???）（85.10829878.0612.0238.0 =8.99mm
d=2d 计=17.98mm
二次节流：p 1/p 2=6/8=0.75〉0.53，属于非临界流动
d 计=476.03304??? ??O Q ×238.0212???? ??-）（p p p SZT =478.04
33041011???? ???×()0.2380.6120.78295.4686???? ? ??-?? = 9.60mm
d=2d 计=19.20mm
计量分离器与各井之间的节流阀以2号井数据为依据
生产分离器与各井之间的节流阀以1，2，3，号井合流数据为依据。 计量分离器：一次节流d =23.6mm ,二次节流 d = 25.68mm
生产分离器：一次节流d =37.28mm , 二次节流 d = 42.60mm
根据《油气田常用阀门选用手册》选择合适的节流阀：
选用J44W-16P 型角式节流阀：
公称直径：20mm , 25mm ,40mm
接连方式：法兰连接
结构形式：角式
公称压力：16 Mp a
阀体材料：1Cr18Ni9Ti
由阀体直接加工的阀座封面材料
四， 管道
确定管线尺寸和壁厚，必须考虑压力降和流动速度两个因素。管线
需要有足够大的直径以便有效的压力能驱动流体通过管线。在该问题中压力降不是起支配作用的，因为压力降大部分发生在通过控制阀门的地方。
管线直径必须依据最大速度和最小速度来估算其尺寸。气体必须
保持某个低于最大速度的速度以防止诸如侵蚀、噪音和水击等问题。同时，流体也必须有高于某个最小速度的速度，以减小波动，能携走砂子和其他固体。
气体管线中，推荐最小速度为3～4.5m/s 之间，以便尽量减少液
体在低的地点沉降。同时，气体速度通常保持在18～24m/s 以下，以便尽量减少噪音的影响和对侵蚀的抑制。
在本课题中，CO 2含量为7%，管线内气体速度应该限制在15m/s
以下。气体中由于少量液体存在而导致侵蚀的速度，可以如下来计算：
v e =0.0215.0??????SP T
式中 v e — 侵蚀速度，m/s ；
C — 侵蚀流动的常数，对于连续工作，C=100；
T — 气体温度，K ；
P — 气体压力，Mp a
S — 气体的相对密度。
表示为矿场实用单位的气体实际速度，可由下式来确定：
v=5.1×103-2Pd
TZ Q g 式中 Q g — 气体流量，m 3/d ；
T — 气体温度，K ；
P — 气体压力，Mp a （绝）
Z —气体的压缩系数；
d — 管子内径，mm ；
v — 气体速度，m/s 。
在选定了适宜的管径之后，就要选择具有足够的厚度的管子以承受
内压力，在该气体管线的设计中，采用ANSI B31.8标准计算管子厚度。 t=)
(20FETS pd 式中 t — 需要的壁厚 ，mm ，按管子系列来规定 ；
p — 管内压力 ，Mp a （N/mm 2）；
d 0 — 管子外径 ，mm ；
S —管子的最低屈服极限，Mp
a
（N/mm2）；
T —温度降级因子；
E —纵向焊缝系数；对于无缝管，电阻焊和闪光焊管子，
E=1.0；对于炉热塔接焊和电弧熔焊管子，E=0.80；对
于炉热对焊管子，E=0.60；
F —结构类型设计因子，结构类型： A ，F=0.72。
（1）气体进站管线
侵蚀速度： v
e =0.021
5.0
??
?
??
?
SP
T
C=100；S=0.612
气体管线的内径d：
d2=5.1×103-TZ
Q
g
1，2，3口井合流通往生产分离器的气体流量75Nm3/d
计算管内径为75.4mm
计量分离器之前的管径以2号井数据为依据。
根据GB8163-87 选用Φ50×4mm和Φ83×3.5mm的管子。
选用API 5LX X60等级无缝钢管，最低屈服极限S=415Mpa。对于选定的管子再在ANSI B31.8计算壁厚：
t=)(20FETS pd =165020.7211415
?????=1.3mm t=)(20FETS pd = 168320.7211415
????? = 2.22mm
因此，对于选定的管子是合理的。
气流速度过大影响节流和分离的效果。为了降低气体流速，可选用
较大的管径以满足要求。
5#：选用Φ50×4mm 管子
一次节流后 速度v=8.95m/s
加热后，速度v=9.01m/s
二次节流后，速度v=11.9m/s
可以不必更换管子就能达到工艺要求。 计量分离器：
一次节流后选用Φ57×3mm 速度v=12.8m/s ，满足工艺要求。
加热后选用Φ57×3mm 速度v=13.13m/s ，满足工艺要求。 二次节流后选用Φ70×3mm 速度v=13.99m/s ，满足工艺要求。 生产分离器：
一次节流后选用Φ83×3.5mm 速度v=14.4m/s ，满足工艺要求。 加热后选用Φ83×3.5mm 速度v=14.78m/s ，满足工艺要求。 二次节流后选用Φ89×3.5mm 速度v=13.51m/s ，满足工艺要求。
（2） 汇管
汇管收集五口井来气经过分离器后的天然气，再外输至不同的用户。 气体流量：
Q g =Q 1g + Q 2g +Q 3g +Q 4g +Q 5g =103×104 Nm 3/d
侵蚀速度v e =0.0215.0??????SP T =18.6m/s
由于CO 2的存在，控制气体流速为15m/s ，并由此计算管径：
由公式： d 2=5.1×103-Pv
TZ Q g 得： d=114.9mm
根据GB8163-87 选用Φ127×3.5mm 的管子。
选用API 5LX X60等级无缝钢管，最低屈服极限S=415Mpa 。
计算壁厚：
由公式： t=)(20FETS pd = 612720.72415
???=1.27mm 因此，选用的管子Φ127×3.5mm 满足工艺要求。
综上：该常温集气站所选用的管子
材料：API 5LX X60等级无缝钢管
尺寸：站场内管线分别有：
Φ50×4mm ，Φ57×3mm ，Φ70×3mm
Φ83×3.5mm ，Φ89×33.5mm ，
汇管：Φ127×3.5mm
参考文献：
SYJ3-91 《 石油工程制图标准》
SY/T 0076-93 《 天然气脱水设计规范》
林存瑛主编，天然气矿场集输，石油工业出版社；
曾自强、张育芳主编，天然气集输工程，石油工业出版社，2001； 油田油气集输设计技术手册，石油工业出版社；
中国石油天然气集团公司规划设计总圆编，油气田常用阀门选用手册，石油工业出版社，2000
蔡尔辅编，石油化工管线设计，化学工业出版社，1986
《 阀门产品样本》 第一机械工业部编辑， 机械工业出版社
《 安装工程概算使用数据手册》 中国石化出版社
《化工仪表及自动化》 化学工业出版社
《工艺管道安装设计手册》 石油化学工业出版社
常温集气站工艺设计
摘要 从井中出采天然气，常带有一部分液体和固体杂质，如凝析油，游离水域地层水，岩屑粉尘等。这些机械杂质具有很大的危害性，不仅腐蚀设备，仪表，管道，而且还可以堵塞阀门，管线，影响正常生产；也可能造成油气处理厂的塔器化学溶液的污染和液泛等麻烦。所以，从井场来的流体，首先在集气站进行脱除机械杂质的操作，然后再进入输气干线。 集气站是天然气集输系统中重要的一个环节，它对各气井输送来的天气分别进行节流，分离，计量，然后集中输入集气管线。 本设计中将有五口井进入该集气站，进口压力都较高，经过节流调压，将压力降低，再经过分离器脱出天然气中含有的水滴。然后计量后进入配气站。 关键词： 天然气换热器分离器管径
Summary The Adopt the natural the gas the from the in well, the often take the a the miscellaneous the qualit y the of the part the of the liquids the and solid, the such the as the oil the of the coagulation , the visit the to the leave the water the geologic the strata water, rock scraps dust etc…The miscellaneous qualit y of these machines has the very big bane, not only decaying the equipments, appearance, piping, en ding canning but also stopping the valve door, pipeline, affect the normal production; Also may result in the oil spirit handle the pollution and liquids of the tower machine chemistry aqua of the factory to be suffused with to wait the trouble. So, from a fluid for come of well, first at gather the spirit station to carry on take off in addition to the miscellaneous qualit y of machine of operation, then enter to lose to annoy the trunk line. Gathering to annoy station is a link that the natural gas loses t he s ystem at gather in the importance, it carries on reduce expenses to the weather that each spirit well transport respectivel y, separate, calculate, then concentrate the importation to gather the windpipe line. This design lieutenant general has the five people well into and should gather to annoy the station, importing the pressures all higher, pass by to reduce expenses to adjust to press, lower pressure, then has been separated the machine to take off the drop of water impl y in a natural gas. Then calculate the juniors to go in to go together with the spirit station. Keyword: Natural gas Change the hot machine Separate the machine Take care of the path
某低温集气站的工艺设计—安全阀的选型
科技学院 课程设计报告 院（系）:石油与天然气工程学院专业班级: 学生: 学号: 设计地点（单位）__ ___________ __ 设计题目:_某低温集气站的工艺设计—安全阀的选型______ 完成日期：年月日 指导教师评语: _______________________________________ __________________________________________________________________________________ __________________________________________________________________________________ _____________________________________ __________ _ 成绩（五级记分制）:______ __________ 指导教师（签字）:________ ________
摘要 本小组设计任务书中所要求设计的气井所产的天然气，含有较高的硫化氢和凝析油，且井口压力较高。需要在矿场集气站进行节流调压和分离计量等操作。要求采用低温集气工艺，所以需要加注化学抑制剂以防止水合物的产生。为了保障整个集气站的生产安全有效的进行，所以在必要的地方必须设置安全阀。安全阀结构设计的相应规，注意事项，各种数据的代入，公式的查询，图标的查询，根据安全阀设计的相应规，由计算得到天然气的基本物性数据（分子量M、安全阀进口处的绝对温度T、绝对压力P、天然气的密度ρ和相对密度△、最大泄放量G、气体特性系数X，流量系数C0、压缩因子Z、最高泄放压力P0）。根据数据计算出安全阀最下泄放面积A以及通径d。根据计算得出的数据，设计出安全阀的结构尺寸，对其选型。 关键词：安全阀流量系数压缩系数气体特性系数最大泄放量安全阀最小泄放面积
城市燃气门站工艺简介
城市燃气门站工艺简介 城市天然气门站、储配站是城市天然气输配系统的重要基础设 施。其中门站是城市输配系统的气源点，也是天然气长输管线进入城市燃气管网的配气站，其任务是接收长输管线输送来的燃气，在站内进行过滤、调压、计量、加臭、分配后，送入城市输配管网或直接送入大用户。而天然气高压储配站的主要功能是储存燃气、减压后向城市输气管网输送燃气。为了保证储配站正常工作，高压干管来气在进入调压器前也需过滤、加臭和计量。 一、城市门站、储配站的工艺流程 城市门站、储配站应具有过滤、调压、计量、气质检测、安全放 散、安全切断、使用线和备用线的自动切换等主要功能，且要求在保证精确调压和流量计量的前提下，设计多重的安全措施，确保用气的长期性、安全性和稳定性。 1、工艺流程设计 在进行门站、储配站的工艺设计时，应考虑其功能满足输配系统输气调度和调峰的要求，根据输配系统调度要求分组设计计量和调压装置，装置前设过滤器，调压装置应根据燃气流量、压力降等工艺条件确定是否需设置加热装置。进出口管线应设置切断阀门和绝缘法兰，站内管道上需根据系统要求设置安全保护及放散装置。在门站进
站总管上最好设置分离器，当长输管线采用清管工艺时，其清管器的接收装置可以设置在门站内。 站内设备、仪表、管道等安装的水平间距和标高均应便于观察、操作和维修。要设置流量、压力和温度计量仪表，并选择设置测定燃气组分、发热量、密度、湿度和各项有害杂质含量的仪表。 储配站所建储罐容积应根据输配系统所需储气总容量、管网系统的调度平衡和气体混配要求确定，具体储配站的储气方式及储罐形式应根据燃气进站压力、供气规模、输配管网压力等因素，经技术经济比较后确定。确定储罐单体或单组容积时，应考虑储罐检修期间供气系统的调度平衡。 2、城市门站工艺流程 门站的工艺流程图 清粋球通过推示器
天然气管道一般站场工艺
天然气管道一般站场工艺 所谓工艺流程，是为达到某种生产目标，将各种设备、仪器以及相应管线等按不同方案进行布置，这种布置方案就是工艺流程。输气站的工艺流程，就是输气站的设备、管线、仪表等的布置方案，在输气生产现场，往往将完成某一种单一任务的过程称工艺流程，如清管工艺流程、正常输气工艺流程、输气站站内设备检修工艺流程等。表示输气站工艺流程的平面图形，称之为工艺流程图。 对于一条输气干线，一般有首站、增压站、分 输站、清管站、阀室和末站等不同类型的工艺站场。各个场站由于所承担的功能不同其工艺流程也不尽 相同，有些输气站同时具备了以上站场的所有功能，其工艺流程也相对复杂，下面分别介绍各种场站的 工艺流程。 1. 首站工艺流程 图3-1为天然气输送首站的典型工艺流程图，首站的主要任务是接受油气田来气，对天然气中所含 的杂质和水进行分离，对天然气进行计量，发送清 管器及在事故状态下对输气干线中的天然气进行放
空等。另外，如需要增压，一般首站还需要增加增压设备。 首站的工艺流程主要有正常流程、越站流程，工艺区主要有分离区、计量区、增压区、发球区等。 正常流程油田来气、分离器分离、计量、出站。 越站流程油田来气直接经越站阀后出站。
2. 末站工艺流程 图3-2为典型的末站工艺流程图，在长输管道中，末站的任务是进行天然气分离除尘，接收清管装置，按压力、流量要求给用户供气。 因此末站的工艺主要有气质分离、调压、计量和收球等工艺。 3. 分输站工艺流程 图3-3为分输站典型工艺流程图，分输站的任务是进行天然气的分离、调压、计量，收发清管球，在事故状态下对输气干线进行放空，以及给各用户进行供气。
大牛地气田集气站标准化设计
大牛地气田集气站标准化设计 摘要：针对大牛地气田形成的高压进站、站内加热节流、低温分离、轮换计量外输、站内向井口集中注醇防堵的集气站工艺，在集气站规模和工艺流程基本相同的情况下，对集气站标准化设计的优势显得愈发突出。依据集气站标准化设计，可以批量采购集气站的设备和材料、盘活物资供应需求、缩短建造工期、降低安全风险、保障工程质量，很好地适应了大牛地气田大规模的开发建设。 关键词：大牛地气田集气站标准化设计 一、标准化设计的背景 鄂尔多斯盆地大牛地气田是典型的低压、低产、低渗气田，气田勘探面积2003.714km2，自2003年先导性试验，2005年转入开发，截止2011年底大牛地气田累计探明储量4168.28×108m3，动用储量1905.48×108m3，储量动用程度为45.71%[1]。经过十年的发展，形成了具有大牛地气田特色的地面集输工艺，即：高压集气、站内节流、低温分离、轮换计量、旋流分离器再次脱水及站内注醇的工艺流程[2]。 二、建立集气站标准化设计的必要性 大牛地气田具有面积大、储量大、丰度低、物性差等特点，并且位于气候环境十分恶劣的鄂尔多斯盆地的沙漠地区，气田的开采技术难度高、工程量大、施工周期短、质量要求严格，油气集输处理工艺虽然复杂，但对于不同井区、不同层位物流的处理具有共性。为提高设计效率、适应气田滚动开发、快速建产的特点，建立科学、规范的气田集气站标准化设计体系是十分必要的。规模系列化、统一工艺流程、统一平面布局、统一模块划分、统一设备选型、统一三维配管、统一建设标准的气田地面集输工程标准化设计理念应运而生。 三、标准化设计体系的内容 1.规模系列化 根据大牛地气田气井分布比较集中、单井产量不大、气井较多的特点，并结合实际生产需要，集气站的集气规模和井式的不同，站场面积和投资的综合考虑，将大牛地气田集气站分为24 井式和32 井式两个系列。经过气田长期的生产经验证明24 井式及32 井式的集气站既经济合理又可满足气田滚动开发的需求，目前这两种井式占集气站总量的96%以上。 2.工艺流程一致化 经过不断探索、研究和优化，大牛地气田集气站工艺已形成高压集气、集中注醇、轮换计量、低温脱水、含甲醇污水集中处理的工艺模式，配套采用了多盘
液化天然气(LNG)气化站工艺设计介绍[1]1
液化天然气(LNG)气化站工艺设计介绍 1. 前言 与CNG相比，LNG是最佳的启动、培育和抢占市场的先期资源。LNG 槽车运输方便，成本低廉；不受上游设施建设进度的制约；LNG供应系统安装方便、施工：期短，并能随着供气规模的逐步扩大而扩大，先期投资也较低。最后，当管道天然气到来时，LNG站可作为调峰和备用气源继续使用。 2．气化站工艺介绍 由LNG槽车或集装箱车运送来的液化天然气，在卸车台通过槽车自带的自增压系统(对于槽车运输方式)或通过卸车台的增压器(对于集装箱年运输方式)增压后送入LNG储罐储存，储罐内的LNG通过储罐区的自增压器增压到0．5～0．6Mpa后，进入空温式气化器。在空温式气化器中，LNG经过与空气换热发生相变，出口天然气温度高于环境温度10℃以上，再通过缓冲罐缓冲之后进入掺混装置，与压缩空气进行等压掺混，掺混后的天然气压力在0．4MPa左右，分为两路，一路调压、计量后送入市区老管网，以中一低压两级管网供气，出站压力为0．1MPa：另一路计量后直接以0．4MPa压力送入新建城市外环，以中压单级供气。进入管网前的天然气进行加臭，加臭剂采用四氢噻吩。冬季空浴式气化器出口气体温度达不到5℃时，使用水浴式NG加热器加热，使其出口天然气温度达到5℃～1O℃。 3. 主要设备选型 3. 1 LNG储罐 3．1．1储罐选型 LNG储罐按围护结构的隔热方式分类，大致有以下3种：
a)真中粉末隔热 隔热方式为夹层抽真空，填充粉末(珠光砂)，常见于小型LNG储罐。真空粉末绝热储罐由于其生产技术与液氧、液氮等储罐基本一样，因而目前国内生产厂家的制造技术也很成熟，由于其运行维护相对方便、灵活，目前使用较多。国内LNG气化站常用的大多为50m3和100m3圆筒型双金属真空粉末LNG储罐。目前最大可做到200m3，但由于体积较大，运输比较困难，一般较少采用。真空粉末隔热储罐也有制成球形的，但球型罐使用范围通常为为200～1500m3，且球形储罐现场安装难度大。 b)正压堆积隔热 采用绝热材料，夹层通氮气，绝热层通常较厚，广泛应用于大中型LNG储罐和储槽。通常为立式LNG子母式储罐。 c)高真空多层隔热。 采用高真空多层缠绕绝热，多用于槽车。 国内LNG气化站常用的圆筒形双金属真空粉末LNG储罐。考虑到立式罐节省占地，且立式罐LNG静压头大，对自增压器工作有利，因此采用立式双金属真空粉末LNG储罐。 3．1．2储罐台数 储罐台数的选择应综合考虑气源点的个数、气源检修时间、运输周期、用户用气波动情况等困素，本工程LNG来源有可能采用河南中原油田或新疆广汇两个气源，运输周期最远的可达5天，本工程储存天数定为计算月平均日的5天。经计算，一期选用100m3立式储罐4台，二期增加4台。其主要工艺参数如下： 工作压力：0．6MPa， 设计压力：0．77MPa， 工作温度：-162℃，
输气站场工艺流程分析20130511
输气站场工艺流程分析 1.输气站场功能及种类说明 输气站是输气管道工程中各类工艺站场的总称。其主要功能是接收天然气、给管道天然气增压、分输天然气、配气、储气调峰、发送和接收清管器等。按它们在输气管道中所处的位置分为：输气首站、输气末站和中间站（中间站又分为压气站、气体分输站、清管站等）三大类型。按站场自身的功能可分为：压气站、分输站、清管站、清管分输站、配气站等。 2.输气站场总体控制水平及目标 输气管道的总体自动控制水平应实现管道的“远程控制、无人操作、有人值守”管控模式。“远程控制、无人操作”是指在功能上能够达到调控中心在正常工况下对输气管道的站场和监控阀室主工艺流程实现远程操作，无需现场人工干预。 “有人值守”是指站场有人值班，一旦调控中心控制出现故障，可由站场值班人员接管转为站控系统（SCS）控制。同时，站场值班人员负责站内设备的就地巡检和辅助设备的操作。 输气管道应按照三级控制模式进行设计：调控中心集中监视和远程控制；SCS 站场控制；就地控制。 3.站场各功能区 根据《输气管道工程站场工艺及自控设计规定》，将输气管道站场分为11个功能区，分别为：进出站阀组区、清管区、过滤分离区工艺管道仪表流程图、增压区、计量区、调压区、自用气区、压缩空气区、加热炉区、排污区、放空区。 4.进出站阀组区： （1）旁通阀设计： 大于或等于DN500阀门，设置旁通阀，进出站阀旁通阀前后两个球阀、中间用电动调节阀；前后旁通阀常开，便于站启动；说明：LC：锁关LO：锁开NC：常关NO：常开； （2）进出站气液联动球阀和电动调节阀构成进站联合控制 为实现进、出站阀组设置联合控制，（同时实现站启动控制、站正常关闭控制、站ESD控制）；进出站阀采用气液联动球阀，中间旁通阀设计电动调节阀； 开启或关闭进出站球阀前，先判断其两端的差压值是否小于设定值（0.1Mpa），
集输气站场安全救护小常识参考文本
集输气站场安全救护小常 识参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
集输气站场安全救护小常识参考文本使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 第一章触电事故现场急救 人体组织细胞经常进行氧化代谢，所消除的氧气必须 借助呼吸动作随时从体外环境吸入补充，而组织生命活动 中氧化代谢产物二氧化碳也必须随血液循环运送到肺随时 排除体外。这种吸入氧气、排除二氧化碳的作用称为气体 交换。 呼吸系统的生理功能就是完成气体的交换。呼吸功能 与血液循环功能密切联系在一起，通过心脏的机械泵血， 确保了机体氧合血液的循环活动，使全身各脏器组织的新 陈代谢得以正常进行。因此心跳和呼吸是人体存活的基本 生理现象。当心脏停止跳动时，人体血液循环也就中断 了，呼吸中枢无血液供应也就会丧失功能。呼吸也就停
止，同样，当呼吸停止时，体内各组织都无法得到氧气，心脏组织就会因为严重缺氧继而停止跳动。一旦心跳、呼吸停止，血液就停止流动，气体交换就停止，造成人体各个器官因缺乏血液所带给的氧气和营养物质而停止新陈代谢，人的生命也就终止了。这就是死亡。但是心跳和呼吸突然停止后，人体内部某些器官还存在着微弱的活动，有些组织细胞新陈代谢还在进行，因此这种死亡在医学上称为“临床死亡”。“临床死亡”的伤员如果体内没有重要器官的损伤，只要及时进行有效的抢救，还有抢救的希望。但如果时间一长，身体内的组织细胞就会死亡，病人就进入到“生物死亡”，生命也就无法挽救了。当然从“临床死亡”到“生物死亡”的时间很短（一般只有数分钟的时间），所以必须争分夺秒地尽力抢救。国内外一些统计资料指出，触电一分钟开始救治者，90 %有良好的效果；触电后6分钟内开始救治者，50 %的可能复苏成功；
输气站工艺流程图
输气站工艺流程 输气站是通过将一定的设备和管件相互连接而成的输气系统。有压缩机输气站的又称为压气站。为了直观表示气体在站内的具体流向，便于设计、操作和管理，需要将流动过程绘制成图形，即工艺流程图。工艺流程图可以不按实际比例绘制，主要反映站的功能和介质流向，要求图形清晰易懂。图中最好对管件和主要设备进行统一编号和说明。同时，还应有流程操作说明以及主要设备规格表。 1. 无压缩机的输气站工艺流程 图3-6为输气管道的首站工艺流程，图3-7为输气中间站工艺流程，图3-8为输气末站工艺流程。
2. 压气站工艺流程 (1) 往复压缩机站工艺流程 图3-9为三台往复式压缩机的工艺流程图。由于是往复式压缩机，采用并联流程。其中二台工作，一台备用。每台压缩机有四个汽缸，机组采用压缩空气启动。
由图中可能看出，需压缩的天然气首先到除尘器脱除杂质后再经分配汇管进入压缩机，压缩增压后的天然气到下游汇管输入干线。由于压缩机采用燃气发动机驱动，因此，还有燃料气供给调节系统，空气增压系统以及冷却水闭路循环系统和润滑油冷却系统。 (2) 离心压缩机站工艺流程 与往复压缩机不同，离心压缩机可以采用并联、串联以及并串联的混合型式。图3-10是离心压缩机站并、串联组合的典型流程。在该流程中有10台燃气轮机一离心压缩机组，分成四组并联机组，每组两台串联工作。另外两台作为备用。同时，从图中可以看出，压缩机站也可以分为两个大组，每大组有5台压缩机，四台工作，一台备用。
天然气增压时，首先通过阀门№7到除尘器，然后，依次经过一级增压和二级增压达到所需的压力后经单向阀№8和№8a输入干线输气管道。站内流程的改变是通过站内阀门来实现的。从具体作用看，站内阀门可分为机组控制阀门和站控阀门两部分。 机组控制阀门含№1，№2，№3，№4，№5和№3′。阀门№1和№2用于切断机组和管路间的联系。№3为类似于№1和№2的直通阀，机组不工作时，该阀是打开的。阀№4和№5为小口径阀门，主要用于机组启停时吹扫，以防止形成爆炸性混合气体。具体操作过程为：当机组启动时，阀门№1和№2关闭，打开阀门№4和№5进行吹扫，当吹扫达到要求后关阀№5，打开阀门№3′进行小回路循环加载。然后逐渐开启阀门№1和№2，待压缩机工作达到额定工况后关闭阀门№3′、№3 和№4。机组开始进入正常运行。当停机时，打开阀门№3′，使天然气从机组出口回到入口。 站控阀门包括№6、№6a、№6p、№6ap、阀门D以及阀门№7、№8、№8a 等。其中阀门№6、№6a、№6p、№6ap和阀门D安装在入口管线与出口管线之间的跨接管线上，组成了压缩机站的大环路。阀门№6和№6a是自动控制阀门，用于防止压缩机出现喘振，当经过压缩机的流量过小或串联压缩机中一台停运使另一台压比过大而出现喘振时，№6和№6a就打开，让天然气从出口管线回流至入口管线。阀门№6p和№6aP的作用类似于阀№6和№6a，它们由站控室控制。D为手动节流阀，用于节流避免回流量过大，损坏压缩机转子。阀门№8和№8a是单向阀，其作用是当压缩机转入启动环路时，防止天然气从出口端回到入口端。
天然气站工艺操作流程
长兴站工艺操作规程 第一条范围 本规程规定了长兴站发送清管器、进气、供气、支路切换、汇管排污、站场ESD、站场高低压放空、干线放空、站场停运、越站等工艺的操作。 第二条发送清管器 注意事项： 1、开启阀门时切忌过猛，认真检查压力表，示数不为零时（特别是阀门内漏严重），不得打开盲板。 2、注意打开盲板过程中的几点要求。 3、根据实际情况对发球筒内部及盲板进行除锈、清洁。 一、确认杭州站已切换为收球流程，长兴站为正常输气流程； 二、确认XV14401、BV14403关闭； 三、开BV14412、ZFV14403、BV14406； 四、确认发球筒上的压力表PI14402示值为0，开启快开盲板； 五、放入清管器到发球筒大小头处，关闭快开盲板，依次关ZFV14403、BV14412; 六、开XV14401，待清管器前后的压力平衡后，开BV14403，依次关BV14406、BV14401发送清管器; 七、待清管指示器YS4401、YS4402发出清管器通过信号，并确认清管器已发出后，开BV14401，依次关XV14401、BV14403，
恢复正常输气流程； 八、通知下游各站,清管器已经发出; 九、开BV14412、缓开ZFV14403放空发球筒内天然气，当压力表PI14402示值为0,开启快开盲板检查确认清管器出站,快开盲板复位、依次关ZFV14403、BV14412； 十、做好记录，清理现场。 第三条进气（BV14201、BV14202、BV14203为常开状态） 一、总计量1支路（FT14201）进气 1、确认BV14101、BV14201-1、BV14202-1、BV14203-1、ZV14201、ZV1420 2、ZV1420 3、BV14211、WV14201、BV14208、ZFV14204关闭；确认BV14102、BV14401开启；（原BV14102进气前、后均为关闭状态，现一直为开启状态。） 2、开ZV14201，缓慢开启BV14201-1调节流量； 3、进气结束，依次关BV14201-1、ZV14201。 二、总计量2支路（FT14202）进气 1、确认BV14101、BV14201-1、BV14202-1、BV14203-1、ZV14201、ZV1420 2、ZV1420 3、BV14211、WV14201、BV14209、ZFV14205关闭；确认BV14102、BV14401开启； 2、开ZV14202，缓慢开启BV14202-1调节流量； 3、进气结束，依次关BV14201-1、ZV14201。 三、总计量3支路（FT14203）进气 1、确认BV14101、BV14201-1、BV14202-1、BV14203-1、ZV14201、ZV1420 2、ZV1420 3、BV14211、WV14201、BV14210、
CNG加气站工艺流程图、高压气地下储气井
CＮＧ加气站工艺流程图： 高压气地下储气井施工工艺流程图: 健康、安全与环境管理机构图：
采用技术规范及标准: １、《汽车加油站气站设计及施工规范》ＧＢ5０1５6-2002 ２、《高压气地下储气井》ＳＹ/T6５35－2０02
《高压气地下储气井》 SY/T6535-2002 前言 范围 规范性引用文件 术语 结构型式与参数 要求 验收方法 检验规则 标志、涂漆(井口装置） 附录A （规范性附录)气密性试验压降(因温度变化)计算公式 随着车用压缩天然气(CNG)加气站和民用天然气调峰站的大量建设,其储气系统高压气地下储气井也得到广泛应用。为了更好地利用和规范高压气地下储气井,在原天然气井设计、建造的基础上特制定本标准。?本标准的附录A为规范性附录。?本标准由油气田及管道建设设计专业标准化委员会提出并归口。 本标准起草单位:四川省川油天然气科技发展有限公司。?本标准主要起草人:陈立峰、李葵侠、廖晓锋、伍永乔、陈文忠、杨廷志。 １范围 本标准规定了压缩天然气地下储气井(简称储气井)的结构型式、技术要求、验收方法、检验规则及标志、涂漆等。 本标准适用于设计、建造、验收及检验公称压力25MPa(表压)、公称容积为１ｍ３～10m３的储气井。按本标准建造的储气井适用于符合GB 180417《车用压缩天然气》规定的天然气的储存。其它用途及非腐蚀性气体可参照使用。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
进入站场、阀室安全管理规定(输气站)范本
管理制度编号：LX-FS-A70549 进入站场、阀室安全管理规定（输 气站）范本 In The Daily Work Environment, The Operation Standards Are Restricted, And Relevant Personnel Are Required To Abide By The Corresponding Procedures And Codes Of Conduct, So That The Overall Behavior Can Reach The Specified Standards 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑
进入站场、阀室安全管理规定（输 气站）范本 使用说明：本管理制度资料适用于日常工作环境中对既定操作标准、规范进行约束，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 第一条非本单位外来人员进入站场、阀室内必须经所属管理处同意，并接受站场安全监督人员、阀室值守人员的安全教育，安全教育提示内容包括（但不限于）： （一）进入站场、阀室人员必须正确劳保着装或穿着站场配备的防静电外套。 （二）进入站场、阀室前必须关闭手机，切断非防爆电子设备的电源，未经许可不得拍照、摄影。 （三）进入站场、阀室人员要严格服从生产人员管理，随引导人员按照规定线路、区域参观，严禁触
某低温集气站工艺设计之节流阀的选型计算课程设计
某低温集气站工艺设计之节流阀的选型计算课程设计
重庆科技学院 《油气集输工程》 课程设计报告 学院:_ 石油与天然气工程学院 _ 专业班级:储运12-02 学生姓名:学号: 设计地点（单位）_ 石油与安全科技大楼K804 设计题目:_某低温集气站的工艺设计——节流阀 选型 完成日期： 2015 年 6 月 20日 指导教师评语:_____________________ _________________ _____________________________________ _____________________________________ _____________________________________
_____________________________________ _____________________________________ ___________ __________ _ 成绩（五级记分制）:______ __________ 指导教师（签字）:________ ________
要 摘要 节流阀是指通过改变流通面积来实现调节介质流量和压力的手动阀门。本次课程设计我们小组的任务就是结合低温集气站工艺设计所提供的参数与流程图，来确定节流阀的型号规格。根据给定的进站温度、压力，计算不形成水合物的最大压力降，确定出分两级节流降压。再根据初始压力、压力降查图得温度降，确定出阀前、阀后的温度。然后根据所算得的压力与温度算出节流阀的通过直径。最后结合输送天然气温度、压力、阀的通过直径、所输送天然气的酸性，选出节流阀的规格。 关键词：节流阀低温集气工艺选型计算
中衡常温集气站工艺【设计明细】
西南石油大学 《油气集输》课程设计 常温集气站工艺设计
设计说明书 一． 设计依据 在学习了课程《油气集输》后，为了对课程有更深入全面的认识，综合利用所学知识进行工艺设计，深入理解天然气矿场集输，掌握常温集气站的工艺计算和工艺流程的设计思路和方法。 根据给定的五口井的天然气的流动参数，设计天然气常温集气工艺流程，并 出站压力：6a MP 气体组成（）：1C —90.30 2C —8.02 3C —0.88 4C —0.43 5C —0.3 2CO —0.07 凝析油含量：20g /3Nm 二． 主要设计参数 干燥空气分子质量M 空 =28.97 天然气分子质量M 天 =17..73，相对密度 Δ=0.612 天然气临界值：临界压力c p '= 4.633a MP 临界温度c T '=200.7K 压缩系数0.78 凝析油含量：20g 3Nm 22.63m /3Mm 凝析油密度885g 3m 三． 设计内容 （1） 确定集气站的工艺流程； （2） 完成绘制常温集气站工艺流程图； （3） 确定主要工艺参数（压力。温度）； （4） 计算分离器的尺寸，并确定主要管线的规格（材质，壁厚，直径） 四． 设计原则 五口井来气都不含有2H S ，凝析油含量也不高，进站压力较高，出站压力6a MP ，因此采用常温集气的设计原则，在常温下加热防冻，调压分离计量。回击后外输至用户。 五. 遵循的主要标准规范
国家标准（）和石油行业标准（） 石油天然气工程制图标准 0003-2003 《油气田常用阀门选用手册》 31.8标准计算管子厚度 8163-87管子系列标准 六 .常温集气站工艺流程 该常温集气站工艺流程可以简单的概括为：天然气进站，节流降压加热提高天然气温度防止水合物形成，分离，计量后汇集外输。 五口单井来气中都不含2H S ，集气站出站压力6a MP ，进站压力都高于10a MP ，凝析油含量不高，可采用以下两种流程： 1，由于1—4井来气进站压力相差不大，5井来气压力教低。可采用1—4井轮换集气计量，5井单独集气计量，之后5口井汇集后外输。 2，每口井单独集气计量，之后汇集外输 除此之外还有其他集气计量流程。在该设计中采用第一种流程。 为了使天然气满足外输，通过计算，每口井需要两次节流调压，才能满足压力要求和防止形成水合物。第一次节流膨胀降压，在不生成水合物的条件下尽可能的膨胀降压，以减轻加热炉的的热负荷并使气流流动平稳，减少压力波动。第一次节流后要校核是否在节流阀和管线中生成水合物。第一次节流后气流压力降低，根据T —J 效应天然气的温度也随之降低，不能直接进行第二次节流膨胀，否则生成水合物堵塞节流阀和管线。因此在进行第二次节流降压之前必须经过加热炉加热。 七.主要设备，仪表的选择和参数 1，分离器 操作压力：6a MP ， 操作温度：200C , 长径比：4：1， 气体进入分离器速度：15m 5号井 ： 250 ?1m 的分离器 计量分离器： 250 ?1m 的分离器 生产分离器： 250 ?1m 的分离器 2，阀门 (1)闸阀 ：用于截断和导通介质流，通常是全直径通道。 类型代号：Z11H(Y)—25(V)型闸阀 公称直径：40 (2)节流阀：角式节流阀 类型代号：J44W —16P 型角式节流阀 公称直径：40，25mm 和20 结构形式：角式 连接方式：法兰连接 公称压力：16a MP
LNG加气站工艺流程
L N G加气站工艺流程标准化文件发布号：（9312-EUATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-
1 LNG汽车加气站的基本构成 LNG汽车加气站主要由LNG槽车、LNG储罐、卸车/调压增压器、LNG低温泵、加气机及LNG车载系统等设备组成。LNG汽车加气站一般分为常规站和橇装站。 ①常规站：建在固定地点，LNG通过卸气装置，储存在LNG储罐中，采用加气机给汽车加LNG。 ②橇装站：将加气站相关设备和装置安装在汽车或橇体上，工厂高度集成，便于运输和转移，适用于规模较小的加气站。 2 LNG汽车加气站的工艺流程 LNG汽车加气站的工艺流程分为卸车流程、调压流程、加气流程及卸压流程4个步骤[1]。 ①卸车流程 将集装箱或汽车槽车内的LNG转移至LNG汽车加气站储罐内，有3种方式：增压器卸车、浸没式低温泵卸车、增压器和低温泵联合卸车。 a. 增压器卸车 通过增压器将气化后的气态天然气送入LNG槽车，增大槽车的气相压力，将槽车内的LNG压入LNG储罐。此过程给槽车增压，所以卸完车后需要给槽车减压～，需排出大量的气体。 b. 浸没式低温泵卸车 将LNG槽车和LNG储罐的气相空间相连通，通过低温泵将槽车内的LNG卸入LNG储罐。 c. 增压器和低温泵联合卸车 先将LNG槽车和LNG储罐的气相空间相连通，然后断开，在卸车的过程中通过增压器适当增大槽车的气相压力，用低温泵卸车。 第1种卸车方式的优点是节约电能，工艺流程简单；缺点是产生较多的放空气体，卸车时间长。第2种卸车方式的优点是不产生放空气体；缺点是耗能，工艺流程相对复杂。第3种卸车方式与第2种卸车方式相比，卸车时间相差不多，缺点是耗电能，也产生放空气体，流程较复杂。一般工程上选用第2种卸车方式。 ②调压流程 LNG汽车发动机需要车载气瓶内的饱和液体压力较高，一般为～，而运输和储存时LNG饱和液体的压力越低越好。因此，在为汽车加气之前，需使储罐中的LNG升压以得到一定压力的饱和液体，同时在升压的过程中饱和温度相应升高。升压有3种方式：增压器升压、泵低速循环升压、增压器与泵低速循环联合升压。这3种方式各有优缺点，应根据工程的实际需要进行选用。 ③加气流程
LNG气化站工艺流程图
如图所示，LNG通过低温汽车槽车运至LNG卫星站，通过卸车台设置的卧式专用卸车增压器对汽车槽车储罐增压，利用压差将LNG送至卫星站低温LNG储罐。工作条件下，储罐增压器将储罐内的LNG增压到0.6MPa。增压后的低温LNG进入空温式气化器，与空气换热后转化为气态天然气并升高温度，出口温度比环境温度低10℃，压力为0.45－0.60 MPa，当空温式气化器出口的天然气温度达不到5℃以上时，通过水浴式加热器升温，最后经调压(调压器出口压力为0.35 MPa)、计量、加臭后进入城市输配管网，送入各类用户。 LNG液化天然气化站安全运行管理 LNG就是液化天然气（Liquefied Natural Gas）的简称，主要成分是甲烷。先将气田生产的天然气净化处理，再经超低温（-162℃）加压液化就形成液化天然气。LNG无色、无味、无毒且无腐蚀性，其体积约为同量气态天然气体积的1/600，LNG的重量仅为同体积水的45%左右。 一、LNG气化站主要设备的特性 ①LNG场站的工艺特点为“低温储存、常温使用”。储罐设计温度达到负196（摄氏度LNG常温下沸点在负162摄氏度），而出站天然气温度要求不低于环境温度10摄氏度。
②场站低温储罐、低温液体泵绝热性能要好，阀门和管件的保冷性能要好。 ③LNG站内低温区域内的设备、管道、仪表、阀门及其配件在低温工况条件下操作性能要好，并且具有良好的机械强度、密封性和抗腐蚀性。 ④因低温液体泵启动过程是靠变频器不断提高转速从而达到提高功率增大流量和提供高输出压力，所以低温液体泵要求提高频率和扩大功率要快，通常在几秒至十几秒内就能满足要求，而且保冷绝热性能要好。 ⑤气化设备在普通气候条件下要求能抗地震，耐台风和满足设计要求，达到最大的气化流量。 ⑥低温储罐和过滤器的制造及日常运行管理已纳入国家有关压力容器的制造、验收和监查的规范；气化器和低温烃泵在国内均无相关法规加以规范，在其制造过程中执行美国相关行业标准，在压力容器本体上焊接、改造、维修或移动压力容器的位置，都必须向压力容器的监查单位申报。 二、LNG气化站主要设备结构、常见故障及其维护维修方法 1．LNG低温储罐 LNG低温储罐由碳钢外壳、不锈钢内胆和工艺管道组成，内外壳之间充填珠光沙隔离。内外壳严格按照国家有关规范设计、制造和焊接。经过几十道工序制造、安装，并经检验合格后，其夹层在滚动中充填珠光沙并抽真空制成。150W低温储罐外形尺寸为中3720×22451米，空重50871Kg，满载重量123771№。 （1）储罐的结构 ①低温储罐管道的连接共有7条，上部的连接为内胆顶部，分别有气相管，上部进液管，储罐上部取压管，溢流管共4条，下部的连接为内胆下部共3条，分别是下进液管、出液管和储罐液体压力管。7条管道分别独立从储罐的下部引出。 ②储罐设有夹层抽真空管1个，测真空管1个（两者均位于储罐底部）；在储罐顶部设置有爆破片（以上3个接口不得随意撬开）。 ③内胆固定于外壳内侧，顶部采用十字架角铁，底部采用槽钢支架固定。内胆于外壳间距为300毫米。储罐用地脚螺栓固定在地面上。 ④储罐外壁设有消防喷淋管、防雷避雷针、防静电接地线。 ⑤储罐设有压力表和压差液位计，他们分别配有二次表作为自控数据的采集传送
集气站扩建工程施工组织设计
苏76-1集气站扩建工程 天津大港油田集团工程建设有限责任公司 苏里格项目部
目录 1. 编制依据 (2) 1.1 图纸资料 (2) 1.2 现场踏勘情况 (2) 1.3 国家现行法令法规，地区行业颁发的相关管理规定. (2) 1.4 施工技术标准及验收规范 (2) 2．工程概况 (2) 2.1 施工内容： (2) 2.2 工程特点 (2) 3．施工部署 (3) 3.1 施工组织机构图 (3) 3.2 岗位职责 (4) 4．施工方案 (5) 4.1 施工准备 (5) 4.2 施工流程图 (5) 4.3 对原有设施的保护措施. (6) 4.4 测量放线 (7) 4.5 拆除原有地磅基础及混凝土地面. (7) 4.6 管道安装 (8) 4.7 地面恢复 (8) 5．资源配置需求 (8) 5.1 人员配置需求： (8) 5.2 机械设备配置需求： (9) 6．质量措施 (9) 7 安全措施 (10) 8．应急预案 (10) 9．施工工期计划进度表 (12) 10．施工平面布置图 (13)
苏76-1集气站扩建工程 施工组织设计 1. 编制依据 1.1 图纸资料 1.1.1 苏76-1 集气站地磅设施施工图 1.1.2 苏76-1 集气站扩建施工图 1.2 现场踏勘情况 1.3 国家现行法令法规，地区行业颁发的相关管理规定 1.3.1 《石油天然气管道安全规程》SY6168-2007 1.3.2 《厂区动火作业安全规程》HG23011-1999 1.3.3 《动火作业安全管理规范》Q/SY1241-2009 1.4 施工技术标准及验收规范 1.4.1 《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2011） 1.4.2 《地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 1.4.3 《工程测量规范》SH/T 3100-2013 1.4.4 《石油天然气建设工程施工质量验收规范站内工艺管道工程》SY4203-2007 1.4.5 《石油天然气站内工艺管道施工规范》GB50540-2009（2012 年版） 1.4.6 其他相关现行规范2．工程概况 苏76-1 集气站目前产液量越来越大，站内现有污水罐无法容纳目前的采出水量，污水拉运不及时就会出现溢罐现象，同时实现轻质油站外拉运，因此进行本次扩建施工。 2.1 施工内容： 1）新建地磅基础1 座已完成，现将原有地磅移到新建地磅基础上，再将原地磅基础的钢筋混凝土用炮锤破碎，开挖后将污水罐安装于此。 2）站外扩建2具50m3的玻璃钢污水罐，阻火器平台1座； 2.2 工程特点 1 ）施工位置狭窄； 2）需要对在集气站围墙建筑物做好保护工作；
联合站的各工艺流程(最新整理)
联合站的各工艺流程概况与设计思路 储运1204 胡婧尧 201204020419 摘要：联合站是油气集输工艺设计的重要组成部分，也是油田生产的重要必要环节，对它的要求是使其最大限度的满足油田开发和油气开采的要求, 做到技术先进, 经济合理, 生产安全可靠, 保证为国家生产符合数量和质量的油田产品。联合站对来油进行处理，它的主要作用是对原油进行油气水三相分离，站外来油经三相分离器、加热炉、油气分离器、电脱水器、稳定塔等首先进行油、气、水的分离，再经外输泵和计量间等向外输送。站内气体直接送往气体处理厂进行处理。根据南泥湾联合站设计的经验和对资料的研究，在此总结出联合站设计的一般思路和步骤。 关键词：联合站油气分离工艺流程平面布置 一联合站简介 联合站，即集中处理站，是油田地面集输系统中重要组成部分。就油田的生产全局来说，油气集输是继油藏勘探、油田开发、采油工程之后的很重要的生产阶段。它是对油井产物油、气、水集中进行综合净化处理, 从而获得合格的原油、天然气、稳定轻烃、液化石油气和可回注的处理采出水的中心站。如果说油藏勘探是寻找原油，油田开发和采油工程是提供原料，那么油气集输则是把分散的原料集中处理，使之成为油田产品的过程。联合站一般建在集输系统压力允许的范围内，为了不影响开发井网以及油田中后期加密井网的布置与调整，应尽量建在油田构造的边部。 联合站将来自井口的原油、伴生天然气和其他产品进行集中、运输和必要的处理、初加工，将合格的原油送往长距离输油管线首站外输，或者送往矿场油库经其他运输方式送到炼油厂或转运码头，合格的天然气则集中到输气管线首站。 联合站一般包括如下的生产功能：1油气水分离2原油脱水3原油稳定4来油计量5原油外输6注水7污水处理8天然气处理及外输 二联合站工艺系统概述 以中石化华北分公司第一采油厂为例， 1.原油处理主要流程：分站来油——进站阀组——加药——螺旋板换热器——四相分离器——浮头换热器——螺旋板换热器——原稳塔——浮头换热器——（原油储罐） 原油储罐——外输 2.主要处理工艺：