南连接线牛埕浦主线下穿桥桥墩、台盖梁及桩基计算
三福高速公路工程
施工图设计计算书ZK12+095 牛埕埔分离式中桥
计算：
复核：
审核：
福建省交通规划设计院
二OO九年一月
三福高速公路福州南连接线工程施工图设计计算书ZK12+095 牛埕埔分离式中桥下部结构计算
一、概述
本桥梁上部结构采用跨径为13+20+13m预应力混凝土空心板，桥台采用桩住式桥台。桥宽8米。本桥下部结构设计按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）及《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）中相关规定执行。现对设计计算各参数及荷载说明如下：
1、恒载
混凝土容重按25kN/m3计，按实际断面计算重量。二期恒载包括护栏及桥面铺装等，按线分布荷载考虑。土容重按18kN/m3计。
2、活载
设计荷载：公路-Ⅱ级
3、温度影响力
体系升温15℃、降温30℃。
4、荷载组合
承载能力极限状态下结构的强度验算按基本组合进行，正常使用极限状态下的应力验算、抗裂性验算按作用长期、短期效应组合进行。
二、盖梁计算
1、桥墩盖梁
A、桥墩盖梁设计荷载如下：
B、桥墩盖梁承载能力极限状态设计内力及配筋：
2
3
2622(9883 mm 2) 26
22(9883 mm 2)
由上表可见，桥墩盖梁实际配筋面积均大于计算所需钢筋面积，盖梁配筋满足承载能力要求。
4
C 、桥墩盖梁正常使用极限状态裂缝宽度验算：
盖梁裂缝达到Ⅰ、Ⅱ类环境容许值0.2mm 时，盖梁配筋见下表：
2622(9883 mm 2
) 26
22(9883 mm 2)
经计算，桥墩盖梁最大裂缝宽度达到Ⅰ、Ⅱ类环境容许值(0.2mm)，实际配筋面积均大于计算所需钢筋面积，盖梁裂缝宽度满足规范要求。 2、桥台盖梁
A 、桥台盖梁设计荷载如下：
B、桥台盖梁承载能力极限状态设计内力及配筋：
5
2422(9122 mm2)
2422(9122 mm2)
由上表可见，桥台盖梁实际配筋面积均大于计算所需钢筋面积，盖梁配筋满足承载能力要求。
C、桥台盖梁正常使用极限状态裂缝宽度验算：
盖梁裂缝达到Ⅰ、Ⅱ类环境容许值0.2mm时，盖梁配筋见下表：
2422(9122 mm2)
2422(9122 mm2) 经计算，桥台盖梁最大裂缝宽度达到Ⅰ、Ⅱ类环境容许值(0.2mm)，实际配筋面积均大于计算所需钢筋面积，盖梁裂缝宽度满足规范要求。
6
三、桩基计算 1、桥墩桩基
桩顶竖向力为：2657kN
桩长为25米时单桩轴向受压承载力容许值为：
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??
[]1
1
2n
a ik i p r i R u q l A q ==
+∑＝3507KN
2、桥台桩基
桩顶竖向力为：1980kN
桩长为20米时单桩轴向受压承载力容许值为：
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[]1
1
2n
a ik i p r i R u q l A q ==
+∑＝2807KN
3、结论
经计算，桥墩桩长为25米时，单桩轴向受压承载力容许值3507KN 大于单桩竖向力2657KN ；桥台桩长为20米时，单桩轴向受压承载力容许值2807KN 大于单桩竖向力1980KN ；满足要求、桩长合理。
目录
一、概述 (1)
二、盖梁计算 (2)
1、桥墩盖梁
2、桥台盖梁
三、桩基计算 (3)
1、桥墩桩基
2、桥台桩基
3、结论
海宁市桥梁工程中幅桥墩 桥梁博士盖梁计算
计算书 工程名称：海宁市赵家漾路(塘南路～水月亭路) 新建工程 项目名称：桥梁工程 工程编号： 13LL08-S009 工程部位：赵家漾路中幅桥墩盖梁计算 计算内容：中幅桥墩盖梁 共 4 页 设计人： 复核人： 反复核人： 2014年08月25日
一、基本设计参数 1、荷载标准：城-A级， 2、人群荷载:参照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011)第10.0.5条执行； 3、采用的主要规范: 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 4、选用材料： ①混凝土C30号：fcd=13.8MPa,ftd=1.39MPa,E=3x104MPa； ②HRB335级钢筋：fsd=280MPa,fsd’=280MPa,E=2.00x105MPa； 5、结构重要性系数：γ0=1.1； 6、体系温差：升温25、降温25;上下缘温差参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 7、混凝土收缩徐变：3650天； 8、计算程序：使用《桥梁博士程序 V3.0》对主梁进行结构安全复核。 9、冲击系数(正弯) ：0.215； 10、单车道荷载：通过桥梁纵向计算，得到单车道荷载为498 kN； 两侧每5.3m布置一个支座。 二、计算的基本条件 1、材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段； 2、各种荷载对结构的作用符合线性叠加原理的条件； 三、计算简图 配单元模型图 四、持久状况承载能力极限状态计算 1、正截面抗弯 最大抗力对应的最小弯矩（kN.m）
盖梁计算书
盖梁计算书 注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。 注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
桥墩计算
一、桥墩计算 (2007-01-11 13:11:09) 转载 桥墩按偏心受压构件考虑进行计算，先必须确定桥墩的计算长度，按《桥规》表5.3.1取值。 桥墩外力应考虑纵向水平力及其弯矩、横向风力（高墩）、地震力（纵横向、7级设防）、竖直力及其弯矩。 纵向水平力包括制动力引起的水平力、温度引起的水平力、收缩徐变引起的水平力、地震力引起的水平力、支座摩阻力。 一般情况下（无地震力），纵向水平力对桥墩截面影响较大，横向水平力影响较小。水平制动力、温度力，收缩徐变力均按支座和桥墩合成刚度在各墩台分配，然后组合后与摩阻力组合比较，取最不利情况为桥墩水平力。一般情况下取支座产生的摩阻力为最不利情况，此时计算出的配筋较为保守，偏于安全。（关于摩阻力组合的问题，新规范没有进行明确规定，桥梁通新版对摩阻力进行判断组合或者强制组合，当按判断组合进行计算的时候，取制动力、温度力、收缩徐变力进行组合与摩阻力进行比较，取较小者进行配筋，当按强行组合进行计算的时候，取摩阻力为水平力。） 桥墩截面按偏心受压构件必须验算正截面强度，按《桥规》5.3.5～5.3.9条公式进行计算。同时必须按轴心受压构件进行稳定性验算。 当计算桩柱式桥墩时，柱顶受板式橡胶支座弹性约束。桩柱可换算为两端铰接的轴心受压等截面直杆，计算可参考《连续桥面简支梁墩台计算实例》第一节第九款。 关于墩台下部构造验算时的荷载组合问题，新版《地基规范》总则里面对荷载组合进行了明确规定，摘录如下，仅供参考： 1.0.5条基础结构按承载能力极限状态设计时，结构重要性系数γ0，不低于主体结构的采用值，且不小于1.0；偶然组合时取1.0。 1.0.6条基础结构进行强度验算时，作用效应按承载能力极限状态两种组合进行（ＪＴＧＤ６０－２００４４.１.６条）
盖梁计算书
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 设计计算 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图
式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法
某桥桥墩结构计算
设计计算书 设计人：日期：复核人：日期：审核人：日期： ２０17年2月
F匝道桥桥墩计算 一、概述 本桥上部结构采用2×(4×25)+4×（3×25）PC连续箱梁+1×43.5简支钢箱梁+4×17钢筋砼连续箱梁+1×33简支钢箱梁+（18+20.5）+3×21+3×46+4×25米PC连续箱梁，下部桥墩采用花瓶墩、板式墩配桩基础。现选取其中有代表性的21#墩（花瓶墩（1.7x2.2米），上部为43.5米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁）、23#墩（板式墩（4x1.8米），上部为4x17米钢筋砼现浇梁）、25#墩（花瓶墩（1.5x2.0米），上部为33米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁），相应构造见下图： 21#墩构造（单位：cm）
23#墩构造（单位：cm） 25#墩构造（单位：cm） 材料：墩身：C40砼 承台：C30砼 桩基：C25砼 其中21#墩墩高：32.3m，23#墩墩高：33.4m，25#墩墩高：32.9m。 二、使用阶段荷载效应 1）结构恒载 2）活载:包含活载引起的竖向反力及引活载引起的纵横向弯矩
3）风荷载：按规范JTG D60－2004第4.3.7条计算：单独风荷载作用时选用27.4m/s（1/100），风荷载与其它荷载共同作用时选用25.8 m/s（1/50） 4）船撞击力：根据《荆东互通水中桥墩群防撞设施设计说明》确定，并考虑1.1的安全系数： 主要荷载工况： ①恒载+活载+风荷载 ②恒载+活载+船撞力 ③恒载+风荷载+船撞力 ④恒载+风荷载（百年一遇） 三、结构内力计算 1）单项结构内力计算
2）组合内力计算 3）结构验算取用内力 根据上述计算，结构横桥向强度由恒载+风荷载+船撞力（偶然组合）控制，顺桥向强度由恒载+活载+船撞力（偶然组合）控制，结构正常使用阶段由恒载+活载+风荷载组合控制。 四、截面配筋验算
桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图
第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。
架桥机盖梁计算书
架桥机边梁架设工况下盖梁承载力验算 一、架桥机边梁架设工况下荷载计算 图1 架桥机边梁架设荷载示意图 如上图所示，各项荷载值如下： 边主梁重量按58吨考虑 P后上=1.1t/2＝0.55t；P后提＝9t/2=4.5t；P前提＝9t/2=4.5t P主梁1=19.6m×0.38t/m=7.448t；P主梁2=32.4m×0.38t/m=12.312t P前支=4.8t/2+0.305t/2+2.052t/2=3.5785t（含前支、前框架、12米前支横移轨道）（1）中墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括： P后上+ P主梁1+（P后提+ P前提）/2+ P边梁重（第n跨）/2+ P边梁重（第n-1跨）/2+（P主梁2）/2，共计76.67吨，按80吨考虑。 （2）前墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括： （P后提+ P前提）/2+（P主梁2）/2+ P前支+ P边梁重（第n跨）/2 共计43.24吨，按50吨考虑。 根据施工经验，用架桥机架设T梁过程中，以边主梁的架设为最不利状态。且通过以上分析，边主梁架设中，中墩盖梁所受的荷载较大，则应以中墩盖梁悬臂端根部为关键点，进行截面承载力验算。 二、盖梁承载力验算
图2盖梁结构图 公路桥梁中常用的钢筋混凝土盖梁，其高跨比在一定范围之内，属于深受弯构件中的短梁，但未进入深梁的范围，故其计算已与浅梁（即一般意义上的梁结构）有所不同，但其构造可不必按照深梁的特殊要求处理。 京承高速公路某桥下部结构为板式桥墩，上接矩形桥墩，不同于常规的双柱式桥墩盖梁。即不须验算盖梁跨中截面，只需验算悬臂端根部截面的正截面抗弯承载力及斜截面抗剪承载力。 悬臂部分设有外边梁时，若外边梁作用点至柱边缘的距离小于盖梁高度，则可按“撑杆——系杆体系”方法计算。 图3 盖梁悬臂按“撑杆——系杆体系”计算简图 1-墩台；2-盖梁；3-系杆钢筋 图4 撑杆计算高度 1-墩台；2-盖梁；3-系杆钢筋；4-支座 撑杆（混凝土）抗压承载力： 0d ,s cd s D t b f γ≤?? （1） /sin d d D N θ= （2）
桥梁通第4章盖梁计算与绘图分析
桥梁通CAD 第4章盖梁计算与绘图使用说明17 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。
盖梁支撑系统受力计算书
第一章盖梁施工托架设计概况 一、施工设计说明： 1、工程概况 xx公路改建工程xx合同段共有桥梁两座，分别为xx大桥、xx大桥。桥长分别为166m、189.5m，共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。聂河大桥盖长19.44m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示；金桥大桥盖梁长22.448m，宽1.9m，高1.4m，如图1所示。由于两座大桥大部分墩位于水中，均采用筑岛围堰的施工方案，如采用传统支架法施工，筑岛面地基承载力差，方案不可行，故桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为49.76m3，57.45m3。托架设计检算时以金桥大桥盖梁托架设计进行控制。 图1 聂河大桥盖梁立面图 图2 金桥大桥盖梁立面图 2、设计依据 1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范 2）路桥施工计算手册 3）建筑结构静力计算手册(xx版) 4）江正荣编建筑施工计算手册 5）最新钢结构实用设计手册 6）xx公路改建工程聂河大桥、金桥大桥施工图设计文件
7）国家、交通部相关规范和标准 8）我单位类似工程施工经验 二、模板设计 1、侧模与端模 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设[10背带。在 φ的圆钢做拉杆，侧模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，竖带高1.7m；在侧模上下设20 上下拉杆间间距1.52m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋高为10cm。在端模外侧采用间距0.4m的[10作竖带，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模 底模为2cm厚竹胶模，在底模下部采用间距0.4m [10型钢作横梁，横梁长4.1m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层两排56b工字钢连接形成纵梁，长26.5m，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。纵、横梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、托架 φ钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆在浇注墩柱时距柱顶以下0.8~0.9m处采用内径为110 φ钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。在模后形成预留孔洞，然后插入100 牛腿上架设I56b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ48×3.5的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，横向设置两道水平栏杆，钢管之间采用扣件连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 xx章盖梁施工托架设计计算 一、设计检算说明
我国桥梁设计与施工新技术_侯金龙
2013年3月上第42卷第5期 施工技术 CONSTRUCTION TECHNOLOGY 1 DOI ：10．7672//sgjs2013050001 我国桥梁设计与施工新技术 侯金龙 （中国交通建设股份有限公司，北京 100088） ［摘要］迈入21世纪，中国桥梁建设科学技术水平得到很大提升，一大批新结构、新材料、新工艺纷纷出现。中国桥梁建设规模大、速度快，并已拥有许多创新专利，形成了某些方面的优势。结合新建的几座代表当今世界最高科技水平的大桥，详细介绍了它们在设计和施工方面的科技创新成果，重点探讨了桥梁设计新技术、桥梁施工新技术以及桥梁建设新技术质量对策。 ［关键词］桥梁工程；设计；施工技术；质量控制［中图分类号］TU74；U448．1 ［文献标识码］A ［文章编号］1002-8498（2013）05-0001-04 New Design and Construction Technology of Bridge in China Hou Jinlong （China Communications Construction Co．，Ltd．，Beijing 100088，China ） Abstract ：Entering the 21st century ’s door ，science and technology level of bridge construction is improved in China ，the new structures and new material and new technology appear．For bridge construction in China ， the scale is large ，the speed is rapid ，some patents are obtained．Based on some new bridges which reach the highest level of science and technology ，the author introduces the achievement of science and technology innovation in the aspects of design and construction ，summarizes the new technology of bridge design and construction ，and new quality control measures in bridge construction．Key words ：bridges ；design ；construction ；quality control ［作者简介］侯金龙，副总裁 ［收稿日期］2013-01-09 1 中国桥梁建设新成就 目前我国拥有世界第一跨海长桥杭州湾大桥（见图1）、世界第一跨双层桁架系杆拱桥重庆朝天门大桥、世界第一跨峡谷悬索桥矮寨大桥、世界第一跨径石拱桥丹河大桥以及世界第二跨斜拉桥苏通长江公路大桥， 这些桥梁从设计到施工的各方面技术均达到了国际先进水平或国际领先水平，标志着我国正在从桥梁大国向桥梁强国迈进。国际桥梁协会主席伊藤学先生， 在参观了中国的一些桥梁工地后说：“世界桥梁建设70年代看欧美，90年代看日本，21世纪看中国。” 世界排名前10位的斜拉桥如表1所示，世界排名前10位的悬索桥如表2所示。下面简要介绍几 座中国有特色的桥梁。1．1 浙江西堠门大桥 浙江西堠门大桥是世界抗风稳定性要求最高的桥梁之一，是世界最长的钢箱梁悬索桥，同时也是世 图1杭州湾大桥 Fig．1 Hangzhou Bay Bridge 界第一座分体式钢箱梁悬索桥。此桥拥有中国最长主缆，施工过程中首创主缆索股水平成圈放索工艺；此桥还拥有中国最长、直径最大、强度最高的钢丝绳吊索；施工中第一次采用直升机牵引先导索过海，同时首次实现了先导索过海不封航作业；大桥索塔塔身高211.286m ，为国内悬索桥第一高塔……西堠门大桥新型分体式钢箱梁关键技术研究成果达到国际领先水平，获2008年度中国公路学会科学技术一等奖。西堠门大桥主缆长度和材料强度两项技术指标均为国内第一，并首次实现大跨径悬索桥主缆钢丝的国产化。
桥梁新建工程中幅桥墩盖梁计算书
桥梁新建工程中幅桥墩盖梁计算书 工程名称：海宁市赵家漾路（塘南路?水月亭路） 新建工程 项目名称：桥梁工程 工程编号：13LL08-S009 工程部位：赵家漾路中幅桥墩盖梁计算 计算内容：中幅桥墩盖梁 人: 核人： 反复核人：
2014年08月25日
基本设计参数 1、 荷载标准：城-A 级, 2、 人群荷载：参照《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)第10. 0.5条执行; 3、 采用的主要规范： 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011 ); 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004 ); 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 选用材料： ①混凝上 C30 号? fed 二 13. 8 MP a, ftd 二 1. 39 MP a, E=3xl0 ?^RB335^^J?： ： fsd 二 280MP&, fsd ' =280MPa, E=2. OOx^Pa 5、 结构重要性系数： Y 6、 体系温差：升温25、降證25;上下缘温差参照 《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004); 7、混凝土收缩徐变：3650天; 8、计算程序：使用《桥梁博士程序 V3.0》对主梁进行结构安全复核。 9、 冲击系数(正弯)：0.215 ; 10、单车道荷载：通过桥梁纵向计算，得到单车道荷载为 498 kN ; 12、模型描述：屮幅盖梁长25. 03m,宽1?6m,中幅桥墩盖梁共5个支座，从桥梁中心线处向两侧 每5. 3m 布置一个支座。 计算的基本条件 1材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段； 幺各种荷载对结构的作用符合线性叠加原理的条件; 、 计算简图 配单元模型图 (JTG D62- 2004 ); 4 4、
某大桥桥墩受船舶撞击静力计算和评估
820mm 的管柱连接系弯曲破坏 后，冲开钢围堰吊箱下游侧钢板，并撞击锚固在承台上的塔吊立柱， 使其折断失稳后倒塌。 图1 为了明确船舶撞击对桥墩承台及桩基结构所造成的影响、承台和桩基础的损伤程度，确保桥梁结构建造和使用的安全性，必须对承台桩基结构进行检测评估。2事故调查据调查，撞击船舶空载重量为200t ，实际载有货物重量300t 。根据现场调查结论，船舶撞击作用点分别位于管桩连接系正中、钢吊箱围堰下游侧承台顶面以上的钢板上、底节塔吊上，撞击方向近似与承台横向轴线成夹角30°.由于管桩连接系自身未断裂，船首受到连接系阻挡，不能直接撞击在承台顶面以下的钢围堰钢板上，说明船舶撞击作用未直接作用于承台侧面。3计算概述分析认为，肇事船舶撞击作用力部分传递至承台桩基结构上，而相当大的一部分则被船舶、管桩连接系、钢吊箱围堰、塔吊等部件变形吸收。在考虑桥墩承台及桩基结构外围的“防撞消能系统”后，按静力计算的结果对承台桩基结构进行安全性评估。水泥用量控制：水泥用量的控制是整个过程控制的重中之重，如果能有效地控制水泥用量，那么水泥搅拌桩就基本能达到设计要求。在施工过程中应一直旁站，定时不定时的检查流量计读数，按设计要求严格控制水泥浆的水灰比及外掺计的用量。每天可根据水泥袋的个数统计一天的水泥消耗量，核查每根水泥搅拌桩的水泥掺量是否符合设计要求。 制浆质量的控制：准备好的水泥浆应不停的搅拌，使其拌合均匀稳定，不得离析或放置时间过长，放置超过两小时的水泥浆需降低标号使用。水泥浆倒入集料斗时应过筛，防止水泥浆结块损坏泵体。泵送水泥浆时，泵管应保持潮湿以利送浆，应保证泵有足够稳定的压力，供浆必须连续不得中途停泵。 桩长、桩径控制：桩长的控制不仅要看表，开钻前按设计桩长丈量钻杆的长度，用明显的记号记录停钻点，以便控制钻杆钻入长度。桩底标高的误差应控制在±200mm 内。桩径控制要求不小于设计直径，要经常检查钻头，发现磨损超限时及时焊补。 机头提升速度的控制：机头控制速度应控制在0.5m/min 内，机头在提升过程中应均匀稳定，不得忽快忽慢。 搭接长度的控制：两根水泥搅拌桩的搭接长度应大于200mm 。 4.3事后控制 成桩结束后3天用轻型动力触探检查每米桩身的均与性，检查数量为施工总桩数的1%且不得少于3根。成桩7天后，采用浅部开挖桩头，开挖桩头时不得使用重锤或重型机械，宜用小锤、短钎等轻便工具操作以免损伤桩头。桩头挖出后目测检查搅拌的均匀性，检查量为总数的5%。成桩28天后还应取芯检测抗压强度，检测数量为总量的0.5%且不少于3根，钻芯时不应在桩中心，应偏外侧些。取出的芯样搅拌应均匀，凝体无松散，其颜色应深浅一致，不应存在水泥浆聚集的“结核”。取出桩芯后留下的空洞应用同等强度的水泥砂浆回灌密实。5结束语水泥搅拌桩以施工简单，设备投入小等优点，在软土地基加固工程中的应用不断增加。水泥搅拌桩能很好的加固较深较厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水量较高的粘性土地基，能很好的改善大面积堆料厂房的承载力。很好的解决了软土区大型工业生产厂房的建设生产问题。参考文献：[1]邵锦周.长江口北岸岩土工程实录[M ].南京大学出版社,2009.[2]江正荣.简明施工工程师手册[M ].机械工业出版社,2004.[3]江正荣.建筑地基与基础施工手册[M ].中国建筑工业出版社 ,2005.
桥墩盖梁计算书
桥墩盖梁计算书 广州市南部地区快速路（仑头至龙穴岛）新龙大桥桥墩盖梁有30m+30m跨桥墩盖梁、50m+50m跨桥墩盖梁、12#~14#桥墩盖梁、30m+50mT梁过度墩盖梁和主桥边墩盖梁五种。现以50m+50m跨桥墩盖梁为例作为其计算书，其它盖梁计算同理。 1、50m+50m跨桥墩盖梁30号混凝土体积为50.6m3，容重按2.5×103kg/m3计算，则 G=50.6×2.6=126.5T 模板自重按20T，施工机具人员按30T考虑。 G总=126.5+30=156.6T，按165T设计， 因此由两柱提供上述摩擦力165T，每个柱应提供82.5T的摩擦力，摩擦力计算公式为： f=π×H×D×p a×μ=μ×N 其中μ为摩擦系数，取值为μ=0.3（其μ值取范围为0.3~0.5），D=2.2m，H按0.8m考虑。 N=L×D×p a/2 f=π×H×D×p a×μ=π×0.8×2.2×p a×0.3=82.5 P a=49.74T/m2 N=0.8×2.2×49.74/2=43.77T 由多个2.4cm螺栓来承受，而每个2.4cm螺栓能承受： a、抗剪：N=π×σ×D2/4=π×85×0.0222/4=3.23T b、抗拉：N1=π×110×（2×0.024-1.8763×0.0025）2/16=4.05T
按每8cm设置双排螺栓，则有10×2个螺栓 抗剪：10×2×3.23=64.6T 抗拉：10×2×4.05=81T＞43.77T 在实际施工中，在80cm的环箍下设置一个30cm的加强箍以提高其安全系数。 2、计算面板和承重系统 a、盖梁底板和侧板采用面板为5mm厚的钢板，用∠70×7的角钢和-70×7的钢板条作为加劲，其计算如以前的计算书，在此略。 b、顺桥向分配梁I25的工钢，每根间距按0.9m考虑，其跨径为 2.3m，每根承受5.72×0.9=5.148T/m M=ql2/8=3.404T.m σ=M/W=3.404/（401.4×10-6）=84.81MP a f=5ql4/(384EI) =5×5.148×104×2.34/（384×210×109×5017×10-8） =1.78mm c、计算下承重梁I56a，每根承受82.5T，则 M=ql2/8=37.71T.m σ=M/W=37.71/（2342×10-6）=161.007MP a＜170 MP a f=5ql4/(384EI) =5×8.97×104×5.84/（384×210×109×65576×10-8） =9.598mm＜5800/400=14.5mm
盖梁施工方案计算书
盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） 一、工程概况 本工区位于广东广西交界广东省境内，起止桩号K0+000~K20+000，全长20公里，起点位于广东廉江市和寮镇军田村附近，路线往南途经和寮镇泥垪、苏茅坪、大岭、斜楼，于同留茶场进入塘蓬镇，在塘蓬分场四队与县道 X678 交叉，而后路线沿武陵水库西侧布线，经井口垌、大坡岭、黄龙塘、江永平，于根竹园进入石岭镇，路线继续向南，止于石墩下，沿线经过的行政区划：廉江市和寮镇、塘蓬镇、石岭镇，共 3个镇。 本工区共有13座主线桥，均为25m跨预制箱梁桥，共有250道盖梁，除福九田大桥右幅2-4#墩为三柱式，右幅1#墩为加宽两柱式外，其余均为11.45m宽两柱式盖梁。本计算书以加宽桥福九田大桥特殊墩进行分析计算。 福九田大桥左幅1-4#墩及右幅1#墩采用单幅2柱式设计，盖梁尺寸： 1、左幅桥墩盖梁长11.45m×宽1.8m×高1.5m，柱中距7.15m， 盖梁钢筋5.799t，混凝土29.7m3，总重约76.44t； 2、右幅1号墩盖梁长12.45m×宽1.8m×高1.5m，柱中距8.15m， 盖梁钢筋6.356t，混凝土32.4m3，总重约84.24t； 福九田大桥右幅2、3、4#墩采用单幅3柱式设计，盖梁尺寸： 1、右幅2号墩盖梁长13.45m×宽1.8m×高1.5m，柱中距4.575m，盖梁钢筋6.773t，混凝土35.1m3，总重约91.26t； 3、右幅3号墩盖梁长14.45m×宽1.8m×高1.5m，柱中距5.075m，
盖梁钢筋7.163t，混凝土37.8m3，总重约98.28t； 4、右幅4号桥墩盖梁长15.45m×宽1.8m×高1.5m，柱中距5.575m，盖梁钢筋7.531t，混凝土40.5m3，总重约105.3t。 二、总体施工方案 因本工区墩柱高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。考虑最不利情况，采用右幅1号墩盖梁作为计算模型。 三、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在每个墩柱上穿一根3m长φ90mm钢棒，钢棒两头各穿套一个过渡连接平衡套，平衡套上安装一对正负阴阳角钢质楔型块，楔型块上在顺桥向两侧安装15m双拼36a工字钢承重主梁，工字钢主梁上面安放一排每根3m长的I10工字钢，间距为30cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。 传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（10#工字钢）——横向主梁（36a工字钢）—楔型块——平衡块—支点φ90mm钢棒，如下图：
桥墩计算书
本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算 1、左幅桥2号墩（非过渡墩） （一）、基本资料： 1）.设计荷载：公路Ⅰ级 2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m 3）.跨径：40m 4）.该联跨径组合：（3×40）m 5）.结构简图如下： 二、水平力计算 1.横向风力计算 按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s； 横桥向水平风力计算表 参数k0k1k2k3k5
桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。 2.温度力计算 温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表： 3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受） 4.撞击力计算 由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。 5.桥墩及盖梁自重荷载计算 三、作用组合 1.支反力汇总
按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表： 2.墩底内力计算 因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。 1）活载横桥向产生的墩底内力：
（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图 （3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图 活载横桥向墩底内力 左右 工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57 工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93 工况3 N 1447.94 N 907.66
某桥梁计算实例
某桥梁计算实例
设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况（1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温1 2.20C，最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。 （2）工程地质：地铁1号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。 a.人工填土层，厚度5m，?k=100KP a； b.粉质黏土，中密，厚度15m，?k=150 KP a； c.粉质黏土，密实，厚度15m，?k=180KP a； d.粉质黏土，密实，厚度10m，?k=190KP a。 第一章方案比选 一、桥型方案比选 桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。 桥梁设计原则 1．适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。 2．舒适与安全性 现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。 3．经济性 设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。 4．先进性 桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量 2
桥墩、台盖梁计算书
扶沟县行政新区绿化景观及人工河、桥涵设计项目桐丘路2号桥 桥墩、台盖梁 计算书
目录 扶沟县行政新区绿化景观及人工河、桥涵设计项目桐丘路2号桥 (1) 第一章概述 (1) (一).概述 (1) 1计算方法 (1) 2.桥梁设计标准 (1) 3.设计依据 (1) （二） .计算软件 (1) （三） .盖梁类型 (1) 1. 桥台盖梁 (1) 第二章桥台盖梁计算 (1) （一） .中幅桥台盖梁 (1) 1. 桥台盖梁离散图 (2) 2. 持久状况极限承载能力验算 (2) 图1-1 弯矩包络图 (2) 3. 斜截面抗剪验算 (2) 图1-2 剪力包络图 (2) 4. 正常使用阶段抗裂验算 (3) 图1-3 裂缝配筋图 (3) 5. 结论 (3) （二）. 边幅桥台盖梁 (3) 1. 桥台盖梁离散图 (3) 2. 持久状况极限承载能力验算 (3) 图2-1 弯矩包络图 (3) 3. 斜截面抗剪验算 (4) 图2-2 剪力包络图 (4) 4. 正常使用阶段抗裂验算 (4) 图2-3 裂缝配筋图 (4)
5. 结论 (4)
第一章概述 (一).概述 1计算方法 盖梁荷载全部由上部梁体通过支座作用到盖梁上，但是由于活载通过支座传递的计算非常复杂，而且不易计算准确，从简单安全的原则出发，上部梁体自重通过支座作用到盖梁上，而汽车车轮纵向综合轮载则直接作用在盖梁顶面。 2.桥梁设计标准 （1）荷载：汽车为公路-Ⅰ级、人群荷载3.5kN/m ； （2）抗震设防烈度：Ⅶ度，设计基本地震加速度值为0.10g。 3.设计依据 1．《公路工程技术标准》（JTJ001-2003）。 2．《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60-2004）。 3．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJD62-2004）。 4.《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （二）.计算软件 1、桥梁通单机版7.78版本计算。 （三）.盖梁类型 1.桥台盖梁 （1）.中幅桥台盖梁。 （2）.边幅桥台盖梁。 第二章桥台盖梁计算 （一）.中幅桥台盖梁
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计 算书 1 2020年4月19日
基础工程课程设计 一．设计题目： 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长29.9m，计算跨径29.5m，桥面宽13m（10+2×1.5），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高25.000m，河床标高为22.000m，一般冲刷线标高20.000m，最大冲刷线标高18.000m处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 2 2020年4月19日
桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN； 墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*2.5=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=2835.75kN，在顺桥向引起的弯矩：M1=3334.3 kN·m； 两跨活载反力：N6=5030.04kN+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩6.5m； 风力：H2=2.7 kN，对承台顶力矩4.75m 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋； 4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×6.5m3。承台平面尺寸：长×宽=7×4.5m2，厚度初定 2.5m，承台底标高 3 2020年4月19日
双层桥
国内、外双层桥梁介绍 一、上层机动车、下层人非 1、南昌市朝阳大桥 南昌朝阳大桥连接朝阳新城和红角洲地区，西起红角洲地区丰和南大道，东至朝阳新城抚生路，沿线接前湖大道、跨赣江南大道、跨滨江南大道、接九洲大街，为快速路桥梁。该大桥跨越赣江范围全长1560米，其中主桥长720米，桥宽38.5米，为六塔七孔单索面斜拉桥结构，拉索间距为6米。双向八车道，塔高35米。主梁梁高4.5米，采用单箱多室形式，顶板之上通行机动车，边箱内用于行人和非机动车通行。2012年9月开工，2014年底建成。 2、南昌大桥 大桥横跨于朝阳洲和红谷滩之间，是中国在赣江上修建的第一座行人、公路两用桥梁，被称为“千里赣江第一桥”。南昌大桥于1994年9月1日开工建设，于1994年元月10日建成通车，总投资达6.18亿元。主桥为预应力混凝土连续
梁桥，桥面总宽为30.35米，上层为双向六机动车道，下层为非机动车道和人行道。南昌大桥设有观光电梯，游人可乘电梯上桥观光。 3、上虞外环南路曹娥江大桥 上虞市环城南路曹娥江大桥采用双层连续梁桥方案，通过箱梁底板挑出悬臂设置人行道和非机动车道，箱梁顶板仍作为行车道，非机动车和行人与机动车道的完全分离保证了车道的快速无阻，并降低了人行和非机动车道的坡度，从而有效地降低了桥梁标高、减小了桥梁的宽度和长度，大大降低了工程造价。 主桥为双层桥面七跨一联预应力混凝土连续梁桥，跨径组合为 55m+5×72m+55m。上层桥面总宽18m，横向布置为：0.5m（防撞栏）+17m（机动车道）+0.5m（防撞栏）；下层桥面单侧宽度5.5m，横向布置为：4m（非机动车道）+1.5m（人行道与护栏）。 4、奥地利首都维也纳的帝国桥