污水处理各种池子水力停留时间

污水处理各种池子水力停留时间
污水处理各种池子水力停留时间

(五)工艺控制参数的确定

设计中的工艺控制参数是在预测的水量、水质条件下确定的,而实际投入运行时的污水水量水质往往与设计有较大的差异,因此,必须根据实际水量水质情况来来确定合适的工艺控制参数,以保证运行的正常进行和使出水水质达标的的同时尽可能降低能耗。

1.工艺参数内容

经过一段时间的培养,微生物以达到所需浓度,出水水质达到排放标准。开启自动控制系统,根据运行状况,初步确定各处理单元的运行参数(如进水流量、出水流量、高低水位、风量,沉淀池排泥时间,反冲时间间隔等)。在运行过程中不断对出水水质及各处理单元的水质进行检测,并根据水质检测情况调节各运行单元的运行参数,以确定最佳的运行参数。

2.确定方法

根据工艺设计,首先初步确定运行参数,调试时可按此运行参数运行,待工艺控制稳定,出水水质达标后,根据水质监测情况在确定最佳运行参数,运行参数的初步确定:①污水日处理流量为100m3/d, 系统进料泵的流量为12m3/d(单台), 加压泵的流量为12.5m3/d(单台), 因此,初步确定设计流量为12m3/h, 每天运行8小时。一级接触氧化池的有效容积是V1= 5.0×3.0×2.2=33m3, 水力停留时间为T1=2小时45分钟;二级接触氧化池的有效容积是V2=3.0×3.0×2.2=19.8m3,水力停留时间为T2=1小时40分钟;沉淀池的有效容积是V3=3.0×1.0×2.1=6.2m3水力停留时间为T3=30分钟;中间水池的有效容积是V4=3.0×2.0×2.1=12.6m3,水力停留时间为T4=1小时。②污水处理过程根据微生物的需氧量,水中的溶解氧浓度应满足在2~3mg/L, 过高或过低会导致出水水质变差,DO过高容易引起污泥的过氧化,且浪费能源;过低时微生物得不到充足的DO,有机物分解不彻底。二级接触氧化池出口处氧浓度达到2mg/L为宜。③水位控制:调节池低水位控制在0.5m, 高水位控制在2.10m;中间水池低水位控制在0.5m,高水位控制在2.0m;清水池低水位控制在0.5m,高水位控制在 2.10m。④反冲洗时间的确定:现场根据过滤罐压力的变化情况确定反冲洗时间。

(六)工艺控制规程:

工艺控制规程主要是用来指导生产运行的,是工艺运行的主要依据,其主要包含以下几方面的内容:第一,各构筑物的基本情况;第二,各构筑物运行控制参数;第三,设施设备运行方式;第四,工艺调整方法;第五,处理设施维护维修方式。工艺控制规程应在工艺参数确定后编制。

(七)调试中的其他工作:

中水处理站要正确运行,还应有一套完善的制度,其主要包括管理制度、岗位职责、操作规程、运行记录、设备设施档案等,在调试过程中可分步完成上述工作。

三、应注意的问题

1.通水前对所有设施、管道及水下设备进行检查,彻底清理所有杂物,以避免通水后管道、设备堵塞和维修水下设备影响调试的顺利进行。通水后进行水下设施设备的维护困难相当大,主要是因为维修需将水池放空,放空一次相当费时费工,水往哪放本身就是个问题,放出去会发生污染事故,放到别的池子往往又装不下。因此,在通水前一定要认真检查、清理。

2.对进水水质严格进行监控,尤其是PH,超过要求时应立即采取相应措施,否则会使培菌工作前功尽弃。

3.培菌初期,曝气池会出现大量的泡沫,污染走道和现场仪器仪表,这一问题是培菌初期的必然现象,只要控制好溶解氧和采取适当的消泡措施就可以解决。

调节池的水力停留时间

调节池的水力停留时间 Hessen was revised in January 2021

调节池的水力停留时间:经验值4-12h,一般取8(连续进水取4,间断取12)调节池容积: 1.小时流量*日最大变化系数()*停留时间 2.水量的30-40%,最多40-50% =QT 调节池的计算[2] 3.3.1体积计算 由于啤酒厂工人为四班轮班制,则取一天中6小时为一个周期,那么调节池容积为: (3-9) 选择长方体:高h=3m,长a=50m,宽b=25m SS去除率为30﹪,则出水SS浓度为: 取超高0.4m,则总高H=3.4m。 污泥量的计算 产生的干污泥量为: (3-10) 其中:S0—进水SS浓度 S—出水SS浓度 E—SS去除率 产泥体积,含水率为97﹪

(3-11) 排泥系统 沿池宽方向设置泥斗,污泥斗为长四棱台形,斗壁倾角为45°。上部方形面积为 ,底部方形面积为 ,高为2m, , 泥斗容积 工业废水调节池的设计计算 工业废水其水质水量随时变化,波动较大,废水水质水量的变化对排水及废水处理设备,特别是对净化设备正常发挥其净化功能是不利的,甚至有可能损坏设备,为解决这一矛盾,废水处理前一般要设调节池,以调节水量和水质。 设备类型:对角线出水调节池 优点:出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧经过不同时间流到出水槽,达到自动调节的目的。数量:一座 池子构筑材料:钢筋混凝土 参数计算: 废水在池内一般停留3—4小时 1.池子的实际容积 设废水在池内停留时间为 T=4小时

根据流量 Q T=4小时=300m3/d T=4小时 则池内废水量Q1=Q/24×T=300/24×4=50 (m3) 得出池的有效容积为 50 m3 设计用调节池的实际容积为V=有效=×50=70 m3 取 V有效=72 m3 2.取池子的有效水深为h1=1.8m 纵向隔板间距 1m 则调节池的平面面积是S=== 40(m2) 取宽为 B=5(m),则长L===8(m) 纵向隔板间距为 1 m,所以隔板数为 4 取调节池超高为h=(m) 为适应水质的变化,设置沉渣斗,由于电镀废水的悬浮物较少,所以按长度方向设置沉渣斗一个,共两个沉渣斗,沉渣斗倾角为45。 第二节调节 发布时间:2005-6-12 一、调节的作用 工业企业由于生产工艺的原因,在不同工段、不同时间所排放的污水差别很大,尤其是操作不正常或设备产生泄漏时,污水的水质就会急剧恶化,水量也大大增加,往往会超出污水处理设备的正常处理能力;城市污水,尤其是学校、居民小区等人员集中的地方,由于用水量和排入污水中杂质的不均匀性,也会使得其污水流量或浓度在一昼夜内有较大的变化。这些问题都会给处理操作带来很大的麻烦,使污水处理设施难以维持正常操作。因此,对于特征上波动比较大的污水,有必要在污水进入处理主体之前,先将污水导入调节池进行均和调节处理,使其水量和水质都比较稳定,这样就可为后续的水处理系统提供一个稳定和优化的操作条件。 具体说来,调节的作用主要体现在以下几个方面: 1.提供对污水处理负荷的缓冲能力,防止处理系统负荷的急剧变化; 2.减少进入处理系统污水流量的波动,使处理污水时所用化学品的加料

污水处理A2O工艺

A2/O工艺 1、基本信息 A2/O工艺亦称A-A-O工艺,就是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic第一个字母得简称(厌氧-缺氧-好氧)。按实质意义来说,本工艺应为厌氧-缺氧-好氧法,生物脱氮除磷工艺得简称。 A2/O工艺就是流程最简单,应用最广泛得脱氮除磷工艺。 2、工艺特征 该工艺各反应器单元功能及工艺特征如下: 1)厌氧反应器:原污水及从沉淀池排出得含磷回流污泥同步进入该反应器,其主要功能就是释放磷,同时对部分有机物进行氨化; 厌氧池中没有分子态氧及化合态氧存在,有机物得降解得电子受体就是有机物。DO<0、2 mg/L。厌氧反应需要较高、较稳定得温度,其中中温反应在31~33℃之间。需要严格得pH。 2)缺氧反应器:污水经厌氧反应器进入该反应器,其首要功能就是脱氮,硝态氮就是通过内循环由好氧反应器送来得,循环得混合液量较大,一般为2Q (Q—原污水量); 缺氧池中电子受体就是NO3-与NO2-,也就就是说,缺氧池中允许化合态氧存在。0、2

3)好氧反应器——曝气池:混合液由缺氧反应器进入该反应器,其功能就是多重得,去除BOD、硝化与吸收磷都就是在该反应器内进行得,这三项反映都就是重要得,混合液中含有NO3-N,污泥中含有过剩得磷,而污水中得BOD(或COD)则得到去除,流量为2Q得混合液从这里回流到缺氧反应器; 在好氧区,有机污染物进一步被降解,硝化菌将污水中存在得氨氮转化为硝酸盐氮,同时聚磷菌利用在厌氧条件下产生得动力进行过度吸磷。 氨态氮在硝化菌得作用下进一步分解转化,首先在亚硝化菌得作用下转化为亚硝酸氮,继之亚硝酸氮在硝化菌得作用下,转化为硝酸氮。 缺氧环境下可以没有溶解氧,但就是有硝态氮。厌氧环境下连硝态氮也没有,所以在实际得污水处理中厌氧、好氧、缺氧等工艺,厌氧就是在封闭条件下实现,好氧就是通过曝气来实现,而缺氧就是通过回流曝气池后得沉淀池得污泥来实现,就就是好氧池当中含硝态氮得废水回流到前端得缺氧池供反硝化之用,以达到脱氮得目得。 4)沉淀池:其功能就是泥水分离,污泥得一部分回流厌氧反应器,上清液作为处理水排放。 3、工艺流程 A2/O工艺流程图如下:

第三章给水排水管道系统水力计算础

第三章给水排水管道系统水力计算基础 本章内容: 1、水头损失计算 2、无压圆管的水力计算 3、水力等效简化 本章难点:无压圆管的水力计算 第一节基本概念 一、管道内水流特征 进行水力计算前首先要进行流态的判别。判别流态的标准采用临界雷诺数Re k,临界雷诺数大都稳定在2000左右,当计算出的雷诺数Re小于2000时,一般为层流,当Re大于4000时,一般为紊流,当Re介于2000到4000之间时,水流状态不稳定,属于过渡流态。 对给水排水管道进行水力计算时,管道内流体流态均按紊流考虑 紊流流态又分为三个阻力特征区:紊流光滑区、紊流过渡区及紊流粗糙管区。 二、有压流与无压流 水体沿流程整个周界与固体壁面接触,而无自由液面,这种流动称为有压流或压力流。水体沿流程一部分周界与固体壁面接触,另一部分与空气接触,具有自由液面,这种流动称为无压流或重力流给水管道基本上采用有压流输水方式,而排水管道大都采用无压流输水方式。 从水流断面形式看,在给水排水管道中采用圆管最多 三、恒定流与非恒定流 给水排水管道中水流的运动,由于用水量和排水量的经常性变化,均处于非恒定流状态,但是,非恒定流的水力计算特别复杂,在设计时,一般也只能按恒定流(又称稳定流)计算。 四、均匀流与非均匀流 液体质点流速的大小和方向沿流程不变的流动,称为均匀流;反之,液体质点流速的大小和方向沿流程变化的流动,称为非均匀流。从总体上看,给水排水管道中的水流不但多为非恒定流,且常为非均匀流,即水流参数往往随时间和空间变化。 对于满管流动,如果管道截面在一段距离内不变且不发生转弯,则管内流动为均匀流;而当管道在局部有交汇、转弯与变截面时,管内流动为非均匀流。均匀流的管道对水流的阻力沿程不变,水流的水头损失可以采用沿程水头损失公式进行计算;满管流的非均匀流动距离一般较短,采用局部水头损失公式进行计算。 对于非满管流或明渠流,只要长距离截面不变,也没有转弯或交汇时,也可以近似为均匀流,按沿程水头损失公式进行水力计算,对于短距离或特殊情况下的非均匀流动则运用水力学理论按缓流或急流计算。

2种人工湿地的水力停留时间及净化效果

第6卷第3期 环境工程学报 Vol .6,No .32012年3月 Chinese Journal of Environmental Engineering Mar .2012 2种人工湿地的水力停留时间及净化效果 靳同霞 1 张永静 1 王程丽 1 代克岩 1 郭萌 1 徐婷婷 1 马剑敏 1,2* (1.河南师范大学生命科学学院,新乡453007;2.河南省环境污染控制重点实验室,新乡453007) 摘要以复合垂直流人工湿地(IVCW )和水平潜流人工湿地(HSCW )为研究对象,研究了2种湿地运行的季节性最 佳水力停留时间(HRT )参数,并监测了2种湿地在最佳HRT 参数下运行时对污水的净化效果。结果显示:(1)在IVCW 中,最佳HRT 在春、秋季为8 10h ;夏季为6h ;冬季为12h 。在HSCW 中,最佳HRT 在春、秋季为10 12h ;夏季为6 8h ;冬季为24 36h 。(2)2种湿地对COD 的去除率均无显著的季节性差异;湿地进水中NH +4-N /TN 比值与TN 去除率显著 负相关;不同季节下IVCW 对TN 的去除效果均高于HSCW 。(3)水温对TN 、 TP 去除率的影响在IVCW 中比HSCW 中的明显;水温高时,2种湿地中的TN 去除率较高,IVCW 中的TP 去除率也较高,但HSCW 中的TP 去除率则较低,它们间均未达 到显著的相关性。 关键词 复合垂直流人工湿地 水平潜流人工湿地 水力停留时间 污水净化 中图分类号 X703 文献标识码 A 文章编号1673- 9108(2012)03-0883-08Hydraulic retention time and purification effect of two kinds of constructed wetlands Jin Tongxia 1 Zhang Yongjing 1 Wang Chengli 1 Dai Keyan 1 Guo Meng 1 Xu Tingting 1 Ma Jianmin 1, 2 (1.College of Life Sciences ,Henan Normal University ,Xinxiang 453007,China ;2.Henan Key Laboratory for Environmental Pollution Control ,Xinxiang 453007,China ) Abstract Two kinds of constructed wetlands were as the research objects ,integrated vertical flow construc-ted wetland (IVCW )and horizontal subsurface flow constructed wetland (HSCW ).The optimum hydraulic re-tention time (HRT )was studied in the two constructed wetlands in different seasons.The effects of wastewater purification were got when the two constructed wetlands were with the best HRT respectively.The results showed that :(1)The best HRT in IVCW was eight to ten hours in spring and autumn ,six hours in summer ,twelve hours in winter.The best HRT in HSCW was ten to twelve hours in spring and autumn ,six to eight hours in summer ,twenty four hours to thirty six hours in winter.(2)The removal efficiency of COD were no significant seasonal variations in the two kinds of constructed wetlands.Between the proportion of NH +4-N /TN (total nitro-gen )in the two wetlands ’influent sewerage and TN removal efficiency there was a significant negative correla-tion.TN removal efficiency in IVCW was higher than that in HSCW in four seasons.(3)The effects of water temperature on removal efficiency of TN and TP in IVCW were more obvious than those in HSCW.When the wa-ter temperature of the wetland was high ,the TN removal efficiency in the two wetlands and TP removal efficiency in the IVCW were high ,whereas the TP removal efficiency in the HSCW was low.There was not obvious correla-tion between the water temperature and the removal efficiency of TN or TP. Key words integrated vertical flow constructed wetland ;horizontal subsurface flow constructed wetland ;hydraulic retention time ;wastewater purification 基金项目:河南省教育厅科技攻关计划项目(2009A180010);河南省 科技攻关计划项目(0624440039);新乡市科技攻关计划项目(08S045) 收稿日期:2010-07-21;修订日期:2010-10-02 作者简介:靳同霞(1964 ),女,硕士,主要从事环境生物学方面的 研究工作。E-mail :569071823@qq.com *通讯联系人,E-mail :mjm6495@sina.com 水力停留时间(HRT )被认为是人工湿地污水处理系统中重要的设计参数之一 [1,2] ,对其深入研 究可以为人工湿地的高效运行提供有力保障。研究发现,适当的延长HRT 可以提高湿地系统中有机物 [3] 、含氮化合物[4,5] 的去除率,选用不同的HRT 参数可直接影响人工湿地的运行效率。HRT 理论上可以利用平均流量、系统几何形状、操作水位和初

燃气管道水力计算

1.高压、中压燃气管道水力计算公式: Z T T d Q L P P 0 5 210 2 2 2 110 27.1ρ λ ?=- 式中:P 1 — 燃气管道起点的压力(绝对压力,kPa ); P 2 — 燃气管道终点的压力(绝对压力,kPa ); Q — 燃气管道的计算流量(m 3/h ); L — 燃气管道的计算长度(km ); d — 管道内径(mm ); ρ — 燃气的密度(kg/m 3);标准状态下天然气的密度一般取0.716 kg/m 3。 Z — 压缩因子,燃气压力小于1.2MPa (表压)时取1; T — 设计中所采用的燃气温度(K ); T0 — 273.15(K )。 λ— 燃气管道的摩擦阻力系数; 其中燃气管道的摩擦阻力系数λ的计算公式: 25 .06811.0??? ? ??+ =e R d K λ K — 管道内表面的当量绝对粗糙度(mm );对于钢管,输送天然 气和液化石油气时取0.1mm ,输送人工煤气时取0.15mm 。 R e — 雷诺数(无量纲)。流体流动时的惯性力Fg 和粘性力(内摩擦 力)Fm 之比称为雷诺数。用符号Re 表示。层流状态,R e ≤ 2100;临界状态,R e =2100~3500;紊流状态,R e >3500。 在该公式中,燃气管道起点的压力1P ,燃气管道的计算长度L ,燃气密度ρ,燃气温度T ,压缩因子Z 为已知量,燃气管道终点的压力2P ,燃气管道的计算流量Q ,燃气管道内径d 为参量,知道其中任意两个,都可计算其中一个未知量。 如燃气管道终点的压力2P 的计算公式为: ZL T T d Q P P 0 5 210 2 1210 27.1ρ ?-= 某DN100中压输气管道长0.19km ,起点压力0.3MPa ,最大流量1060 m 3/h ,输气温度为20℃,应用此公式计算,管道末端压力2P =0.29MPa 。

(完整版)水力计算

室内热水供暖系统的水力计算 本章重点 ? 热水供热系统水力计算基本原理。 ? 重力循环热水供热系统水力计算基本原理。 ? 机械循环热水供热系统水力计算基本原理。 本章难点 ? 水力计算方法。 ? 最不利循环。 第一节热水供暖系统管路水力计算的基本原理 一、热水供暖系统管路水力计算的基本公式 当流体沿管道流动时,由于流体分子间及其与管壁间的摩擦,就要损失能量;而当流体流过管道的一些附件 ( 如阀门、弯头、三通、散热器等 ) 时,由于流动方向或速度的改变,产生局部旋涡和撞击,也要损失能量。前者称为沿程损失,后者称为局部损失。因此,热水供暖系统中计算管段的压力损失,可用下式表示: Δ P =Δ P y + Δ P i =R l + Δ P i Pa 〔 4 — 1 〕 式中Δ P ——计算管段的压力损失, Pa ;

Δ P y ——计算管段的沿程损失, Pa ; Δ P i ——计算管段的局部损失, Pa ; R ——每米管长的沿程损失, Pa / m ; l ——管段长度, m 。 在管路的水力计算中,通常把管路中水流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。任何一个热水供暖系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。 每米管长的沿程损失 ( 比摩阻 ) ,可用流体力学的达西.维斯巴赫公式进行计算 Pa/m ( 4 — 2 ) 式中一一管段的摩擦阻力系数; d ——管子内径, m ; ——热媒在管道内的流速, m / s ; 一热媒的密度, kg / m 3 。 在热水供暖系统中推荐使用的一些计算摩擦阻力系数值的公式如下: ( — ) 层流流动 当 Re < 2320 时,可按下式计算;

最新城市污水处理A2O工艺

城市污水处理A2O工 艺

目录 摘要 (1) 1 前言 (3) 2 设计总则 (4) 2.1设计范围 (4) 2.2设计依据 (5) 2.3设计原则 (5) 3 工程规划资料 (5) 3.1简阳市概况 (5) 3.2自然条件 (6) 3.3城市污水排放规划 (6) 4 工程设计概况 (10) 4.1设计规模 (10) 4.2设计水质 (10) 4.3设计水量 (11) 4.4厂址选择 (11) 4.5工艺流程的选择 (12) 4.6工艺流程 (18) 5 污水处理构筑物设计计算 (19) 5.1中格栅 (19) 5.2污水提升泵房 (22) 5.3细格栅 (23) 5.4沉砂池设计及计算 (26) 5.5A2O生化反应池 (29) 5.6辐流式二沉池 (41) 5.7接触池和加氯间 (47)

5.8计量设备 (49) 6 污泥处理构筑物设计计算 (50) 6.1污泥量计算 (51) 6.2污泥浓缩池 (52) 6.3污泥脱水机房 (57) 7 主要附属建筑设计 (58) 8 污水处理厂总体布置 (61) 8.1污水处理厂平面布置 (61) 8.2污水处理厂高程布置 (64) 9 组织管理 (69) 9.1生产组织 (69) 9.2人员编制 (70) 9.3安全生产和劳动保护 (70) 10 工程投资及成本估算 (71) 10.1工程投资 (71) 10.2成本估算 (72) 10.3工程效益分析 (73) 11 结论 (74) 总结与体会 (75) 谢辞 (76) 参考文献 (77) 摘要

本设计是在简阳市新市镇新伍村拟建一座工程规模为6.09万m3/d 的污水处理厂。通过综合考虑简阳市概况及本工程的规模、进水特性、处理要求、运行费用和维护管理等情况,经技术经济比较分析,确定采用A2O生物脱氮除磷处理工艺。 A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。 此外该工艺还具有高效、节能的特点,且耐冲击负荷较高,出水水质好。因此,更具有广泛的适应性,完全适合本设计的实际要求。 关键词:A2O工艺;脱氮除磷;总体布置 Abstract

调节池的水力停留时间

调节池容积: 1.小时流量*日最大变化系数()*停留时间 2.水量的30-40%,最多40-50% =QT 调节池的计算[2] 3.3.1体积计算 由于啤酒厂工人为四班轮班制,则取一天中6小时为一个周期,那么调节池容积为: (3-9) 选择长方体:高h=3m,长a=50m,宽b=25m SS去除率为30﹪,则出水SS浓度为: 取超高0.4m,则总高H=3.4m。 污泥量的计算 产生的干污泥量为: (3-10) 其中:S0—进水SS浓度 S—出水SS浓度 E—SS去除率 产泥体积,含水率为97﹪

(3-11)排泥系统 沿池宽方向设置泥斗,污泥斗为长四棱台形,斗壁倾角为45°。上部方形面积为 ,底部方形面积为 ,高为2m, , 泥斗容积 工业废水调节池的设计计算 工业废水其水质水量随时变化,波动较大,废水水质水量的变化对排水及废水处理设备,特别是对净化设备正常发挥其净化功能是不利的,甚至有可能损坏设备,为解决这一矛盾,废水处理前一般要设调节池,以调节水量和水质。 设备类型:对角线出水调节池 优点:出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧经过不同时间流到出水槽,达到自动调节的目的。 数量:一座 池子构筑材料:钢筋混凝土 参数计算: 废水在池内一般停留3—4小时 1.池子的实际容积

设废水在池内停留时间为 T=4小时 根据流量 Q T=4小时=300m3/d T=4小时 则池内废水量Q1=Q/24×T=300/24×4=50 (m3) 得出池的有效容积为 50 m3 设计用调节池的实际容积为V=有效=×50=70 m3 取 V有效=72 m3 2.取池子的有效水深为h1=1.8m 纵向隔板间距 1m 则调节池的平面面积是S= = = 40(m2) 取宽为 B=5(m),则长L===8(m) 纵向隔板间距为 1 m,所以隔板数为 4 取调节池超高为h=(m) 为适应水质的变化,设置沉渣斗,由于电镀废水的悬浮物较少,所以按长度方向设置沉渣斗一个,共两个沉渣斗,沉渣斗倾角为45。 第二节调节 发布时间:2005-6-12 一、调节的作用 工业企业由于生产工艺的原因,在不同工段、不同时间所排放的污水差别很大,尤其是操作不正常或设备产生泄漏时,污水的水质就会急剧恶化,水量也大大增加,往往会超出污水处理设备的正常处理能力;城市污水,尤其是学校、居民小区等人员集中的地方,由于用水量和排入污水中杂质的不均匀性,也会使得其污水流量或浓度在一昼夜内有较大的变化。这些问题都会给处理操作带来很大的麻烦,使污水处理设施难以维持正常操作。因此,对于特征上波动比较大的污水,有必要在污水进入处理主体之前,先将污水导入调节池进行均和调节处理,使其水量和水质都比较稳定,这样就可为后续的水处理系统提供一个稳定和优化的操作条件。

流量与管径、力、流速之间关系计算公式

流量与管径、压力、流速的一般关系 一般工程上计算时,水管路,压力常见为0.1--0.6MPa,水在水管中流速在1--3米/秒,常取1.5米/秒。 流量=管截面积X流速=0.002827X管内径的平方X流速(立方米/小时)。 其中,管内径单位:mm ,流速单位:米/秒,饱和蒸汽的公式与水相同,只是流速一般取20--40米/秒。 水头损失计算Chezy 公式 这里: Q ——断面水流量(m3/s) C ——Chezy糙率系数(m1/2/s) A ——断面面积(m2)

R ——水力半径(m) S ——水力坡度(m/m) 根据需要也可以变换为其它表示方法: Darcy-Weisbach公式 由于 这里: h f——沿程水头损失(mm3/s) f ——Darcy-Weisbach水头损失系数(无量纲) l ——管道长度(m) d ——管道内径(mm) v ——管道流速(m/s)

g ——重力加速度(m/s2) 水力计算是输配水管道设计的核心,其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件下,通过水力计算优化设计方案,选择合适的管材和确经济管径。输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失,而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%,因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。 1.1 管道常用沿程水头损失计算公式及适用条件 管道沿程水头损失是水流摩阻做功消耗的能量,不同的水流流态,遵循不同的规律,计算方法也不一样。输配水管道水流流态都处在紊流区,紊流区水流的阻力是水的粘滞力及水流速度与压强脉动的结果。紊流又根据阻力特征划分为水力光滑区、过渡区、粗糙区。管道沿程水头损失计算公式都有适用范围和条件,一般都以水流阻力特征区划分。 水流阻力特征区的判别方法,工程设计宜采用数值做

水力停留时间对脱氮除磷工艺的效能的影响

水力停留时间对脱氮除磷工艺的效能的影响 姓名:孙辉学号:15S127189 摘要:为遏制水体富营养化的恶化,氮、磷的排放标准日趋严格,而应用生物脱氮除磷能有效地去除水体中的氮、磷,因此,生物脱氮除磷工艺广泛应用于污水处理厂中。但是,传统的生物脱氮除磷技术(如A2/O工艺、UCT工艺等)效率低下, 导致氮、磷去除率不达标,这是造成水体的富营养化的原因之一。目前,研究者们通过对生物脱氮除磷机理更深入的研究,开发出新的生物脱氮除磷工艺,如反硝化除磷、同时硝化反硝化、短程硝化反硝化、厌氧氨氧化等工艺,能有效克服传统工艺的不足。水力停留时间(HRT)是制约生物脱氮除磷工艺的关键因素,直接影响系统的脱氮除磷效率。本文主要介绍了不同HRT对工艺有机物的去除率、脱氮效能及除磷效能的影响。 关键词:生物脱氮除磷工艺HRT 有机物转化脱氮效能除磷效能 1前言 近年来,随着污水排放量的增加,化肥、合成洗涤剂及农药的广泛使用,水体中的营养物质浓度不断升高,由氮磷污染物引发的水体富营养化现象已经对水体安全造成严重的威胁[1-2],而且新的污水处理排放标准对氮磷等营养元素的控制要求越来越严格,因此一些新的脱氮除磷工艺被不断开发出来,如如反硝化除磷、同时硝化反硝化、短程硝化反硝化、厌氧氨氧化等工艺,生物脱氮除磷工艺得到广泛的应用[3-4]。制约生物脱氮处理工艺的因素有很多,如pH、温度、HRT、DO等,其中HRT是关键因素之一,本文主要介绍了不同HRT 对不同生物脱氮除磷工艺(如A2/O工艺、SBR工艺、厌氧氨氧化工艺等)的COD去除率、脱氮效能及除磷效能的影响。 2基本原理 污水生物脱氮的基本原理就是在将有机氮转化为氨态氮的基础上,利用硝化菌和反硝化菌的作用,在好氧条件下将氨氮通过反硝化作用转化为亚硝态氮、硝态氮。在缺氧条件下通过反硝化作用将硝氮转化为氮气,达到从废水中脱氮的目的。废水中氮的去除还包括靠微生物的同化作用将氮转化为细胞原生质成分。主要过程如下:氨化作用是有机氮在氨化菌的作用下转化为氨氮。硝化作用是在硝化菌的作用下进一步转化为硝酸盐氮。其中亚硝酸菌和硝酸菌为好氧自养菌,以无机碳化合物为碳源,从NH4+或NO2-的氧化反应中获取能量[5]。污水中磷的去除主要由聚磷菌等微生物来完成:在好氧条件下,聚磷菌不断摄取并氧化分解有机物,产生的能量一部分用于磷的吸收和聚磷的合成,一部分则使ADP与H3PO4结合,转化为ATP而储存起来。细菌以聚磷(一种高能无机化合物)的形式在细胞中储存磷,其能量可以超过生长所需,这一过程称为聚磷菌磷的摄取。处理过程中,通过从系统中排除高磷污泥以达到去除磷的目的[6]。在厌氧和无氮氧化物存在的条件下,聚磷菌体内的ATP进行水解,放出H3PO4和能量,形成ADP,这一过程为聚磷菌磷的释放。 在生物处理工艺中,水力停留时间(hydraulic retention time,HRT)是一个非常重要的参数,不同的HRT直接影响微生物与基质底物的接触时间以及传质过程,进而影响工艺对污水的处理效能,停留时间过短,反应器内不能保持足够的生物量,影响反应器的运行稳定性和处理效果;而停留时间过长,会使反应器处理能力过剩,造成浪费。而且,它不仅影响整个系统的处理效能,还直接决定了反应器容积的大小,从而影响了系统的基建费用[7]。因此,确定合理的HRT对于保证系统的处理效能及节省工程投资都具有十分重要的意义。 3不同HRT对COD去除率的影响 丛岩等[8]通过对UAFB-EGSB反应器的研究指出,在HRT为6h条件下,进水COD为408.4mg/L,出水COD可以稳定在50mg/L以下,随着HRT的缩短,UAFB出水的COD浓度有增大的趋势。观察工艺后段EGSB反应器的出水变化可以看出,HRT越小,EGSB消耗

输水管道水力计算公式

输水管道水力计算公式 1.常用的水力计算公式: 供水工程中的管道水力计算一般均按照均匀流计算,目前工程设计中普遍采用的管道水力计算公式有: 达西(DARCY )公式: g d v l h f 22 **=λ (1) 谢才(chezy )公式: i R C v **= (2) 海澄-威廉(HAZEN-WILIAMS )公式: 87 .4852.1852.167.10d C l Q h h f ***= (3) 式中 h f -----------沿程损失,m λ----------沿程阻力系数 l -----------管段长度,m d-----------管道计算内径,m g-----------重力加速度,m/s 2 C-----------谢才系数 i------------水力坡降; R-----------水力半径,m Q-----------管道流量m/s 2 v------------流速 m/s C n -----------海澄―威廉系数 其中达西公式、谢才公式对于管道和明渠的水力计算都适用。海澄-威廉公式影响参数较小,作为一个传统公式,在国内外被广泛用于管网系统计算。三种水力计算公式中 ,与管道内壁粗糙程度相关的系数均是影响计算结果的重要参数。 2.规范中水力计算公式的规定 3.查阅室外给水设计规范及其他各管道设计规范,针对不同的设计条件,推荐 采用的水力计算公式也有所差异,见表1: 表1 各规范推荐采用的水力计算公式

3.1达西公式 达西公式是基于圆管层流运动推导出来的均匀流沿程损失普遍计算公式,该式适用于任何截面形状的光滑或粗糙管内的层流和紊流。公式中沿程阻力系数λ值的确定是水头损失计算的关键,一般采用经验公式计算得出。舍维列夫公式,布拉修斯公式及柯列勃洛克(C.F.COLEBROOK )公式均是针对工业管道条件计算λ值的著名经验公式。 舍维列夫公式的导出条件是水温10℃,运动粘度1.3*10-6 m 2/s,适用于旧钢管和旧铸铁管,紊流过渡区及粗糙度区.该公式在国内运用较广. 柯列勃洛可公式)Re 51.27.3lg(21 λ λ+?*-=d (Δ为当量粗糙度,Re 为雷诺数)是根据大量工业管道试验资料提出的工业管道过渡区λ值计算公式,该式实际上是泥古拉兹光滑区公式和粗糙区公式的结合,适用范围为4000

生活污水处理A2O工艺设计计算说明书

生活污水处理A2/O工艺计算说明书 目录 1处理规模 (1) 2进水井的计算 (1) 3提升泵房设计计算 (2) 3.1泵的选择 (2) 3.2吸水管计算 (2) 3.3集水池 (2) 3.4泵房布置 (2) 4格栅的计算 (3) 4.1设计要求 (3) 4.2中格栅的设计计算 (3) 4.3细格栅的设计计算 (5) 4. 4沉砂池 (8) 4.5巴式计量槽 (9) 4.6配水井 (9) 5 A2/O反应池的设计计算 (10) 5.1设计要点 (10) 5.2设计计算 (10) 5.3曝气系统设计计算 (15) 5.4标准需氧量 (15) 5.5供气管道计算 (16) 5.6生物池设备选择 (17) 6 沉淀池的设计计算 (17) 6.1设计要点 (17) 6.2沉淀池的设计(为辐流式) (18) 6.2机械刮泥的选择 (19) 7清水池的设计计算 (19) 8浓缩池的设计计算 (20) 8.1设计要点 (20) 8.2浓缩池的设计: (20) 9水利及高程计算 (22) 9.1 水利计算 (22) 9.2 高程计算 (23) 附件2中英文翻译....................... 错误!未定义书签。

1处理规模 周同市2009年末城区人口131347人。污水量210~393L/人·d,从2010年往后,由于人们的生活水平越来越高,因此所用水量增加,从而污水量也随着增加。根据该直达市的总体规划,人口自然增长率为6.1‰,机械增长率近期14‰。根据Pn=P1(1+a+b)n,计算出2010年~2030年的 确定一期为3.3万m/d,二期为3.3万m/d,污水处理厂规模为6.63.3万m/d 2进水井的计算 因为进水井在粗格栅之前并和粗格栅连接,起到对各个格栅平均分配进水的作用,故取进水井的宽与格栅的总宽度相同,取宽度为5.34m,取长度为2.50m。则进水井的尺寸为2500 mm×5340mm。

水力计算公式选用

长距离输水管道水力计算公式的选用 1. 常用的水力计算公式: 供水工程中的管道水力计算一般均按照均匀流计算,目前工程设计中普遍采用的管道水力计算公式有: 达西(DARCY )公式: g d v l h f 22 **=λ (1) 谢才(chezy )公式: i R C v **= (2) 海澄-威廉(HAZEN-WILIAMS )公式: 87 .4852 .1852.167.10d C l Q h h f ***= (3) 式中h f ------------沿程损失,m λ―――沿程阻力系数 l ――管段长度,m d-----管道计算内径,m g----重力加速度,m/s 2 C----谢才系数 i----水力坡降; R ―――水力半径,m Q ―――管道流量m/s 2 v----流速 m/s C n ----海澄――威廉系数

其中大西公式,谢才公式对于管道和明渠的水力计算都适用。海澄-威廉公式影响参数较小,作为一个传统公式,在国内外被广泛用于管网系统计算。三种水力计算公式中,与管道内壁粗糙程度相关的系数均是影响计算结果的重要参数。 2.规范中水力计算公式的规定 3.查阅室外给水设计规范及其他各管道设计规范,针对不同的设计条件,推荐采用的水力计算公式也有所差异,见表1: 表1 各规范推荐采用的水力计算公式

4. 公式的适用范围: 3.1达西公式 达西公式是基于圆管层流运动推导出来的均匀流沿程损失普遍计算公式,该式适用于任何截面形状的光滑或粗糙管内的层流和紊流。公式中沿程阻力系数λ)公式均是 针对工业管道条件计算λ值的着名经验公式。 舍维列夫公式的导出条件是水温10℃,运动粘度1.3*10-6 m 2/s,适用于旧钢管和旧铸铁管,紊流过渡区及粗糙度区.该公式在国内运用教广. 柯列勃洛可公式 )Re 51 .27.3lg( 21 λ λ +?*-=d (Δ为当量粗糙度,Re 为雷诺数)是根据大量工业管道试验资料提出的工业管道过渡区λ值计算公式,该式实际上是泥古拉兹光滑区公式和粗糙区公式的结合,适用范围为4000

调节池的水力停留时间

调节池的水力停留时间:经验值4-12h,一般取8(连续进水取4,间断取12)调节池容积: 1.小时流量*日最大变化系数(1.4)*停留时间 2.水量的30-40%,最多40-50% 3.V=QT 3.3调节池的计算[2] 3.3.1体积计算 由于啤酒厂工人为四班轮班制,则取一天中6小时为一个周期,那么调节池容积为: (3-9) 选择长方体:高h=3m,长a=50m,宽b=25m SS去除率为30﹪,则出水SS浓度为: 取超高0.4m,则总高H=3.4m。 3.3.2污泥量的计算 产生的干污泥量为: (3-10) 其中:S0—进水SS浓度 S—出水SS浓度 word 编辑版. E—SS去除率

产泥体积,含水率为97﹪ (3-11) 3.3.3排泥系统 沿池宽方向设置泥斗,污泥斗为长四棱台形,斗壁倾角为45°。上 部方形面积为,底部方形面积为,高为2m,, 泥斗容积 工业废水调节池的设计计算 工业废水其水质水量随时变化,波动较大,废水水质水量的变化对排水及废水处理设备,特别是对净化设备正常发挥其净化功能是不利的,甚至有可能损坏设备,为解决这一矛盾,废水处理前一般要设调节池,以调节水量和水质。 设备类型:对角线出水调节池 优点:出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧经过不同时间流到出水槽,达到自动调节的目的。 数量:一座 池子构筑材料:钢筋混凝土 参数计算: 废水在池内一般停留3—4小时 word 编辑版.

1.池子的实际容积 设废水在池内停留时间为T=4小时 根据流量Q T=4小时=300m3/d T=4小时 则池内废水量Q1=Q/24×T=300/24×4=50 (m3) 得出池的有效容积为50 m3 设计用调节池的实际容积为V=1.4V有效=1.4×50=70 m3 取V有效=72 m3 2.取池子的有效水深为h1=1.8m 纵向隔板间距1m 则调节池的平面面积是S= = = 40(m2) 取宽为B=5(m),则长L===8(m) 纵向隔板间距为1 m,所以隔板数为4 取调节池超高为h=0.3(m) 为适应水质的变化,设置沉渣斗,由于电镀废水的悬浮物较少,所以按长度方向设置沉渣斗一个,共两个沉渣斗,沉渣斗倾角为45。 第二节调节 发布时间:2005-6-12 一、调节的作用 工业企业由于生产工艺的原因,在不同工段、不同时间所排放的污水差别很大,尤其是操作不正常或设备产生泄漏时,污水的水质就会急剧恶化,水量也大大增加,往往会超出污水处理设备的正常处理能力;城市污水,尤其是学校、居民小区等人员集中的地方,由于用水量和排入污水中杂质的不均 匀性,也会使得其污水流量或浓度在一昼夜内有较大的变化。这些问题都会给处理操作带来很大的麻烦,使污水处理设施难以维持正常操作。因此,对于特征上波动比较大的污水,有必要在污水进入处理主体之前,先将污水导word 编辑版. 入调节池进行均和调节处理,使其水量和水质都比较稳定,这样就可为后续的水处理系统提供一个稳定和优化的操作条件。

污水处理A2O工艺

A2/O工艺 1基本信息 A2/O工艺亦称A-A-O工艺,是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic第一个字母的简称(厌氧-缺氧-好氧)。按实质意义来说,本工艺应为厌氧-缺氧-好氧法,生物脱氮除磷工艺的简称。 A2/O工艺是流程最简单,应用最广泛的脱氮除磷工艺。 2、工艺特征 该工艺各反应器单元功能及工艺特征如下: 1)厌氧反应器:原污水及从沉淀池排出的含磷回流污泥同步进入该反应器,其主要功能是释放磷,同时对部分有机物进行氨化; 厌氧池中没有分子态氧及化合态氧存在,有机物的降解的电子受体是有机 物。DOvO.2 mg/L。厌氧反应需要较高、较稳定的温度,其中中温反应在31?33C 之间。需要严格的pH。 2)缺氧反应器:污水经厌氧反应器进入该反应器,其首要功能是脱氮,硝 态氮是通过内循环由好氧反应器送来的,循环的混合液量较大,一般为2Q(Q—原污水量); 缺氧池中电子受体是NO3-和NO2-,也就是说,缺氧池中允许化合态氧存在。 0.2

3)好氧反应器一一曝气池:混合液由缺氧反应器进入该反应器,其功能是多重的,去除BOD、硝化和吸收磷都是在该反应器内进行的,这三项反映都是 重要的,混合液中含有NO3-N,污泥中含有过剩的磷,而污水中的BOD(或COD)则得到去除,流量为2Q的混合液从这里回流到缺氧反应器; 在好氧区,有机污染物进一步被降解,硝化菌将污水中存在的氨氮转化为 硝酸盐氮,同时聚磷菌利用在厌氧条件下产生的动力进行过度吸磷。 氨态氮在硝化菌的作用下进一步分解转化,首先在亚硝化菌的作用下转化为亚硝酸氮,继之亚硝酸氮在硝化菌的作用下,转化为硝酸氮。 缺氧环境下可以没有溶解氧,但是有硝态氮。厌氧环境下连硝态氮也没有,所以在实际的污水处理中厌氧、好氧、缺氧等工艺,厌氧是在封闭条件下实现,好氧是通过曝气来实现,而缺氧是通过回流曝气池后的沉淀池的污泥来实现,就是好氧池当中含硝态氮的废水回流到前端的缺氧池供反硝化之用,以达到脱氮的目的。 4)沉淀池:其功能是泥水分离,污泥的一部分回流厌氧反应器,上清液作为处理水排放。 3、工艺流程 A2/O工艺流程图如下: 窗1 A70法同步脱嬴除磷工艺流稈

生活污水处理a2o工艺

。 生活污水处理A2/O工艺计算说明书 目录 1处理规模 1 2进水井的计算2 3提升泵房设计计算2 3.1泵的选择 2 3.2吸水管计算 2 3.3集水池 2 3.4泵房布置 3 4格栅的计算3 4.1设计要求 3 4.2中格栅的设计计算 3 4.3细格栅的设计计算 6 4. 4沉砂池8 4.5巴式计量槽10 4.6配水井10 5 A2/O反应池的设计计算11

。5.1设计要点 11 5.2设计计算 12 5.3曝气系统设计计算16 5.4标准需氧量17 5.5供气管道计算18 5.6生物池设备选择 19 6 沉淀池的设计计算19 6.1设计要点 19 6.2沉淀池的设计(为辐流式)20 6.2机械刮泥的选择 21 7清水池的设计计算22 8浓缩池的设计计算22 8.1设计要点 22 8.2浓缩池的设计: 22 9水利及高程计算24 9.1 水利计算24 9.2 高程计算26 附件2中英文翻译28

1处理规模 该市2009年末城区人口131347人。污水量210~393L/人·d,从2010年往后,由于人们的生活水平越来越高,因此所用水量增加,从而污水量也随着增加。根据该直达市的总体规划,人口自然增长率为6.1‰,机械增长率近期14‰。根据Pn=P1(1+a+b)n,计算出2010年~2030年的人口及污水处理厂处理规模如下表: 年份基准人口(人)自然增长率(‰)机械增长率(‰)总人口(人)单位污水量 升/(人·d)-1 处理量(m3/d) 2009 6.1 14 131347 210 28953.75 2010 131347 6.1 14 136681 210 28703.01 2011 136681 6.1 14 139428 210 29279.88 2012 139428 6.1 14 142230 210 29868.30 2013 142230 6.1 14 145089 210 30468.69 2014 145089 6.1 14 148006 215 31821.29 2015 148006 6.1 14 150980 215 32460.70 2016 150980 6.1 14 154015 220 33883.30 2017 154015 6.1 14 157111 220 34564.42 2018 157111 6.1 14 160269 230 36861.87

相关文档
最新文档